十里老街A区模板方案.doc

联盛十里老街a区工程 模板工程施工方案一、编制依据2二、工程概况3三、主要构件尺寸一览表4四、施工准备5五、模板工程施工方法65.1、模板组拼65.2 模板定位75.3地下室模板支设75.4地下室柱模制作及加固方法85.5梁模板制作及加固方法95.6板模板制作及支撑方法105.6、特殊部位模板11六、模板计算书126.1、地下室板模板计算126.2、地下室梁木模板与支撑计算书206.2、标准层梁木模板与支撑计算书376.3墙模板计算书486.4、柱模板支撑计算书55七、质量要求和措施587.1、模板施工质量控制程序587.2、进场模板质量标准597.3 、模板安装质量要求607.4、 其他注意事项63八拆模648.1 拆模时间控制：648.2拆模顺序及要求：64九其它安全技术措施65模 板 工 程 施 工 方 案一、编制依据建筑施工手册混凝土结构工程施工质量验收规范（gb50204-2002）建筑工程施工质量验收统一标准（gb 50300-2001）高层建筑砼结构技术规程（jgj3-2010/j186-2010）建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2008）联盛十里老街a区工程图纸二、工程概况本工程多层商业综合体，为地上三层，1层地下室的商业，设计使用年限为50年。总用地面积11481 ，总建筑面积24765.3，其中1#楼面积3639.39 ，2#楼面积4018.52 ，3#楼面积1023.6 ，4#楼面积718.9 ，5#楼面积3223.3 ，6#楼面积1947.2 ，7#楼面积1125.42 ，1#、2#、5#楼通过设置伸缩缝将地上建筑共分为10个结构单元。主楼层数为三层，房屋高度小于24m。1层地下室与上部连为一体。为现浇混凝土框架结构，基础形式为梁板式筏板基础。地下车库面积9096，地下1层框架结构,最大长度约258.8m,最大宽度约37.7m; 抗震设防烈度6度，设计基本地震加速度0.05g，抗震等级四级;三、主要构件尺寸一览表地下主要结构尺寸层高5m底板厚度400mm 顶板厚度350 mm 、250mm墙体厚度300mm、350 mm 、400mm框梁300800,3006003001800,450900,450700框柱600600、500500、700700地上主要结构尺寸层高4.48m、4.53m顶板厚度100 mm、120mm框柱500500 mm、400400mm框架梁250830 、300700、300750 、 200600 2506003.1、本次模板施工的重点及难点1）、后浇带两侧墙体模板加固、电梯、集水井模板安装。2）、地下负一层及主楼一到三层结构层高较高，层间墙、柱垂直度及建筑总体垂直度控制十分重要；3）、结构与建筑装饰（外立面线条、节点）的关系应仔细核对；4）、地下室墙体留洞（水、电、暖通）较多，模板开洞及结构钢筋局部补强较多，为做到不漏留、留正确，同时又不影响混凝土振捣，施工前土建、水电、暖通各专业必须共同仔细核对图纸，做好预控工作；5）、后浇带处顶板的处理：本工程后浇带较多（各区均为底板至顶板），为保证结构的整体稳定性，后浇带处梁板模板支撑一定要成形成独立体系，以便拆除模板时后浇带模板不受影响（拆除梁板模板时，后浇带模板严禁拆除）。6）、本次工程进度十分紧张，必然需要加班赶工，故施工时必须加大安全工作力量的投入，做到“抢进度不忘抓安全”。7）、本工程施工班组众多，且进度要求快，施工班组之间的协调配合工作将是以后的工作重点。四、施工准备4.1 、技术准备4.1.1、项目工程师组织项目技术、翻样、施工等人员熟悉图纸、认真学习掌握施工图内容、要求和特点。同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题与设计、建设、监理共同协商解决。取得一致意见后，办理图纸会审记录，做好施工图纸变更的交底和发放工作，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。4.1.2、编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。4.1.3、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。4.2、 材料选择4.2.1、方案设计要求为实现本工程的创优目标，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。在施工时为了确保构件的几何尺寸、平整度、垂直度及构件观感等达到优质工程验收标准。根据本工程主要构件的实际尺寸，模板采用18mm厚优质塑面木胶合板，并用50100方木，483.0mm钢管以及穿墙螺杆作为加固支承。该种模具的优点为：（1）板幅大，自重轻，板面平整，即可减少安装工作量，节省现场人工费用，又可减少外露表面的装饰及磨去接缝的费用；（2）承载能力大，特别是经过表面处理后耐磨性好，能多次重复使用；（3）材质轻；（4）保温性能好，能防止温度变化过快，有助于大面积墙柱混凝土的保湿和保温；（5）锯裁方便，易加工成各种形状的模板。4.3、主要机具准备： 主要机器设备一览表序号名称规格功率数量1木工砂轮机钻头直径1220mm2台2圆盘锯mj1068台3手电钻15把4台钻vv508s520w2台5手提电锯m651a1.05kw15台6压刨mb10657.5kw4台7砂轮切割机2个8水准仪dzs32台9吸尘器3台4.4、劳动力计划根据本工程的实际情况，地下室部分计划投入木工班组人数约7080人。主楼施工时每个结构单元投入施工班组总人数约2025人，最高峰时施工人数100人左右。 五、模板工程施工方法5.1、模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝。 拼装的精度要求一览表 序号项目允许偏差1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度24板平面尺寸偏差35.2 模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2mpa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板200 控制线，以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到墙上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线以及外侧控制线，施工前两线必须到位，以便于模板的安装和校正。模板支设前应将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷脱模剂。5.3地下室模板支设本工程地下室模板采用全新胶合板作剪力墙板、梁底板和楼面板。支撑系统采用48钢管作支承架，用50100木档垫梁底模和排骨档，紧固件14镙杆和山形销，采用48钢管作水平夹档，局部模板侧压力较大处套双镙帽加固。镙杆密度：每平方米4.9根，按450450布置均匀，且局部加固、加密处理。模板、夹木档的制作加工主要是胶合板质量要平整、厚度均匀、不脱胶、尺寸通角、板边通顺平直、有一定钢度。夹木档质量：尺寸要标准，毛料通过轧刨机轧平后，尺寸至少不小于4898mm，达到与钢管直径同等尺寸，便于安装时夹紧夹实，以保证砼面平整度。夹木档长度以4m为宜。加工14镙杆的圆钢要圆，钢筋拉伸强度符合国家标准，制作镙杆长度尺寸要适当。镙纹长大于7cm为宜，目测质量不应有断纹。镙杆长度计算=砼厚度+（模板厚度、夹木档厚度、水平夹钢管直径+山形销厚度+丝纹长度）2，用作水平夹具的钢筋必须平直，山形销在采购时必须保证达到一定的钢度和强度，形状标准，使其受力均匀。电梯井及地下车库外墙为抗渗墙，以防渗水采用焊接止水铁片的对拉螺杆，带有止水片的镙杆焊止水片的焊缝必须连续，不得有砂眼或断焊，高度一致，两边镶2525mm方木块，或橡胶垫块。待施工完毕，剔除木块、割除对拉螺杆，并用1：2水泥沙浆修补。详见下图后浇带模板支设：本工程按设计要求，车库的结构超长部位，应按设计要求设置后浇带，考虑筏板的后浇带内支模拆除困难，拟采用钢筋支架加钢板网隔离，并加绑扎一道细钢丝网的做法; 剪力墙处因为层高较高，在钢丝网外侧应加木档支撑；梁板结构支模时应将后浇带的支撑系统独立设置，在拆除模板的时候保留后浇带支撑系统不拆，待浇完后浇带并达到100%强度后才能拆除。后浇带浇捣时间应在结构施工完成60天后方能进行，沉降后浇带应在主楼结顶后才能浇捣，浇捣前先将后浇带中的浮浆、杂物及松散的砼清凿清理干净浇水润湿，经监理工程师验收后方能浇筑；后浇带砼应采用比原结构提高一级标号的早强微膨胀混凝土（具体按设计图纸要求）。5.4地下室柱模制作及加固方法柱模板制作：本工程地下室框架柱截面尺寸为500500，柱模板采用18mm厚木胶合板，外挂50100mm木方200mm，柱箍采用48双钢管，用12对拉螺杆及扣件拉紧。柱箍沿柱高度500mm一道，最底一道距楼板200mm。12对拉螺杆沿柱高度每500mm一道，最底一道距楼面200mm，沿柱长（宽）每400mm一道，最外侧的螺杆与柱边距离300mm。柱模应用钢管扣件与整体排架相连，保证柱模板在砼浇筑过程中竖向不变形，校正采用斜撑，柱上部一道，下部一道，既可调整柱的垂直度，又可把柱侧模顶紧。5.5梁模板制作及加固方法梁截面形式：梁宽（200-450mm），梁高（300-900mm）。梁侧板采用18mm厚木胶合板，上口设置50100mm走方，沿梁长方向外挂50100mm木方（挂方），间距200mm。梁底板采用18mm厚木胶合板，沿梁宽方向每隔150mm布置100100mm梁底通长木方。梁高小于600mm的梁，梁底部用梁夹具，其沿梁纵向间距为500mm，其加固措施见下图。梁高大于600mm的梁，除按上述措施加固外，在梁中设置间距500500的12对拉螺杆。具体加固措施见下图。5.6板模板制作及支撑方法1、本工程地下室顶板厚度有250 mm 、350 mm两种，模板支架搭设高度为4.55米，对模板的刚度、钢管排架体系的稳定性要求较高，对此部位排架搭设尺寸设计为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。2、本工程上部结构标准层板厚100 mm 、120mm，局部130mm。板面模板采用18mm木胶合板，板下设置50100木枋，木枋间距300mm，该木方搁置在支撑系统最上一道水平钢管上。板下钢管支撑间距10001000mm，纵横水平杆采用48钢管间距1400mm。5.6、特殊部位模板1）、电梯井及集水坑模板电梯井及集水坑模板木胶合板板、木方制成定型筒模，内用钢管+u 托对顶支撑，对顶钢管间距500mm，加两道斜撑。为防止模板整体位移，在集水坑四周，利用底板钢筋做依托，以钢筋头焊接，上下口顶死模板，不得有缝隙。值得注意的一点，就是在模板底面要钻眼，主要用来排气，防止混凝土浇筑不实。为防止模板整体上浮，上部用钢管或槽钢与筏板面筋焊牢固定模板，在浇注混凝土时用塔吊吊运压重压牢。2）、地下室吊模图纸设计要求底板结构标高以上500mm高外墙与底板同时浇筑，采用木胶合板吊模，模板下面采用“l”形钢筋焊接在底板上层钢筋上，以固定模板位置，防止模板跑位。3）、门窗洞口模板地下室各种设备用房门窗洞口较多。为防止模板跑位用方木顶死，水平及竖向支撑间距控制在500mm 以内，每面不少于3 道。在门洞口部平面外加设45斜撑，以确保窗洞的侧模刚度，在斜撑上设水平拉杆，以增强整体刚度。门窗洞口下部有门槛或窗台时，洞底模板应设排气孔，防止混凝土振捣不密实。4）、楼梯模板地下楼梯踏步模板采用40mm80mm 方木与木胶合板制作而成，背面通过方木连接成整体，扣件钢管支架支撑。楼梯模板底模采用18mm 厚木胶合板，侧模采用5cm 厚木板，踏步立模采用18mm 厚木胶合板背50*100方木配制，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板时要特别注意斜向支杆的固定（立杆应与楼梯梯板垂直），防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。按这样的要求施工时，踏步要向里移动40mm。5）、后浇带模板（1）支设底板模板时，在后浇带处用钢筋支架支撑后浇带处钢板网，钢板网遇钢筋时剪开，钢板网下打一条厚度同钢筋保护层厚度的细石混凝土带，既可防止浇筑板混凝土时漏浆，又可以保证钢筋保护层厚度。上部用带槽口木胶合板（间距符合钢筋间距），外用木方加固封堵。（2）在支设顶板模板时，将后浇带处模板与其他模板断开（即后浇带处的模板应成独立的支模系统），待板混凝土达到一定强度之后，其他地方混凝土模板拆除，留下后浇带处模板及支撑。（为防止后浇带部位的支撑被误拆，后浇带支撑系统立杆及水平杆均刷上醒目的颜色，不得与其他部位一起拆除）。（3）为方便后浇带内垃圾清理，后浇带宽度范围内的梁侧模板一律断开不做，同时后浇带上方用木板覆盖，以防止后浇带内存留垃圾。六、模板计算书6.1、地下室板模板计算 本工程地下室顶板厚度有250 mm 、300 mm、350 mm三种，现按最大板厚350 mm为例计算： 模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2001）。模板支架搭设高度为4.55米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)、混凝土结构设计规范gb50010-2002、建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)、钢结构设计规范(gb 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kn/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kn/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量e(n/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(n/mm2):13；木方弹性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(n/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(n/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为：w = 801.82/6 = 43.2 cm3；i = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.350.8+0.350.8 = 7.28 kn/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)：q2 = 10.8= 0.8 kn/m；2、强度计算计算公式如下:m=0.1ql2其中：q=1.27.28+1.40.8= 9.856kn/m最大弯矩m=0.19.8563002= 88704 nmm；面板最大应力计算值 =m/w= 88704/43200 = 2.053 n/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 n/mm2；面板的最大应力计算值为 2.053 n/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100ei)=l/250其中q =q1= 7.28kn/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.283004/(100950038.88104)=0.108 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.108 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=bh2/6=688/6 = 64 cm3；i=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kn/m)：q1= 250.30.35+0.350.3 = 2.73 kn/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kn/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kn/m；2.强度验算计算公式如下:m=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.73+1.40.3 = 3.696 kn/m；最大弯矩 m = 0.1ql2 = 0.13.6960.82 = 0.237 knm；方木最大应力计算值 = m /w = 0.237106/64000 = 3.696 n/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 n/mm2；方木的最大应力计算值为 3.696 n/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 n/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3v/2bhn 其中最大剪力: v = 0.63.6960.8 = 1.774 kn；方木受剪应力计算值 = 3 1.774103/(2 6080) = 0.554 n/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 n/mm2；方木的受剪应力计算值 0.554 n/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 n/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100ei)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.73 kn/m；最大挠度计算值 = 0.6772.738004 /(10090002560000)= 0.329 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.329 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载p取纵向板底支撑传递力，p2.957kn; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kn) 最大弯矩 mmax = 0.64 knm ；最大变形 vmax = 1.083 mm ；最大支座力 qmax = 8.563 kn ；最大应力 = 640410.848/4730 = 135.393 n/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 135.393 n/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.083mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kn； r-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中r取最大支座反力,r= 8.563 kn；r 12.80 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kn)：ng1 = 0.1294 = 0.516 kn；(2)模板的自重(kn)：ng2 = 0.350.80.8 = 0.224 kn；(3)钢筋混凝土楼板自重(kn)：ng3 = 250.350.80.8 = 5.6 kn；静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3 = 6.34 kn；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 nq = (1+2 ) 0.80.8 = 1.92 kn；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 n = 1.2ng + 1.4nq = 10.296 kn；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =n/(a)f其中 n - 立杆的轴心压力设计值(kn) ：n = 10.296 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； a - 立杆净截面面积(cm2)：a = 4.5 cm2； w - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：w=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (n/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2； l0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度l0有两个计算公式l0=kuh和l0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即l0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 l0=2.945；l0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=10296.48/(0.209450) = 109.479 n/mm2；立杆稳定性计算 = 109.479 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 n/mm2，满足要求！6.2、地下室梁木模板与支撑计算书 a、梁侧模板基本参数 计算地下室最大断面梁：宽度300mm，高度1800mm，两侧楼板高度350mm。 梁段:l1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 b(m)：0.30；梁截面高度 d(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：350.00；立杆沿梁跨度方向间距la(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度h(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；钢筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kn/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kn/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kn/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kn/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(n/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(n/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：m12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：250mm，750mm，1250mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：100.00；壁厚(mm)：5.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； t - 混凝土的入模温度，取20.000； v - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取较小值17.848 kn/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: m/w f其中，w - 面板的净截面抵抗矩，w = 14522/6=96.67cm3； m - 面板的最大弯矩(nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(n/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(n/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.4517.850.9=27.95kn/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.4540.9=7.308kn/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 m = 0.127.953502 + 0.117 7.3083502 = 4.47105nmm；面板的最大支座反力为：n=1.1q1l+1.2q2l=1.127.950.35+1.27.3080.35=13.83kn；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.47105 / 9.67104=4.6n/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13n/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6n/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13n/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100ei)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=27.95n/mm； l-计算跨度: l = 350mm； e-面板材质的弹性模量: e = 6000n/mm2； i-面板的截面惯性矩: i = 145222/12=96.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.953504/(10060009.67105) = 0.49 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.49mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=13.830/(1.800-0.350)=9.538kn/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为:w = 151010/6 = 83.33cm3；i = 15101010/12 = 416.67cm4；e = 10000.00 n/mm2； 计算简图 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 m = 0.298 knm，最大支座反力 r= 5.013 kn，最大变形 = 0.200 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = m/wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.98105/8.33104 = 3.6 n/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17n/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.6 n/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17n/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.2mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.013kn,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径100mm，壁厚5mm，截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w = 233.762=67.52cm3；i = 2168.812=337.62cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kn) 主楞计算弯矩图(knm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 m = 0.790 knm，最大支座反力 r= 11.154 kn，最大变形 = 0.037 mm（1）主楞抗弯强度验算 = m/wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.90105/6.75104 = 11.7 n/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205n/mm2；主楞的受弯应力计算值 =11.7n/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205n/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.037 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底支撑钢管的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kn/m)： q1= 1.2(24+1.5)0.31.80.4+ 0.30.4(21.45+0.3)= 7.07 kn；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kn)： q2 = 1.4(2+2)0.30.4=0.672 kn；均布荷载设计值 q = 7.070+0.672 = 7.742 kn/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.401.20.3524.00+1.4(2.00+2.00)(0.80-0.30)/4=0.784kn2.支撑钢管的强度验算本工程梁底支撑采用钢管，钢管的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为：w=4.73100cm3；i=1.14101cm4；e= 206000 n/mm2； 简图(knm) 剪力图(kn) 弯矩图(knm) 变形图(mm)钢管的支座力:n1=n4=0.289 kn；n2=n3=4.367 kn；最大剪力：v= 3.076 kn钢管最大正应力计算值 ： =m/w=0.106106 /4.73103=22.5 n/mm2；钢管最大剪应力计算值 ： =2v/a=23.076103/(4.5100)=13.672n/mm2；钢管的最大挠度： =0.121 mm；钢管的允许挠度: =800.000/250=3.200 mm；钢管最大应力计算值 22.498 n/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 f=205.000 n/mm2，满足要求！钢管受剪应力计算值 13.672 n/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 fv=120.000 n/mm2，满足要求！钢管的最大挠度 =0.121 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =3.200 mm，满足要求！七、梁底纵向钢管计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢管的支座反力。钢管的截面惯性矩i，截面抵抗矩w和弹性模量e分别为：w=4.73 cm3；i=11.36 cm4；e= 206000 n/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p= 0.289 kn 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kn) 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 mmax = 0.04 knm ；最大变形 max = 0.073 mm ；最大支座力 rmax = 0.332 kn ；最大应力 =m/w= 0.04106 /(4.73103 )=8.6 n/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 8.6 n/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.073mm小于800/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力p= 4.367 kn 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kn) 支撑钢管计算弯矩图(knm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 mmax = 0.611 knm ；最大变形 max = 1.104 mm ；最大支座力 rmax = 5.022 kn ；最大应力 =m/w= 0.611106 /(4.73103 )=129.3 n/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 n/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 129.3 n/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 n/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.104mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kn； r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中r取最大支座反力，根据前面计算结果得到 r=5.022 kn；r 16.00 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = n/(a)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： n1 =4.367 kn ；纵向钢管的最大支座反力： n2 =5.022 kn ；脚手架钢管的自重： n3 = 1.20.1294=0.62 kn；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：n4=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.30+(0.80/2+(0.80-0.30)/4)0.800.350(1.50+24.00)=4.649 kn；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：n5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.800-0.300)/40.800=2.352 kn；n =n1+n2+n3+n4+n5=4.367+5.022+0.62+4.649+2.352=17.01 kn； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.5； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：w = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( n/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 n/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=17009.688/(0.209450) = 180.9 n/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 180.9 n/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 n - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：n1 =4.367 kn ；纵向钢管的最大支座反力：n2 =5.022 kn ；脚手架钢管的自重： n3 = 1.20.129(4-1.8)=0.62 kn；n =n1+n2+n3 =4.367+5.022+0.341=9.729 kn ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； a - 立杆净截面面积 (cm2)： a = 4.5； w - 立杆净截面抵抗矩(cm3