钢筋调直机设计(毕业论文+全套CAD图纸)(答辩通过)

充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 目录 前言 . 1 1 钢筋调直机的设计 . 2 1.1 钢筋调直机的分类 . 2 1.2 钢筋调直机调直剪切原理 . 2 1.3 钢筋调直机的主要 技术性能 . 3 1.4 钢筋调直机工作原理与基本构造 . 3 2 主要计算 . 8 2.1 生产率和功率计算 . 8 2.1.1 生产率计算 . 8 2.1.2 功率计算，选择电动机 . 8 2.2 第一组皮带传动机构的设计 .12 2.2.1 确定设计功率cP.12 2.2.2 初选带的型号 .12 2.2.3 确定带轮的基准直径3dd和4dd.12 2.2.4 确定中心距 a和带的基准长度dL.13 2.2.5 验算小轮包角 1 .13 2.2.6 计算带的根数 .13 2.2.7 计算带作用在 轴上的载荷 Q .14 2.3 第二组皮带传动机构的设计 .14 2.3.1 确定设计功率cP.14 纪可： 钢筋调直机设计 2 2.3.2 初选带的型号 .14 2.3.3 确定带轮的基准直径3dd和4dd.15 2.3.4 确定中心距 a和带的基准长度dL.15 2.3.5 验算小轮包角1.15 2.3.6 计算带的根数 .15 2.3.7 计算带作用在轴上的载荷 Q .16 2.3.8 主动带轮设计 .16 3 直齿轮设计 .18 3.1 确定齿轮传动精度等级 .18 3.1.1 计算许用应力 .19 3.1.2 按齿面接触疲劳强度确定中心距 .19 3.1.3 验算齿面接触疲劳强度 .20 3.1.4 验算齿根弯曲疲劳强度 .21 3.1.5 齿轮主要参数和几何尺寸 .21 4 锥齿轮的设计 .24 5 轴的设计与强度校核 .29 5.1 轴的设计与强度校核 .29 5.1.1 轴的结构设计 .29 5.1.2 求出齿轮受力 .29 5.2 轴的设计与强度校核 .31 5.2.1 轴的结构设计 .31 5.2.2 求出齿轮受力 .32 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 6 主要零件的规格及加工要求 .36 6.1 调直筒及调直块 .36 6.2.齿轮 .36 6.3.调直机的各传动轴均安装滚动轴承 .36 6.4 传送压辊的选用和调整 .37 6.5 定长机构的选择与调整 .37 7 结论 .38 致谢 .39 参考文献 .40 附录 A 译文 .41 附录 B 外文文献 .47 纪可： 钢筋调直机设计 4 摘要 伴随着建筑业的发展，建筑机械成为现代工业与民用建筑施工与生产过程中不可缺少的设备。建筑生产与施工过程实现机械化、自动化、降低施工现场人员的劳动强度、提高劳动生产率以及降低生产施工成本，为建筑业的发展奠定了坚实的基础。由于建筑机械能够为建筑业提供必要的技术设备，因此成为衡量建筑业生产力水平的一个重要标志，并且为确保工程质量、降低工程造价、提高经济效益、社会效益与加快 工程建设速度提供了重要的手段。因此，对建筑机械的设计和研究具有十分重要的意义。 本文对钢筋调直机的设计进行了比较系统的研究，对钢筋调直机进行了分类和综合的介绍；对钢筋调直机的控制系统进行了概述；对钢筋调直机的工作原理进行了系统的分析；对钢筋调直机的功率计算与分配、受力分析、结构设计、主要零部件设计与选择等进行了详细的介绍。结合实际生产的需要，对产品总体结构和工作性能进行了优化设计，达到了比较完善的设计要求，最后对钢筋调直机进行了总体调试。 本次设计的钢筋调直机为电机驱动下切剪刀式钢筋调直机，用于调直直径为 14mm 以下的盘圆钢筋或冷拔钢筋。并且根据需要长度进行自动调直和切断，调直过程中将钢筋表面氧化皮、铁锈和污物除掉。充分发挥了其良好的机动性，体积小，操作简单，效率高等特点，在提高施工速度，保证施工质量的同时，降低了人工与材料的成本，减轻了劳动强度，提高了劳动生产率。 关键词：钢筋调直机；建筑；机械；施工 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 纪可： 钢筋调直机设计 6 前言 21 世纪是一个技术创新的时代，随着我国经济建设的高速发展，钢筋混凝土结构与设计概念得到不断创新，高性能材料的开发应用使预应力混凝土技术获得高速而广泛的发展，在钢筋混凝土中，钢筋是不可缺少的构架材料 ，而钢筋的加工和成型直接影响到钢筋混凝土结构的强度、造价、工程质量以及施工进度。所以，钢筋加工机械是建筑施工中不可缺少的机械设备。 在土木工程中，钢筋混凝土与预应力钢筋混凝土是主要的建筑构件，担当着极其重要的承载作用，其中混凝土承受压力，钢筋承担压力。钢筋混凝土构件的形状千差万别，从钢材生产厂家购置的各种类型钢筋，根据生产工艺与运输需要，送达施工现场时，其形状也是各异。为了满足工程的需要，必须先使用各种钢筋机械对钢筋进行预处理及加工。为了保证钢筋与混凝土的结合良好，必须对锈蚀的钢筋进行表面除锈、对不规则弯曲 的钢筋进行拉伸于调直；为了节约钢材，降低成本，减少不必要的钢材浪费，可以采用钢筋的冷拔工艺处理，以提高钢筋的抗拉强度。在施工过程中，根据设计要求进行钢筋配制时，由充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 于钢筋配制的部位不同，钢筋的形状、大小与粗细存在着极大差异，必须对钢筋进行弯曲、切断等等。 随着社会与经济的高速发展，在土木工程与建筑施工中，不同类型的钢筋机械与设备的广泛应用，对提高工程质量、确保工程进度，发挥着重要作用。钢筋调直机械作为钢筋及预应力机械的一种类型，在土木与建筑工程建设中有重要应用，钢筋调直也是钢筋加工中的一项重要工序。通常钢筋调 直机用于调直 14mm 以下的盘圆钢筋和冷拔钢筋，并且根据需要的长度进行自动调直和切断，在调直过程中将钢筋表面的氧化皮、铁锈和污物除掉。 1 钢筋调直机的设计 1.1 钢筋调直机的分类 钢筋调直机按调直原理的不同分为孔摸式和斜辊式两种；按切断机构的不同分为下切剪刀式和旋转剪刀式两种；而下切剪刀式按切断控制装置的不同又可分为机械控制式与光电控制式。本次设计为机械控制式钢筋调直机，切断方式为下切剪刀式。 1.2 钢筋调直机调直剪切原理 下切剪刀式钢筋调直机调直剪切原理如图所示： 纪可： 钢筋调直机设计 8 图 1-1 调直剪切原理 Fig.1-1 principle of straightening and sheering 1-盘料架； 2-调直筒； 3-牵引轮； 4-剪刀； 5-定长装置 ； 工作时，绕在旋转架 1 上的钢筋，由连续旋转着的牵引辊 3 拉过调直筒 2，并在下切剪刀 4中间通过，进入受料部。当调直钢筋端头顶动定长装置的直杆 5后，切断剪刀便对钢筋进行切断动作，然后剪刀有恢复原位或固定不动。如果钢丝的牵引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降时间 t=0.1s，则钢丝在切断瞬间的运动距离 S=Vt=0.60.1=0.06m ，为此，剪刀阻碍钢丝的运动 ，而引起牵引辊产生滑动现象，磨损加剧，生产率降低，故此种调直机的调直速度不宜太快。 1.3 钢筋调直机的主要技术性能 表 1-1 钢筋调直机的型号规格及技术要求 Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine 参数名称 数值 调直切断钢筋直径 （ mm） 4 8 钢筋抗拉强度 (MPa) 650 切断长度 (mm) 300 6000 切断长度误差 (mm/m) 3 牵引速度 (m/min) 40 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 调直筒转速 (r/min) 2800 送料、牵引辊直径 (mm) 90 电机型号：调直 牵引 切断 4422 jO 功率： 调直 (kW) 牵引 (kW) 切断 (kW) 5.5 外形尺寸：长 (mm) 宽 (mm) 高 (mm) 7250 550 1220 整机重量 (kg) 1000 1.4 钢筋 调直机工作原理与基本构造 该钢筋调直机为下切剪刀式，工作原理如图所示： 图 1-2 钢筋调直机机构简图 Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine 1-电动机； 2-调直筒； 3-减速齿轮； 4-减速齿轮； 5-减速齿轮； 6-圆锥齿轮； 7-曲柄轴； 8-锤头； 9-压缩弹簧； 10-定长拉杆； 11-定长挡板； 12-钢筋； 13-滑动刀台； 14-牵引轮； 15-皮带传动机构 采用一台电动机作总动力装置，电动机轴端安装两个 V带轮，分 别驱动调直筒、牵引 纪可： 钢筋调直机设计 10 和切断机构。其牵引、切断机构传动如下：电动机启动后，经 V带轮带动圆锥齿轮 6 旋转，通过另一圆锥齿轮使曲柄轴 7 旋转，在通过减速齿轮 3、 4、 5 带动一对同速反向回转齿轮，使牵引轮 14 转动，牵引钢筋 12 向前运动。曲柄轮 7 上的连杆使锤头 8上、下运动，调直好的钢筋顶住与滑动刀台 13 相连的定长挡板 11 时，挡板带动定长拉杆 10 将刀台拉到锤头下面，刀台在锤头冲击下将钢筋切断。 切断机构的结构与工作原理如图所示： 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 图 1-3 钢筋调直机的切断机构 Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine 1-曲柄轮； 2-连杆； 3-锤头； 4-定长拉杆； 5-钢筋； 6-复位弹簧； 7-刀台座； 8-下切刀； 9-上切刀； 10-上切刀架； 下切刀 8固定在刀座台 7 上，调直后的钢筋从切刀中孔中通过。上切刀 9安装在刀架10上，非工作状态时，上刀架被复位弹簧 6推至上方，当定长拉杆 4 将刀台座 7拉到锤头3下面时，上刀架受到锤头的冲击向下运动，钢筋在上、下刀片间被切断。在切断钢筋时，切刀有一个下降过程，下降时间一般为 0.1s，而钢筋的牵引速度为 0.6m/s,因此在切断瞬间，钢筋可有 0.60.1=0.06m 的运动距离，而实际上钢筋在被切断的瞬间是停止运动的，所以造成钢筋在牵引轮中的滑动，使牵引轮受到磨损。因此，调直机的调直速度不宜太快。 调直机的电气控制系统图为： 纪可： 钢筋调直机设计 12 图 1-4 钢筋调直机的电器线路 Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machine RD-熔断器； D-交流接触器； RJ-热继电器； AN-常开按钮； D-电动机； QK-转换开关； 调直机的传动示意展开图： 图 1-5 钢筋调直机的传动示意展开图： Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine 1-电动机； 2-调直筒； 3-皮带轮； 4-皮带轮； 5-皮带轮； 6-齿轮； 7-齿轮； 8-齿轮； 9-齿轮； 10-齿轮； 11-齿轮； 12-锥齿轮； 13-锥齿轮； 14-上压辊； 15-下压辊； 16-框架； 17-双滑块机构； 18-双滑块机构； 19-锤头； 20-上切刀； 21-方刀台； 22-拉杆； 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 电动机经三角胶带驱动调直筒 2旋转 ，实现钢筋调直。经电动机上的另一胶带轮以及一对锥齿轮带动偏心轴，再经二级齿轮减速，驱动上下压辊 14、 15 等速反向旋转，从而实现钢筋牵引运动。又经过偏心轴和双滑块机构 17、 18，带动锤头 19 上下运动，当上切刀 20 进入锤头下面时即受到锤头敲击，完成钢筋切断。 上压辊 14 装在框架 16 上，转动偏心手柄可使框架销作转动，以便根据钢筋直径调整 压辊间隙。方刀台 21和承受架的拉杆 22 相连，当钢筋端部顶到拉杆上的定尺板时，将方 刀台拉到锤头下面，即可切断钢筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切断钢筋所需长度 进行调节。 2 主要计算 2.1 生产率和功率计算 2.1.1 生产率计算 )/(06.0 0 hkgKD n GQ （ 2-1）式中 D-牵引轮直径（ mm） N-牵引轮转速（ r/min） 0G-每米钢筋重量（ kg） K-滑动系数，一般取 K=0.95 0.98 带入相应数据得： )/(5.26298.0395.0409014.306.0)/(06.0 0 hkghkgKD n GQ 2.1.2 功率计算，选择电动机 调直部分： 调直筒 所需的功率： 纪可： 钢筋调直机设计 14 )(97400111 KWMnN（ 2-2） 式中 96.0m in/11取传动效率，皮带传动可）调直筒转速（rn 调直筒的扭矩： )()1(2 3 mmNL febdM s （ 2-3） 式中 )15.012.042mmLffmmdbmmemmNs调直块的间距（数，一般取钢筋对调直块的摩擦系）钢筋直径（钢筋弯曲次数，一般取）调直块偏移量（）钢筋屈服点（带入相应数据，得： ).(3 6 8.1 3 8).(1 3 8 3 6 880 )15.01(4102 3 582 3 mNmmNM )(14.496.09 74 0 0 2 80 03 68.1 381 KWN 牵引部分： 钢筋牵引功率： )(102 22 KWPN （ 2-4） 式中 88.095.097.098.098.098.0/22来计算传动效率，按综合传动按性能参数查表取得）调直速度（ sm牵引轮压紧力： 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 ）（ Nf PP s in4 1 （ 2-5） 式中 01452.0轮槽角度，一般为数取钢筋对牵引轮的摩擦系）牵引钢筋所需的拉力（fNP)(88445s in2.04 500 NP )(39.088.0102 408842 KWN 切断部分： 钢筋剪切功率： )(97404 s in4213 KWdRN cc（ 2-6） 式中 89.095.097.098.098.0/3708.08.07.04421来计算传动效率，按综合传动）齿刀切角（每分钟切断次数）（倍抗拉强度的剪切极限强度，约等于）钢筋直径（）曲柄偏心距（CmmNmmdmmRccc带入相应数据，经计算得： )(73.089.09 7 4 04 45s i n303 7 08.082014.3 23 KWN 钢筋切断力 P： )(4 2 NdP c （ 2-7） 式中 d-钢筋直径， mm c-材料抗剪极限强度， 2/mmN 带入相应数据得： 纪可： 钢筋调直机设计 16 )(1 4 8 73708.04 814.34 22 NdP c 钢筋切断机动刀片的冲程数 n： inn I (r/min) （ 2-8） 式中 In-电动机转速， r/min i-机械总传动比 带入相应数据得： 6.128189.01440 inn I (r/min) 作用在偏心轮轴的扭矩 M： ) (1co s )s i n (Pr 0 mmNLrrLrrrM kbkak （ 2-9） 式中 kr-偏心距， mm 偏心轮半径与滑块运动方向所成之角 LrKK k其中：),s ina r c s in ( L-连杆长度， mm 0r偏心轮轴径的半径， mm ar-偏心轮半径， mm br滑块销半径， mm -滑动摩擦系数， =0.10 0.15 带入相应数据得： )(251801005100201405.1215.074.5c o s)74.530s i n (2014871c o s)s i n (Pr 0mmNLrrLrrrM kbkak充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 驱动功率 N： )(36.1 18.9 17 1 6 2 0 0 kWMnN （ 2-10）式中 M -作用在偏心轮轴的扭矩， N mm n -钢筋切断次数， 1/min -传动系统总效率 带入相应数据得： 36.1 18.9 17 1 6 2 0 0 MnN= )(3.036.1 18.9 189.07 1 62 0 0 12 5 18 0 kW 总功率： )(26.573.039.014.43214 KWNNNN 考虑到摩擦损耗等因素，选电动机型号为 4422 JO ，功率为 5.5KW，转速为1440r/min. 2.2 第一组皮带传动机构的设计 设计的原始条件为：传动的工作条件，传递的功率 P，主、从动轮的转速 1n 、 2n （传动比 i），传动对外廓尺寸的要求。 设计内容：确定带的型号、长度、根数； 传动中心距； 带轮基准直径及结构尺寸； 计算初拉力0F， 带对轴的压力0Q设计的步骤和方法 2.2.1 确定设计功率cp考虑载荷性质和每天运转的时间等因素，设计功率要求要比传递的功率略大，即： )(kWPKP AC （ 2-11） 式中 P-传递的额定功率， 14.4CP（ KW） AK -工作情况系数， AK =1.2 纪可： 钢筋调直机设计 18 CP 4.14 1.2=4.97(KW) 2.2.2 初选带的型号 根据设计功率cP和主动轮转速1n=1440r/mim。选定带的型号为 A 型。 2.2.3 确定带轮的基准直径1dd和2dd（ 1）选择1dd，由min1 dd dd ，查表得 1dd=280（ mm） （ 2）验算带速 V，带速太高则离心力大，减小带与带轮间的压力易打滑，带速太低，要求传递的圆周力大，使带根速过多，故 V应在 5 25mm/s 之内。 )/(84.18)1 0 0 060( 1 4 4 02 8 014.3)1 0 0 060( 11 smndV d （ 2-12） （ 3）计算从动轮基准直径2dd： 2dd=i 1dd=121 ddnn 28028001440 =138.57（ mm） （ 2-13） 取标准值2dd=140（ mm） 2.2.4 确定中心距 a和带的基准长度dL一般取 )(2)(7.021021 dddd ddadd （ 2-14） 计算相应于0a的带基准长度0dL： )(702.16065004 )140280()280140(214.350024 )()(22 202211200 mmaddddaL ddddd 根据初定的0dL查表，选取接近0dL值的基准长度dL=1600（ mm） 实际中心距： )(649.4962 702.160616005002 00 mmLLaa dd （ 2-15） 2.2.5 验算小轮包角 2 2 1201662a r c s in2180 21 a dd dd（ 2-16） 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 2.2.6 计算带的根数 7.199.096.0)15.05.3( 97.4)(00LC KKPP PZ取 Z=2 （ 2-17） 式中 K-包角系数，考虑包角与实验条件不符（2 180）时对传动能力的影响 LK-长度系数，考虑带长与实验条件不符时对传动能力的影响 0P-实验条件下，单根 V带所能传递的功率 0P-单根 V带传递功率的增量 考虑传动比 1i 时，带在大轮上的弯曲应力小，故在寿命相同的条件下，可增大传递的功率，其计算式为： )(15.0)11(10 kWKnKP iB （ 2-18） 式中 BK -弯曲影响系数， BK 31003.1 iK-传动比系数 iK=1.12 2.2.7 计算带作用在轴上的载荷 Q 为设计轴和轴承，应计算出 V 带对轴的压力 Q： )(2s in2 10 NZFQ （ 2-19） 式中 Z-带的根数 0F-单根 V 带的初拉力 N )(28.14184.181.0)196.0 5.2(284.18 97.4500)196.0 5.2(500 220 NqvzPF C （ 2-20） )(9.5602166s in228.1412 NQ （ 2-21） 2.3 第二组皮带传动机构的设计 设计的原始条件为：传动的工作条件，传递的功率 P，主、从动轮的转速3n、 4n （传动比 i），传动对外廓尺寸的要求。 设计内容：确定带的型号、长度、根数； 纪可： 钢筋调直机设计 20 传动中心距； 带轮基准直径及结构尺寸； 计算初拉力0F， 带对轴的压力0Q2.3.1 确定设计功率cP考虑载荷性质和每天运转的时间等因素，设计功率要求要比传递的功率略大，即： )(kWPKP AC （ 2-22） 式中 P-传递的额定功率， 36.1CPKW AK -工作情况系数， AK =1.2 CP 1.36 1.2=1.632(KW) 2.3.2 初选带的型号 根据设计功率cP和主动轮转速3n=1440r/mim。选定带的型号为 A型。 2.3.3 确定带轮的基准直径3dd和4dd（ 1）选择3dd，由min3 dd dd ，查表得 3dd=140mm （ 2）验算带速 V，带速太高则离心力大，减小带与带轮间的压力易打滑，带速太低，要求传递的圆周力大，使带根速过多，故 V应在 5 25mm/s 之内。 )/(55.10)1 0 0 060( 1 4 4 01 4 014.3)1 0 0 060( 33 smndV d （ 2-23） （ 3）计算从动轮基准直径4dd： 4dd=i 3dd=343 ddnn 1407201440 =280（ mm） （ 2-24） 取标准值4dd=280mm 2.3.4 确定中心距 a 和带的基准长度dL一般取 )(2)(7.043043 dddd ddadd （ 2-25） 计算相应于0a的带基准长度0dL： 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 )(73.12755004 )140280()140280(214.330024 )()(22 202433400 mmaddddaL ddddd 根据初定的0dL查表，选取接近0dL值的基准长度dL=1400（ mm） 实际中心距： )(3622 73.127514003002 00 mmLLaa dd （ 2-26） 2.3.5 验算小轮包角11 1 2 070.1 5 72a r c s in21 8 0 43 a dd dd （ 2-27） 2.3.6 计算带的根数 5.196.093.0)16.09.1( 36.1)(00LC KKPP PZ取 Z=2 （ 2-28） 式中 K-包角系数，考虑包角与实验条件不符（ 2 180 ）时对传动能力的影响 LK -长度系数，考虑带长与实验条件不符时对传动能力的影响 0P-实验条件下，单根 V带所能传递的功率 0P-单根 V带传递功率的增量 考虑传动比 1i 时，带在大轮上的弯曲应力小，故在寿命相同的 条件下，可增大传递的功率，其计算式为： )(16.0)11(30 kWKnKP iB （ 2-29） 式中 BK -弯曲影响系数， BK 31003.1 iK-传动比系数 iK=1.12 2.3.7 计算带作用在轴上的载荷 Q 为设计轴和轴承，应计算出 V带对轴的压力 Q： )(2s in2 10 NZFQ （ 2-30） 式中 Z-带的根数 纪可： 钢筋调直机设计 22 0F-单根 V 带的初拉力 N )(5.655504.101.0)193.0 5.2(25504.10 36.1500)193.0 5.2(500 220 NqvzPF C )(2572 70.157s in25.652 NQ 2.3.8 主动带轮设计 轴伸直径 d=38mm, 长度 L=80mm，故主动带轮轴孔直径应取 mmd 380 ，毂长应小于80mm.大主动带轮结构为辐板式带轮，小主动带轮结构为实心式带轮，轮槽尺寸及轮宽等按表计算得： 小带轮： 基准宽度 db10mm，顶宽 b=13mm； 基准线上槽深 ah5mm； 基准线下槽深 fh12mm； 槽间距 3.015 e mm； 第一槽对称面 至端面的距离 2110f mm； 最小轮缘厚 mm6min ； 带轮宽 mmfezB 3510215)12(2)1( z 轮槽数；外径 mmhddada 1502 ； 轮槽角 38 ； 极限偏差 1 mm；当 B 1.5sd时，L=B=35mm，sd为 轴的直径； 大带轮： 基准宽度 db10mm，顶宽 b=13mm； 基准线上槽深 ah5mm； 基准线下槽深 fh12mm； 槽间距 3.015 e mm； 第一槽对称面至端面的距离 2110f mm； 最小轮缘厚 mm6min ； 带轮宽 mmfezB 3510215)12(2)1( z 轮槽数 ； 外 径 mmhddada 2 9 02 ： 轮 槽 角 38 ； 极 限 偏 差 1 mm ；为轴的直径ss dmmdd ,7638221 ； mmdDD 146)76216(5.0)(5.0 110 mmdDd 28)762 1 6(2.0)(3.02.0( 110 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 3 直齿轮设计 在闭式传动中，轮齿折断和点蚀均可能发生，设计时先按齿面接触 疲劳强度确定传动主要参数，再验算齿根弯曲疲劳强度。 小齿轮齿数 1Z 应大于 17 齿，以避免根切现象而影响齿根弯曲强度，一般取 1Z =18 40，2Z =i 1Z 。为防止轮齿早期损坏， 1Z ， 2Z 应尽量互为质数。当分度圆直径确定时，在满足齿根弯曲强度的前提下，适当减少模数以 增加齿数，有利于提高重合度。对传递动力的齿轮传动，模数应大于 2mm（至少 1.5mm） ,齿数比 (传动比 )i 不宜过大 ,以小于 5 为佳 ,以防止两齿轮直径相差过大及轮齿工作负担相差过大。 增大齿宽 b 时，轮齿的工作应力 F 和 H 都将减少，有利于提高轮齿承载能力，但 b过大易造成载荷沿齿宽分布不均匀。对于制造安装精度要求高，轴和支承刚度大，齿轮相对于轴承是对称布置时，可取稍大些， d0.8 1.4。 非对称布置时 d0.6 1.2；悬臂布置及开式传动中 d0.3 0.4。在硬度 HB 350 的硬齿面传动中，d还应下降 50%。 一级减数直齿轮设计 纪可： 钢筋调直机设计 24 已知一级传递功率 )(31.197.099.036.10101 KWPP ，小齿轮转速1n=720r/min,传动比 i12=2.7,每天 1 班，预期寿命 10 年。 3.1 确定齿轮传动精度等级 根据使用情况和估计速度 6v m/s,则选用 8 级精度的齿轮。选择材料：小齿轮选用45 号钢，调质处理，1 2 1 7 2 5 5H B S H B S ；大齿轮选用 45 号钢 ，正火处理，2 1 6 2 2 1 7H B S H B S；按国家标准，分度圆上的压力角 =20o ；对于正常齿，齿顶高系数 =1ah，顶隙系数 = 0.25c 3.1.1 计算许用应力 9119912126 0 6 0 7 2 0 1 1 0 3 0 0 8 1 . 0 3 6 8 1 01 . 0 3 6 8 1 00 . 3 8 4 1 02 . 7hN n j LNNi （ 3-1） 主 动 轮 和 从 动 轮 齿 面 硬 度 为 230HBS 和 170HBS ， 并 查 图 得 ，lim1H=570Mpa,lim2H=520Mpa,查图得，1NZ=1.0，2NZ=1.14, 1XZ=1.0, 2XZ=1.0,WZ=1.0,LVRZ=0.92,HS=1.0。 l i m 11 1 1 570 1 . 0 1 . 0 1 . 0 0 . 9 2 5 2 4 . 4 ( )1 . 0HH N X W L V RHZ Z Z Z M P aS （ 3-2） l i m 22 2 2 520 1 . 1 4 1 . 0 1 . 0 0 . 9 2 5 4 5 . 3 7 6 ( )1 . 0HH N X W L V RHZ Z Z Z M P aS （ 3-3） 3.1.2 按齿面接触疲劳强度确 定中心距 小齿轮转距： )(694.17375720 31.11055.9 61 mmNT （ 3-4） 初取 2 1.1ttKZ，取 1 2 .7 10 .3 5, 0 .3 5 0 .6 4 7 522a d a u ，查表得 1 8 8 .9EZ M P a ，充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 充值下载文档就送全套 CAD 图纸 扣扣加 414951605 22 2 . 5c o s s i n c o s 2 0 s i n 2 0HZ oo（ 3-5） 确定中心距： )(34.150)4.524 5.29.188(7.235.02 694.173751.1)17.2()(2)1( 3 2