课程设计1.doc

安徽理工大学安全工程07级课程设计目 录一 矿井及地质概况21.1矿井概况21.2地质概况21.3矿井设计条件5二 矿井需风量92.1采煤工作面的需风量102.2煤巷、岩巷掘进工作面的需风量122.3硐室所需风量162.4其他用风地点162.5总风量16三 风量分配173.1风量分配原则183.2风量分配结果18四 矿井阻力19五 通风机的选择235.1主要通风机选择235.2电动机选择255.3通风费概算26六 结束语及参考文献27一、矿井及地质概况1.1、矿井概况1.1.1井田位置及交通祁东煤矿位于安徽省宿州市东南25公里处，井田属于宿州市祁县镇、龙王庙乡和固镇县湖沟镇管辖，西与祁南煤矿毗邻。京沪铁路、宿（宿州）-固（固镇）公路从本区东北通过，宿（宿州）-蚌（蚌埠）公路206国道经由井田西侧，矿井专用公路6.5公里与206国道相连，青（疃）-芦（岭）矿区铁路从井田北通过，矿井专用铁路线8.7公里连接青芦线，浍河从井田西南部穿过，常年通航，交通十分便利。1.1.2地形、地貌及水系本井田地处淮北平原中部，地势平坦，地面标高+17.02+22.89m左右，一般在+21.00m，井田西北、东北地势略比东南高。区内支流繁多，人工渠道纵横，水系流向均由西北向东南。浍河为井田主要河流，流经本井田约10公里，为常年流水河流，据1984年测最高洪水位达+20.75m。1.2、地质概况1.2.1井田范围西以F22断层为界与祁南矿井相邻；东以33勘探线为界，与龙王庙勘探区接壤；南到太原组灰岩顶界面，北以32煤层-800m 底板等高线垂直投影为界；井田走向长约9km，倾斜宽3. 55. 0km，面积约45km2。1.2.2地质特征地层：本井田揭露的地层为奥陶系石炭系的本溪组、太原组；二叠系的山西组、石盒子组；第三系、第四系等。主要含煤地层为石炭系、二叠系，本区主要可采煤层均分布在二叠系。构造：本井田位于宿南向斜的东南端，属宿南向斜的南翼，基本上为一近东西走向，倾向北，倾角1214左右的单斜构造。经钻探及二维地震勘探探明，井田内共发育褶曲2个，断层22条，其中正断层14条，逆断层8条。落差小于30 m的断层有12条，落差小于50米大于等于30米的断层有3条，大于等于50m的7条。断裂组合方向基本属三个构造组合，北东向断裂组合，东西向断裂组合，近南北向断裂组合，极少数北西向断裂组合。煤层：本井田二叠纪含煤地层含111煤层（组）计1030余层，可采者自上而下共计14层，主采煤层为32、71、82、9四层；可采煤层有61、63；局部可采煤层为1、22、23、60、62、72、81、10煤层，主采和可采煤层属较稳定型，局部可采煤层为不稳定型，可采煤层平均总厚15.15m。井田内可采煤层中，除32煤层结构简单复杂外，其余均简单较简单，夹矸岩性多为炭质泥岩或泥岩。煤质：本井田煤层以气煤、肥煤为主，岩浆岩侵入区造成的高变质区范围不大。煤层以中灰为主，伴少量富灰煤，酸性灰渣，高难熔灰分，结渣指数和结污指数较低，特低硫，特低磷，中等高挥发分，强粘结性，具有良好的结焦性，发热量中等，可作为炼焦配煤和动力用煤。煤层顶底板岩性：煤层顶板以泥岩、粉砂岩为主，次为细砂岩、岩浆岩，底板以泥岩为主，次为粉砂岩。煤层顶底板相同岩性的物理性质差异不大，砂岩、岩浆岩的抗力性能高于粉砂岩，粉砂岩高于泥岩。瓦斯：矿井为高瓦斯矿井。各煤层瓦斯涌出量除32煤层外，其余各煤层瓦斯涌出量均较大，9煤层有瓦斯动力现象。煤层自燃与煤尘爆炸：根据精查地质报告，除无烟煤和天然焦外，其他煤层均具煤尘爆炸危险，根据抚顺分院实验中心测定的煤层自燃倾向结果显示，各煤层自燃倾向等级均为三类不易自燃。地温：本井田恒温带深度为33m，温度为17.9，地温梯度为2.6/百米，属于以地温正常为背景的一级高温区，局部为二级高温区，其中一水平为地温正常区，局部为一级高温区。水文地质：本区为第四系松散层所覆盖，矿井主要充水因素为新生界松散层孔隙含水组（四含水），二叠系砂岩裂隙含水组。本井田煤系地层富水性弱，并以静储量为主，局部地段砂岩裂隙水较为发育，并有突水可能，水量具有衰减疏干趋势。根据精查报告，新生界松散层第四含水层（组）富水性中等，由于留设有60m的防水煤（岩）柱，四含水对矿井开采无大的影响；底部灰岩水距最深部主采煤层9煤平均间距130m左右，正常情况下对开采无影响。本矿井水文地质条件属简单中等类型，但在3222工作面试采时发生透水，“四含”水进入工作面，最大流量达1520m3/h，因而，本矿井水文地质条件类型有待于重新研究定论。预计矿井开采第一水平时正常涌水量437.06m3/h，不考虑“四含”水进入矿坑，最大矿坑涌水量为586.10m3/h。考虑“四含”水进入矿坑，则矿井最大涌水量为2106.10 m3/h。1.2.3矿井储量：本井田工业储量（A+B+C）3.35亿吨，其中A+B级储量1.9亿吨，另有D级储量720万吨。可采储量1.88亿吨，其中一水平1.08亿吨，二水平0.8亿吨。可采煤层10层（32、60、61、62、63、71、72、81、82、9煤），其中主采煤层四层（32、71、82、9），可采储量1.45亿吨，占总可采储量77.13%。采区划分：本井田被F1、F2、F5及魏庙断层切割为五大块，根据煤层赋存情况、块段走向长度及开采方法，一水平划分为东翼一、三、五，西翼二、四 ，南翼六、七、八8个开采块段，考虑到煤层间距和生产能力划分18个采区，详情如下：表1-1一水平采区特征采区名称采区尺寸(m)煤层倾角() 可采储量 万吨生产能力万t/a备注走向长倾斜宽一（6172）800140080011007186342590一（829）1100170085012007196153560三（32）13002400800121515930三（6172）1900210090012178092060三（829）1900210090010156832545五（32）1750750950102127045五（6072）1800700800121714162075五（829）180080010164531545东翼小计503946.75%二（32）1400700900101734745二（619）1500170090091714982085四（32）20002200770800121532955四（6171）12001800105011509149762075四（829）11001800850100061677655西翼小计392536.27%六（6171）150050010242662075六（819）15005007184582045七（6163）200040045019251821545七（819）200050015206855560八（639）130015009009212651560南翼小计185617.15%合计10820100%1.2.4设计能力和服务年限矿井设计井型150万吨年，可采储量18877万吨，服务年限89.9 年，其中一水平服务年限51.5年。1.3矿井设计条件祁东矿井田地处淮北平原中部，地势平坦，地面标高+21.00m。总体地势：井田西北、东北略比东南高，浍河两侧较为低洼。井田走向长约9km,倾斜宽3.55.0km,面积约45km2。井田西以F22断层为界与祁南矿井相邻，东以33勘探线为界,与龙王庙勘探区接壤，南到太原组灰岩顶界面,北以32煤层-800m 底板等高线垂直投影为界。全区共查出褶曲2个，断层20条。查出的褶曲为魏庙断层以南的马湾向斜及魏庙断层以北浅部的圩东背斜。地质构造复杂。井田范围内，煤层赋存稳定，可采煤层以61、 32、71、82为主。本设计范围的煤层倾角12，各煤层厚度，间距及顶底板岩性参见综合柱状图。表1-2综合柱状图柱状厚度（米）岩性描述410.00表土，无流砂1.60灰白色细砂岩1.7332煤150粉砂岩及细砂岩,1.5261煤50浅灰色泥岩,1.7571煤20.6泥岩细砂岩互层1.65 82煤15砂岩2.659煤62泥岩,少量为粉砂岩或细砂岩。310煤井田内煤层赋存稳定，井田可采储量约18476.04万吨。根据开采条件，煤炭供求状况及“规程”规定，矿井设计井型180万吨/年,服务年限73.3年, 第一水平可采储量为105904.1Kt。其中第一水平服务年限42年。矿井主采煤层32，61，71各煤层相对瓦斯涌出量分别为：9.5m3/t、11 m3/t、11 m3/t。煤层有自然发火的危险，发火期为36个月，煤尘有爆炸性。其中71煤有突出危险性。根据开拓开采设计确定。采用立井多水平开拓，初期设计主井、副井和风井3个井筒,第一水平标高600m。 工作面斜长175m。根据井田煤层赋存特点,结合矿井的位置,水平划分,大巷运输方式以及煤层群分组和岩性情况,为减少初期工程量,第一水平采用主要石门和集中大巷布置方式。矿井东西两翼及南翼轨道与胶带机大巷分别布置在71或82煤层及其顶板岩石中,另外在西翼32煤层底板岩石中分别布置一条轨道大巷和一条胶带机大巷,中央布置一条轨道石门和一条胶带机斜巷。矿井煤炭采用上提式装载。对南翼各采区采用主石门和集中斜巷进行联系。轨道大巷与胶带机大巷做在同一水平600m。矿井西翼回风水平标高为420m。由于受构造影响,地层由西向东逐渐抬高,因此,回风大巷由71煤顶板穿至9煤顶板布置。东翼回风水平标高为420m,回风大巷布置在9、10煤之间岩石中。矿井在生产中分为两个时期：容易时期和困难时期。两时期工作面如附图和表1所示。表1-3 容易和困难时期各个用风地点分布情况一览表容易时期困难时期用风地点类别断面m2备注用风地点类别断面m2备注6111工作面工作面12.87131工作面工作面12.83223备用面备用面12.87132备用面备用面12.83221工作面工作面12.87124工作面工作面12.83241工作面工作面12.87144工作面工作面12.8东翼轨道大巷掘面炮掘面19.5岩巷东翼轨道大巷掘面炮掘面19.5岩巷东翼皮带机巷掘面炮掘面15.2岩巷东翼皮带机巷掘面炮掘面15.2岩巷6112风巷掘进面炮掘面13.4煤巷7136风巷掘进面炮掘面13.4煤巷6112机巷掘进面炮掘面14煤巷7136机巷掘进面炮掘面14煤巷3225机巷掘进面炮掘面14煤巷7122机巷掘进面炮掘面14煤巷3225风巷掘进面炮掘面13.4煤巷7121风巷掘进面炮掘面13.4煤巷集中运输石门掘面炮掘面15.2岩巷7122风巷掘进面炮掘面13.4煤巷集中轨道石门掘面炮掘面19.5岩巷集中运输石门掘面炮掘面15.2岩巷3244机巷掘进面炮掘面14煤巷集中轨道石门掘面炮掘面19.5岩巷3243机巷掘进面炮掘面14煤巷7142机巷掘进面炮掘面14煤巷3243风巷掘进面炮掘面13.4煤巷7142风巷掘进面炮掘面13.4煤巷变电所硐室7141风巷掘进面炮掘面13.4煤巷绞车房硐室变电所硐室充电室硐室绞车房硐室炸药库硐室充电室硐室炸药库硐室设计矿井的年工作日为300天,采用每天三班作业制,其中两班生产，一班检修,每班工作时间为8小时,矿井每天净提升14小时。综采工作面每天割8刀，每刀进尺0.6m。岩巷掘进工作面每天进尺6m。煤巷掘进日进尺6m。巷道掘进全断面爆破需炸药15Kg。煤层容重1.4 t/m3。采煤工作面进风流温度平均为25。井下同时作业的最多人数为400人，综采工作面同时作业最多人数40人，掘井工作面同时作业最多人数15人。工业用电按0.95元/kw.h计。各个巷道几何特征及井筒进回风平均密度如表2、表3所示。表1-4 部分巷道名称、支护形式，断面几何特征参数表编号井巷名称断面形状支护形式净断面（m2）1副井圆形砌碹38.47 中央轨道石门半圆拱锚喷19.80 中央运输石门半圆拱锚喷17.00中央进风石门半圆拱锚喷17.002轨道大巷半圆拱锚喷17.00 皮带机大巷半圆拱锚喷13.00 3联络巷半圆拱锚喷12.80 4采区轨道上山半圆拱锚喷12.80 采区胶带机上山半圆拱锚喷12.805采区回风上山半圆拱锚喷13.00 6集中轨道石门半圆拱锚喷12.30 7集中运输石门半圆拱锚喷12.308采煤面机巷半圆拱U型钢12.80 9采煤面风巷半圆拱U型钢 12.8010总回风巷半圆拱锚喷17.00 11风井圆形砌碹23.75 表1-5 空气平均密度一览表季节 地点第一水平最低点进风侧（kg/m3）第一水平最低点回风侧（kg/m3）冬1.241.20夏1.201.24二、 矿井风量计算依据煤矿安全规程规定,矿井总进风量按下列要求分别计算,取其中最大值.（1）按井下同时工作的最多人数计算Q进4NK式中：Q进矿井所需总进风量,m3/min.N矿井内同时工作的最多人数取400人.K矿井通风系数,K取1.3.则Q进为44001.32080 m3/min（2）按矿内各用风地点的实际用风量计算矿井总风量Q=（Q采+Q掘 +Q硐 +Q其他）Km式中：Q采各回采工作面和备用工作面需风量之和,m3/min.Q掘各掘进工作面需风量之和,m3/min.Q硐各硐室所需风量之和,m3/min.Q其他其它用风地点所需风量之和,m3/min.Km矿井通风（包括矿井内部漏风和配风不均匀等因素）系数,可取1.151.25.2.1 计算采煤工作面需风量2.1.1依据采煤工作面瓦斯涌出量计算Q采100QgwKgw m3/min式中：Q采采煤工作面需要风量,m3/min.Qgw采煤工作面瓦斯绝对涌出量,m3/min.Kgw采煤工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数,它是该工作面瓦斯绝对涌出量的最大值与平均值之比,式中取1.2.通常机采工作面Kgw1.21.6;炮采工作面Kgw1.42.0;水采工作面Kgw2.03.0,式中取1.2.每个工作面长175m，全部为综采工作面。32，61，71相对瓦斯涌出量为9.5 m3/t，11m3/t ,11m3/t.煤层厚度分别为1.73m，1.52m，1.75m.每天割8刀，每刀进尺0.6m,煤层容重为1.4t/ m3 表2-1 按瓦斯涌出采煤工作面需风量工作面日产量A(t/天)相对瓦斯涌出量Qg（m3/t）系数k计算公式工作面排瓦斯需风量Q （m3/min）前期6111工作面1787.5111.4Q=100QgAk/24/602424.93221工作面2034.59.51.42392.73241工作面2034.59.51.42392.73223备用工作面09.51.41453.3后期7131工作面2058111.42782.457144工作面2058111.42782.457124工作面2058111.42782.457132备用工作面0111.41682.052.1.2按工作面温度计算：采煤工作面应有良好的气候条件.其进风流温度可根据风流温度预测方法进行计算,其气温与风速符合下表： 表2-2采煤工作面空气温度与风速对应见表采煤工作面进风流气温/ 采煤工作面风速m.s-1150.30.515180.50.818200.81.020231.01.523261.51.8 Q采=60VwSw Kw m3/min式中: Vw采煤工作面的风速,按其进风温度按表6.2.1选取,m/s.Sw采煤工作面有效通风断面,取最大和最小控顶时有效断面的平均值,m2.Kw采煤工作面的长度风量系数,按表选取.表2-3采煤工作面长度风量系数表采煤工作面长度m采煤工作面长度风量系数kwi1801.301.40表2-4 采煤工作面温度需风量工作面风速Vw(m/s)断面积Sw（m）系数Kw计算公式工作面需风量Q(m3/min)前期6111工作面1.712.81.2Q=60VwSw Kw1556.723221工作面3241工作面3223备用工作面后期7131工作面7144工作面7124工作面7132备用工作面2.2.3按工作面人员数量计算Q采=4Nw m3/min式中:每人每分钟应供给的最低风量,m3/min;Nw采煤工作面同时工作的最多人数,个.前期、后期一样：Q采=4Nw=440=160 m3/min2.1.4按风速进行验算按最低风速验算各个采煤工作面的最小风量Q采600.25Sw式中：Sw采煤工作面断面积,m2.Q采600.2512.8192m3/min按最高风速验算各个采煤工作面的最大风量Q采604SwQ采60412.83072 m3/min按照各个综采面的瓦斯涌出量，人员呼气，温度等进行比较，选出最大需风量值并且进行综采工作面求和：22煤巷、岩巷掘进工作面的风量应按下列因素分别计算后取其最大值.2.2.1按瓦斯涌出量计算：Q掘100QghKgh m3/min式中：Q掘掘进工作面需要风量,m3/min.Q gh掘进工作面瓦斯绝对涌出量,m3/min.Kgh掘进工作面因瓦斯涌出不均匀的备用风量系数,一般可取1.52.0.煤巷每天进尺6m, k=1.7表2-5按瓦斯涌出掘进面需风量掘进工作面日产量A(t/天)相对瓦斯涌出量Qg（m3/t）系数KghKgh计算公式掘进面需风量(m3/min)前期6112机巷117.57111.7Q= 100AQgk/24/60152.766112风巷112.5611146.173225机巷117.579.5131.863225风巷112.569.5126.243244机巷117.579.5131.863243机巷117.579.5131.863243风巷112.569.5126.24后期7136风巷112.5611146.177121风巷112.5611146.177122风巷112.5611146.177142风巷112.5611146.177141风巷112.5611146.177136机巷117.5711152.767122机巷117.5711152.767142机巷117.5711152.7622.2按使用的炸药量计算：Q掘25Ah m3/min式中：25每使用1kg炸药量的供风量,m3/min.Ah掘进工作面一次爆破使用的最大炸药量,Kg.Q岩掘2510250 m3/minQ煤掘258200 m3/min2.2.3按局部通风机吸风量计算：Q掘QhfKhf m3/min式中：Qhf掘进工作面同时运转的局部通风机额定风量之和.各种通风机的额定风量可从表中选取.Khf为防止局部通风机吸循环风的风量备用系数,一般取1.21.3.进风巷道中无瓦斯涌出时取1.2,由瓦斯涌出时取1.3.表2-6 局部通风机的额定风量风机型号额定风量m3/minJBT-51(5.5Kw)150JBT-52(11Kw)200JBT-61(14Kw)250JBT-62(28Kw)300由表选取可得：岩巷：选一台JBT-62(11Kw)、K=1.2Q=Q额k=2501.2=300 m3/min煤巷：选一台JBT-52(11Kw)、K=1.3Q=Q额k=2001.3=260 m3/min2.2.4按工作人员数量计算：Q掘4Nh m3/min式中：Nh掘进工作面同时工作的最多人数,个.Q掘41560 m3/min2.2.5按风速进行验算：按最小风速验算各个掘进工作面的最小风量Q掘600.15Sh式中：Sh掘进工作面巷道的净断面积,m2. 按最高风速验算各个掘进工作面的最大风量Q掘604Sh各个煤巷、掘进工作面的最小风量Q掘600.25Sh按最高风速验算各个掘进工作面的最大风量Q掘604Sh表2-7掘进面风速验算掘进面断面积最低风速最低风量最高风速最高风量前期6112风巷13.40.25201432163225风巷13.40.25201432163243风巷13.40.25201432166112机巷140.25201433603225机巷140.25201433603244机巷140.25201433603243机巷140.2520143360后期7136风巷13.40.15201432167121风巷13.40.15201432167122风巷13.40.15201432167142风巷13.40.15201432167141风巷13.40.25201432167136机巷140.25201433607122机巷140.25201433607142机巷140.25201433602.3硐室所需风量计算各硐室所需风量按煤矿安全规程规定及本矿实际情况进行配风：（1）、炸药库：150 m3/min;（2）、采区变电所供风量（5个）：70 m3/min;（3）、充电硐室：150 m3/min.2.4、其它风量其它风量按0计算.Q其他02.5总风量计算矿井总风量Q=（Q采+Q掘 +Q硐 +Q其他）Km表2-8矿井前期各用风地点风量用风地点需风量（m3/min）用风地点需 风 量（m3/min）工作面6111工作面1911硐室炸药库 1503221工作面1878.8充电硐室150 3241工作面1878.8变电所703223备用面939.4中央变电所70合计6608西变电所70掘进头6112风巷巷260东变电所706112机巷260变电所703225机巷260合计 6503225风巷260其他用风点0 3244机巷260前期计算需风量102783243风巷260前期实际需风量 k=1.2 (6608+3020+650)*1.2= 12333.6m3/min3243机巷260东翼轨道大巷300东翼皮带大巷300集中轨道大行300集中皮带大巷300合计3020表2-9 矿井后期各用风地点风量用风地点需风量（m3/min）用风地点需 风 量（m3/min）工作面7131工作面2200.8硐室炸药库 1507144工作面2200.8充电硐室150 7131工作面2200.8变电所707132备用面1100.4中央变电所70合计7702.8西变电所70掘进头7136风巷260东变电所707121风巷260变电所707136机巷260合计6507122机巷260其他用风点0 7122风巷260后期计算需风量11632.87142机巷260后期实际需风量 k=1.2 (7702.8+3280+650)*1.2= 13959.36m3/min7142风巷2607141风巷260东翼轨道大巷300东翼皮带大巷300集中轨道大行300集中皮带大巷300合计3280三、风量分配3.1 风量分配原则3.1.1独立通风的硐室和开拓掘进用风,按硐室及掘进需风量分配;3.1.2各采区按产量及瓦斯涌出量分配,采区内部则扣除硐室及掘进工作面所需风量以后,按各采煤工作面的产量,采高,瓦斯涌出量分配风量,其中备用工作面的风量按它在生产时所需风量的一半配风;3.1.3分配到各用风地点（包括回采面,掘进面,硐室等）的风量,应不低于计算风量;3.1.4为维护巷道、防止坑木腐烂,金属锈蚀,以及行人安全等,所有巷道都应分配一定风量;3.1.5风量分配后,应保证井下各处瓦斯浓度,有害气体浓度,风速等满足煤矿安全规程的各项要求.3.2 全矿风量分配结果矿井前期：Q前期额外=12333.6-10287=2055.6m3/min每个工作面分风513.9 m3/min表3-1 风量分配后前期各用风地点风量用风地点需风量（m3/min）用风地点需 风 量（m3/min）工作面6111工作面2424.9硐室炸药库 1503221工作面2392.7充电硐室150 3241工作面2392.7变电所703223备用面1453.3中央变电所70合计8663.6西变电所70掘进头6112风巷260东变电所706112机巷260变电所703225机巷260合计6503225风巷260其他用风点0 3244机巷260前期计算需风量102783243风巷260前期实际需风量: 12333.6m3/min3243机巷260东翼轨道大巷300东翼皮带大巷300集中轨道大行300集中皮带大巷300.合计3023矿井后期：Q额后期=13959.36-11632.8=2326.56 m3/min每个工作面分风581.65m3/min表3-2风量分配后后期各用风地点风量用风地点需风量（m3/min）用风地点需 风 量（m3/min）工作面7131工作面2782.45硐室炸药库1507144工作面2782.45充电硐室1507131工作面2782.45变电所707132备用面1682.05中央变电所70合计10029.4西变电所70掘进头7136风巷260东变电所707121风巷260变电所707136机巷260合计6507122机巷260其他用风点0 7122风巷260后期计算需风量11632.87142机巷260后期实际需风量 13959.36m3/min7142风巷2607141风巷260东翼轨道大巷300东翼皮带大巷300集中轨道大行300集中皮带大巷300合计3280四、矿井阻力计算 通风阻力计算方法：选择最大风阻路线，合理确定通风网路的节点。分别用下列计算公式，计算出各段井巷的摩擦阻力。式中 某段巷道的摩擦阻力，单位Pa；某段巷道的摩擦风阻，单位Ns2/m8；30摩擦阻力系数，单位Ns2/m8；巷道长度，单位m；井巷的周长，单位m；断面形状系数(梯形=4.16，半圆拱=3.90，圆形=3.54)；井巷有效断面，单位/m2然后分别累计出通风前提和后期的总摩擦阻力，再乘以1.1得到矿井总阻力具体数据见插表 表4-1祁东煤矿前期西翼最大阻力路线数据表节点编号路线名称L/m支护形式a/ Ns2/m4S/ m形状CU/mR/ Ns2/m8Q/ m3/minHf/ PaV/m/s是否超速1-2副井624砌碹0.03438.47圆形21.98 0.008191164.45 221.52 4.27 否2-43中央轨道石门600锚喷0.00519.8半圆拱3.917.35 0.006707102.78 70.85 5.19 否43-3西翼轨道大巷425锚喷0.00517半圆拱3.916.08 0.00695576.21 40.40 4.48 否3-4西翼轨道大巷250锚喷0.00517半圆拱3.916.08 0.00409171.88 21.14 4.23 否4-5西翼轨道大巷400锚喷0.00517半圆拱3.916.08 0.00654667.55 29.86 3.97 否5-7西翼轨道大巷550锚喷0.00517半圆拱3.916.08 0.00900156.38 28.61 3.32 否7-84采区32煤轨道上山77.3锚喷0.008112.8半圆拱3.913.95 0.00416654.05 12.17 4.22 否8-94采区33煤轨道上山154锚喷0.008112.8半圆拱3.913.95 0.00829949.71 20.51 3.88 否9-104采区34煤轨道上山231锚喷0.008112.8半圆拱3.913.9530.01244945.38 25.64 3.55 否10-114采区35煤轨道上山221锚喷0.008112.8半圆拱3.913.9530.0119141.05 20.06 3.21 否11-173241机巷1850U型钢0.02112.8半圆拱3.913.9530.25848239.88 411.06 3.12 否11-17工作面175掩护式0.0312.8半圆拱3.913.9530.0349339.88 55.55 3.12 否11-173241风巷1850U型钢0.01412.8半圆拱3.913.9530.17232139.88 274.04 3.12 否17-194采区32煤回风上山154锚喷0.00513半圆拱3.914.0620.00492854.05 14.39 4.16 否19-40西总回风巷2731锚喷0.00519.8半圆拱3.917.3540.03052854.05 89.17 2.73 否40-42风井420砌碹0.006323.75圆形3.917.2710.003411205.56 144.15 8.66 否1479.105总风压 K=1.11627.01表4-2 祁东煤矿后期西翼最大阻力路线表节点编号路线名称支护形式形状a/Ns2/m4CL/mU/mS/m2R/ Ns2/m8Q/m/sH/PaV/m/s是否超速1-2副井砌碹圆形0.03462421.98 38.470.008191186.12 283.77 4.84 否2-3中央轨道锚喷半圆拱0.0053.967516.08 170.011046116.33 149.48 6.84 否3-4西翼轨道锚喷半圆拱0.0053.997017.35 19.80.010843132.25 189.64 6.68 否4-5集中轨道锚喷半圆拱0.0053.981513.68 12.30.02995281.93 201.04 6.66 否5-6二采区轨道锚喷半圆拱0.00813.945716.08 170.01211684.71 86.93 4.98 否6-17四采区轨道锚喷半圆拱0.0053.955016.08 170.00900161.71 34.27 3.63 否17-7四采区轨道锚喷半圆拱0.0053.97516.08 170.00122760.54 4.50 3.56 否7-87144机巷U型钢半圆拱0.0213.9170013.95 12.80.23752446.37 510.81 3.62 否7-87144工作面掩护式半圆拱0.033.917513.95 12.80.0349346.37 75.12 3.62 否7-87144风巷U型钢半圆拱0.0143.9150013.95 12.80.1397246.37 300.48 3.62 否8-9斜巷锚喷半圆拱0.00813.910013.95 12.80.00538950.71 13.86 3.96 否9-18四采区回风上山锚喷半圆拱0.00813.943814.06 130.02270751.87 61.10 3.99 否18-19四采区回风上山锚喷半圆拱0.00813.97214.06 130.00373356.21 11.79 4.32 否19-20四采区回风上山锚喷半圆拱0.00813.912914.06 130.00668857.37 22.01 4.41 否20-10四采区回风上山锚喷半圆拱0.00813.915414.06 130.00798461.71 30.40 4.75 否10-21西总回风巷1锚喷半圆拱0.0053.956016.08 170.00916461.71 34.90 3.63 否21-22西总回风巷2锚喷半圆拱0.0053.9107516.08 170.01759284.71 126.23 4