外墙脚手架专项施工方案.docx

外墙脚手架专项施工方案编制单位： 编 制 人：审 核 人：编制日期： 年 月 日目录第1章 编制依据2第2章 工程概况2第3章 施工准备2第4章 双排脚手架架体计算3第5章 三排脚手架架体计算11第6章 拆除防护脚手架20第7章 施工部署21第8章 安全措施25第9章 脚手架的检查与验收26第10章 脚手架的拆除方法及安全要求26附图：脚手架搭设平面图26第1章 编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（GBJ130-2001）2、建筑结构设计规范大全3、直缝电焊管（GB/T13793）4、碳素结构钢（GB/700）5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）6、钢管脚手架扣件（GB15831）第2章 工程概况该项目拆除建筑面积约6000m2、改扩建建筑面积约17000m2、室外装饰幕墙面积约22000m2、室内公共区域装饰建筑面积约38000m2。承包范围： 该项目中的拆除工程、室外幕墙装饰工程、改扩建工程、室内公共区域装饰工程及附属的电气照明工程、室内给排水工程、空调通风工程（不含设备）；不包括变配电工程、市政景观工程、市政交通站点连通工程、排污环保工程、燃气工程、消防工程、弱电集成等。 该工程为扩建工程，根据设计要求，需在原有建筑的基础上加建至+37.500m高度，由于要做外墙的装修，所以外脚手架既要做结构脚手架又要做装修脚手架，为方便施工和架体计算，统一按结构脚手架施工和计算。外墙装修的局部位置，因装饰面层厚度0.35m，故在这些位置采用三排脚手架，待外墙装修时，拆除内侧的脚手架，方便装修施工。三排脚手架的位置为A轴外墙处的8-14轴部分，N轴外墙处的8-15轴部分。第3章 施工准备3.1主要材料（1）钢管：48mm，壁厚3.5mm的热轧无缝钢管，表面刷红色防锈漆。（2）扣件：旋转扣件、直角扣、对接扣。（3）高密度安全防尘网和安全防护网。（4）脚手板：直径8mm10mm螺栓，间距500mm600mm穿过并列行片拧紧而成的竹脚手板。3.2工具与防护用具：扳手、皮尺、线垂、安全带、安全帽、工具袋等。第4章 双排脚手架架体计算4.1 参数信息（1）脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.80m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.20m； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 42.0m，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.35m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2； 采用的钢管类型为48mm3.5mm； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80； 连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.40m，水平间距5.40m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件；（2）活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2；（3）风荷载参数 重庆省重庆地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为1.20； 考虑风荷载（4）静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1734； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4； 脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；（5）地基参数 地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。4.2 小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m ；手板的荷载标准值: P2=0.3501.800/3=0.210kN/m；活荷载标准值: Q=3.0001.800/3=1.800kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.210+1.41.800=2.818kN/m；小横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩 Mqmax =2.8181.0502/8=0.388kNm；小横杆的计算强度205.0N/mm2,满足要求！（3）挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m ； 最大挠度 V=5.02.0481050.04/(3842.060105121900.0)=1.291mm；小横杆的最大挠度1050.0 / 150=7.000 与10mm,满足要求！4.3 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1=0.0381.050=0.040kN； 脚手板的荷载标准值: P2=0.3501.0501.800/3=0.221kN； 活荷载标准值: Q=3.0001.0501.800/3=1.890kN； 荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.221+1.41.890)/2=1.479kN；大横杆计算简图（2）强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.8001.8002=0.018kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.4791.800=0.711kNm； M=M1max+M2max=0.018+0.711=0.729kNm 抗弯强度:=0.729106/5080.0=143.496N/mm2； 横杆的抗弯强度=143.496 小于f=205.0N/mm2；（3）挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax=0.6770.0381800.04 /(1002.060105121900.0)=0.109mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.221+1.890）/2=1.075kN V= 1.8831.0751800.03/ ( 1002.060105121900.0) =4.703mm； 最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.109+4.703=4.812mm； 大横杆的最大挠度1800.0/150=12.0 或者10mm,满足要求！4.4 扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1=0.0381.800=0.069kN； 脚手板的荷载标准值: P2=0.3501.0501.800/2=0.331kN； 活荷载标准值: Q=3.0001.0501.800 /2=2.835kN； 荷载的计算值: R=1.2(0.069+0.331)+1.42.835=4.449kN； R6.40kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4.5 脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1734 NG1=0.17342.000=7.283kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2=0.35041.800(1.050+0.3)/2=1.701kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14 NG3=0.14041.800/2=0.504kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 =0.0051.80042.000=0.378kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.866kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=3.0001.0501.8002/2=5.670 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo =0.400kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=1.250；Us - 风荷载体型系数：Us=1.200；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.70.4001.2501.200=0.420kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ= 1.29.866+1.45.670=19.777kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.866+ 0.851.45.670=18.586kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw=0.851.4WkLah2/10 =0.8501.40.4201.8001.2002/10 = 0.130 kNm；4.6 立杆的稳定性计算 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值：N=19.777kN； 计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm； 计算长度附加系数：K=1.155； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：U=1.500 计算长度 ,由公式 lo=kuh 确定：lo=2.079m； Lo/i=132.000； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.386； 立杆净截面面积：A=4.89cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3； 钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000N/mm2； =19777.000/(0.386489.000)=104.776N/mm2； 立杆稳定性计算 =104.776 f=205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=18.586kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数： K=1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U=1.500计算长度 ,由公式 lo=kuh 确定：lo=2.079m； Lo/i=132.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：=0.386立杆净截面面积： A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000N/mm2； =18586.260/(0.386489.000)+129548.160/5080.000=123.970N/mm2； 立杆稳定性计算 =123.970 f =205.000 N/mm2 满足要求！4.7 最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K=NG2+NG3+NG4=2.583kN；活荷载标准值：NQ=5.670kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.173kN/m； Hs =0.3864.89010-4205.000103-(1.22.583 +1.45.670)/(1.20.173)=132.915m；脚手架搭设高度 Hs26m，按照下式调整且不超过50m： H=132.915 /(1+0.001132.915)=117.321m； H=117.321和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K=NG2+NG3+NG4=2.583kN； 活荷载标准值：NQ=5.670kN； 每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.173kN/m； 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) =0.130 /(1.40.85) =0.109kNm； Hs =(0.3864.89010-4205.00010-3-(1.22.583+0.851.4(5.670+ 0.3864.8900.109/5.080)/(1.20.173)=115.504m； 脚手架搭设高度 Hs26m，按照下式调整且不超过50m： H=115.504 /(1+0.001115.504)=103.544 m；H= 103.544和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H =50.00 m。4.8连墙件的计算 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.420 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 12.960 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 7.620 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 12.620 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=Af=0.9414.89010-4205.000103 =94.331 kN； Nl=12.620Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=12.620小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图4.9立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值: fg = fgkKc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =206.514 kN/m2 ； 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 18.586 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=206.514 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！第5章 三排脚手架架体计算 三排脚手架的的外两排的架体为受力最不利的地方，因此为方便计算，只计算外两排的架体。三排脚手架的位置为A轴外墙处的8-14轴部分，N轴外墙处的8-15轴部分。5.1参数信息（1）脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.80m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.20m；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 42.0m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为1.40m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为48mm3.5mm； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件连接方式为双扣件；（2）活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；（3）风荷载参数重庆省重庆地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数z为1.25，风荷载体型系数s为0.65；考虑风荷载（4）静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1734；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹串片；（5）地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:1.00。落地架侧立面图5.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1=0.038kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2=0.3501.800/3=0.210kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.800/3=1.800kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.210+1.41.800=2.818kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax=2.8181.0502/8=0.388kNm； = Mqmax/W =76.450 N/mm2；小横杆的计算强度205.0 N/mm2,满足要求！（3）挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值 q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m ； 最大挠度 V = 5.02.0481050.04/(3842.060105121900.0)=1.291mm；小横杆的最大挠度1050.0 / 150=7.000 与10mm,满足要求！5.3大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（1）荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.800/3=0.221 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.800/3=1.890 kN；荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.221+1.41.890)/2=1.479 kN；大横杆计算简图（2）强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.8001.8002=0.018kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.4791.800=0.711kNm； M = M1max + M2max = 0.018+0.711=0.729kNm抗弯强度:= 0.729106/5080.0=143.496N/mm2；大横杆的抗弯强度=143.496 f=205.0N/mm2；（3）挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.0381800.04 /(1002.060105121900.0) = 0.109mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.040+0.221+1.890）/2=1.075kNV= 1.8831.0751800.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 4.703mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.109+4.703=4.812 mm；大横杆的最大挠度 1800.0 / 150=12.0 或者 10mm,满足要求！5.4扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.800=0.069 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.800/2=0.331 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.800 /2 = 2.835 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.069+0.331)+1.42.835=4.449 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.5脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1734NG1 = 0.17342.000 = 7.283 kN；（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2= 0.35041.800(1.050+0.3)/2 = 1.701 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹串片，标准值为0.14NG3 = 0.14041.800/2 = 0.504 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80042.000 = 0.378kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.866kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0001.0501.8002/2 = 5.670kN；风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.250 ；Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.70.4001.2500.649=0.227kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.29.866+ 1.45.670= 19.777kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.866+ 0.851.45.670= 18.586kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2271.800 1.2002/10 =0.070 kNm；5.6 立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =19.777 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.079 m； Lo/i = 132.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.386 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 19777.000/(0.386489.000)=104.776 N/mm2；立杆稳定性计算 = 104.776 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =18.586 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo =2.079m；Lo/i =132.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：=0.386立杆净截面面积 ： A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000N/mm2； = 18586.260/(0.386489.000)+70063.963/5080.000=112.260N/mm2；立杆稳定性计算 =112.260 f =205.000 N/mm2 满足要求！5.7 最大搭设高度的计算不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.583kN；活荷载标准值 ：NQ=5.670kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.173kN/m；Hs =0.3864.89010-4205.000103-(1.22.583+1.45.670)/(1.20.173)=132.915m；脚手架搭设高度 Hs26m，按照下式调整且不超过50m： H = 132.915 /(1+0.001132.915)=117.321m； H= 117.321 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=2.583kN；活荷载标准值：NQ=5.670kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.173kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.070 /(1.4 0.85) = 0.059 kNm；Hs =( 0.3864.89010-4205.00010-3-(1.22.583+0.851.4(5.670+0.3864.8900.059/5.080)/(1.20.173)=126.126 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50m： H = 126.126 /(1+0.001126.126)=112.000m；H= 112.000和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值H=50.000m。5.8 连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.227 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =12.960m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4WkAw = 4.121 kN；连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 9.121 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=1400.000/15.800的结果查表得到0.667；A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.6674.89010-4205.000103= 66.863 kN；Nl=9.121Nf=66.863,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=9.121小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图5.9立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkKc=500.000kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk=500.000kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc=1.000； 立杆基础底面的平均压力，p=N/A=206.514kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=18.586kN；基础底面面积 (m2)：A=0.090m2 。p=206.514fg=500.000kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！第6章 拆除防护脚手架本工程在前期施工时，需对建筑的某些位置踢打，外墙原有的装修也应拆除，故应搭设拆除时所使用的脚手架。该脚手架沿建筑外围搭设，按结构脚手架搭设，具体的架体计算见第4章。第7章 施工部署7.1 作业条件（1）搭设材料准备充足，搭设位置已进行清理。（2）对土质松软的地方进行平整、强化处理。（3）专业外架搭设人员已到位，均持有特殊工种（架子工）上岗证。7.2 构造要求和搭设方法（1）立杆A.每根立杆底部应设置垫板（采用50mm厚200mm宽200mm长的木板）B.立杆横距1.05m，纵距1.8m，步距1.2m。架体距墙间隙为0.3m。 C. 脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mmD立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接E立杆接长除顶层顶步可采用搭接处，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接:a.立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。b. 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。G.立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。H立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5mI.立杆的垂直偏差不应大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值：当架高20m时，为不大于50；20m而50m时，为不大于75；50m时，应不大于100mm。J杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。（2）纵向水平杆A.纵向水平杆步距为1.2m。纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。B. 向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对、接、搭接应符合下列规定：a. 纵向不平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内1；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。b. 搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。C. 使用竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。D.同一排纵向水平杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且50mm。E杆件在结扎处的端头伸出长度应0.1m。（3）横向水平杆A. 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。B. 作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。C杆件在结扎处的端头伸出长度应0.1m。（4）脚手板A作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120mm150mm。B竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。C脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130mm150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（5）连墙件采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。A竖向间距3.6m，水平间距5.4m。B连墙件靠近主节点设置，与主节点的偏移不超过300mm。C从底层第一步纵向水平杆开始设置，采用菱形布置。（6）门洞A双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆（下图中11、22、33剖面）。B斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出墙上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距（图中a型）时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。1防滑扣件；2增设的横向水平杆；3副立杆；4主立杆C斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。D4 门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。（7）剪刀撑与横向斜撑A剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在4560之间，水平投影宽度不应小于2跨或4m和不大于4跨或8m。斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。B当架高为6m25m时，应于外侧面的两端和其间按15m的中心距并自下而上连续设置剪刀撑；当架高25m时，应于外侧面满设剪刀撑。C剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接斜杆杆端的距离10mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的水平杆和立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离150mm。D横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。（8）斜道采用之字型斜道。A斜道的构造要求：a斜道宜附着外脚手架或建筑物设置。b运料斜道宽度为2m，坡度采用16，人行斜道宽度为1m，坡度采用13。c拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度。d斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度为200mm。e运料斜道两侧、平台外围和端部均应设置连墙件；每两步应加设水平斜杆。B斜道脚手板构造： a脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距为500mm。b脚手板顺铺时，接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外采用三角木填顺。c人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250mm设置一根防滑木条，木条厚度为25mm。（9）安全挡板 通道口及靠近建筑物的露天作业场地要