资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共58页)
编号：520041
类型：共享资源
大小：1.84MB
格式：ZIP
上传时间：2015-11-13
上传人：QQ28****1120
认证信息
个人认证
孙**（实名认证）
辽宁
IP属地：辽宁
20
积分
- 关 键 词：
-
毕业设计
- 资源描述：
-
bysj01-022@冷库毕业设计,毕业设计
- 内容简介：
-
重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 1 页 目 录 设计说明 前言 一、冷库耗冷量计算 . . 3 1 室外计算温度： . 3 2 围护结构热流量 1的计算：（根据资料 1第 6.1.6 条） . 3 2.1 围护结构传热系数 Kw . 4 2.2 防止围护结构表面结露的校核计算 （查资料 1第 4.4.7 条） . 6 2.3 1 的计算：（列表） . 7 3 货物热流量 2的计算：（根椐资料 1第 6.1.9 条） . 9 4 通风换气热流量 3的计算：（根据资料 1第 6.1.14 条） . 10 5 电动机运转热流量 4 的计算： （根据资料 1第 6.1.15 条） . 11 6 操作热流量 5的计算： （根据资料 1第 6.1.16 条） . 12 二、库房制冷设备选择 12 1 冷风机冷却面积的校核 （根据资料 1第 6.2.8 条） . 13 1.1 冷却设备的传热面积： . 13 1.2 冷风机的选型：（由样本“东达 .高效节能新型冷风机”） . 14 2 冷风机风量校核：（对高温库） . 16 3 冷风机的压力校核：（对高温库） . 16 3.1 均匀送风道 . 17 3.2 设计静压箱 . 18 3.3 冷风系统的阻力 . 18 3.4 风机风压校核 . 21 4 新风系统 . 21 5 冷风幕：（根据资料 11P359） . 22 三、机房制冷设备选择 21 1 冷间机械负荷 j （根据资料 1第 6.1.3 条） . 22 2 制冷压缩机校核 （根据资料 1第 6.3.2 条） . 23 3 辅助设备校核 . 25 四、设备、制冷剂管路的布置和选择计算以及设备管道的保温 27 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 2 页 1 设备的布置 . 28 2 制冷剂管路的布置 . 28 3 制冷剂管道的选择 . 29 4 设备管道保温 . 34 4.1 保温材料 . 34 4.2 保温层厚度 . 35 五、氨泵回路的选择计算 37 1 流量计算： . 38 2 低压循环贮液桶的选择 . 39 3 氨泵压头的校核计算 . 41 六、冷却水系统设计 41 1 冷却水的循环量 . 42 2 机械通风冷却塔选择 . 44 3 冷却水池： . 44 4 冷却水泵、冲霜水泵选择 . 44 七、自动控制方案的确定 44 1 库房回路 . 45 2 氨泵回路 . 48 3 机房回路 . 50 八、施工说明 51 小结 57 参考文献 58 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 3 页 一、冷库耗冷量计算 冷库耗冷量计算，其目的在于正确合理地确定各库房的冷分配设备负荷及制冷机机器负荷。库房耗冷量计算包括下列五个方面： 1. 围护结构热流量 1 2. 货物热流量 2 3. 通风换气热流量 3 4. 电动机运转热流量 4 5. 操作热流量 5 1 室外计算温度： （采用重庆市室外 气象资料） 夏季室外空气调节日平均温度： 32； 夏季室外通风日平均温度： 32； 夏季室外平均每年不保证 50 小时的湿球温度： 26.7； 室外最热月平均相对湿度： 74； 夏季室外通风计算相对湿度： 57； 夏季室外风速： 1.6 m/s。 2 围护结构热流量 1的计算：（根据资料 1第 6.1.6 条） 1 = KwAw ( w - n) 式中 1 - 围护结构热流量 W ； Kw - 围护结构的传热系数 W/(m2 ) ； Aw - 围护结构的传热面积 m2 - 围护结构两侧温差修正系数，（根据资料 1附录 B 表 B.0.1-1 采用）； w - 围护结构外侧的计算温度 ； n - 围护结构内侧的计算温度 。 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 4 页 2.1 围护结构传热系数 Kw 1111 nwnww RRRK 式中 w 库房围护结构外表面传热系数 W/(m2 ) n 库房围护结构内表面传热系数 W/(m2 ) Rw 库房围护结构外表面热阻 m2 /W Rn 库房围护结构内表面热阻 m2 /W （上面四项可查资料 1 表 4.4.6） - 围护结构各层材料的厚度 m 围护结构各层材料的热导率 W/(m ) R 围护结构各层材料的热阻 m2 /W 注：各层材料的热物理系数、防潮隔汽材料可查资料 1P117 条文说明“表 11”和“表 12”。 1. 围护结构的作法与图示 外墙： 1. 刷胶油白浆二道 外墙 库门 二层楼板 三层楼板 屋顶 地坪 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 5 页 2. 20 厚 1： 2 水泥砂浆外粉刷 3. 370 厚砖墙 4. 20 厚 1： 2.5 水泥砂浆找平层 5. 冷底子油一道 6. 二毡三油隔汽层 7. 200 厚沥青膨胀珍珠岩砌块绝热层（一、三层） 300 厚软木绝热层，分层错缝，热沥青粘贴（二层） 8. 热沥青粘上瓜米石再粉 15 厚水泥砂浆找平层 9. 喷大白浆两道 库门 1 1 厚钢板 2 100 厚聚苯乙烯泡沫塑料 3 1 厚钢板 二层楼板 1 60 厚钢筋混凝土面层 2 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 3 250 厚软木绝热层，分层错缝，热沥青粘贴 4 一毡二油防水层 5 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 6 120 厚钢筋混凝土楼板 屋顶 1 200 厚预制钢筋混凝土架空板 2 200 高空气间层 190 190 砖墩，中距 600 3 60 厚 200#细石砼，加 4 钢筋网， 200 间距 4 二毡三油防水层 5 25 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 6 3%100 400 厚 1： 6 水泥焦渣找坡，并捣实 7 180 厚钢筋混凝土梁楼盖 8 三毡四油隔汽层 9 200 厚沥青膨胀珍珠岩砌块 10 20 厚钢丝网水泥粉刷 三层楼板 1 60 厚钢筋混凝土面层 2 20 厚 1： 3 水泥砂 浆找平层 3 一毡二油防水层 4 250 厚软木绝热层，分层错缝，热沥青粘贴 5 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 6 页 6 120 厚钢筋混凝土楼板 地坪 1 60 厚现浇钢筋混凝土面层 2 20 厚 1： 3 水泥砂浆护毡层 3 一毡二油防水层 4 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 5 50 厚 75#炉渣混凝土预制块 6 800 厚过筛干炉渣，粒径为 10 40 7 20 厚 1： 3 水泥砂浆找平层 8 二毡三油隔汽层 9 120 厚 100#砼提浆抹光 2. 围护结构各层材料的热物理性质及 Kw 的计算 列表见下页（表 1） 2.2 防止围护结构表面结露的校核计算 （查资料 1第 4.4.7 条） 围护结构的总热阻 R 必须大于下式计算出的最小总热阻 Rmin： wlgdg RbttttR m in式中 Rmin 围护结构最小总热阻 m2 /W； tg 围护结构高温侧的气温 ；（见资料 1第 3.0.6 条） td 围护结构低温侧的气温 ； tl 围护结构高温侧空气露点温度 ；（见资料 1第 3.0.6 条） 通过计算相对温度与温度查 i-d 图即可得露点温度。 Rw 围护结构外表面换热热阻 m2 /W；（见资料 1第 4.4.6 条） b 热阻修正系数 围护结构热惰性指标 D 4 时： b= 1.2 其它围护结构： b= 1.0 D 围护结构热惰性指标，由资料 1第 4.4.8 条： D = R1S1 + R2S2 + R1, R2 各层材料的热阻 m2 /W； S1, S2 各层材料的蓄热系数 W/(m2 )。 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 7 页 表 1 R与 Rmin的比较表 （注：地坪不用做校核计算） 通过表 2 可以看出 R Rmin，所以围护结构表面不会结露。 2.3 1 的计算：（列表） tg td tl D b Rw R Rmin 101 与机房相邻的外墙 35 0 30.1 8.14 1 0.083 2.719 0.593 外 墙 32 0 27.8 8.14 1 0.043 2.179 0.327 楼 板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 102 与机房相邻的外墙 35 0 30.1 8.14 1 0.083 2.719 0.593 与川堂相邻的外墙 32 0 27.8 8.14 1 0.083 2.719 0.632 外 墙 32 0 27.8 8.14 1 0.043 2.179 0.327 库 门 32 0 27.8 0.494 1.2 0.043 2.128 0.393 楼 板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 201 与机房相邻的外墙 35 -23 30.1 8.14 1 0.083 4.916 0.982 与川堂相邻的外墙 32 -23 27.8 8.14 1 0.083 4.916 0.634 外 墙 32 -23 27.8 8.14 1 0.043 4.916 0.563 库 门 32 -23 27.8 0.494 1.2 0.083 2.128 1.086 上楼板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 下楼板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 301 与川堂相邻的外墙 32 0 27.8 8.14 1 0.043 2.719 0.327 外 墙 32 0 27.8 8.14 1 0.083 2.719 0.632 库 门 32 0 27.8 0.494 1.2 0.083 2.128 0.632 下楼板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 屋 顶 32 0 27.8 9.554 1 0.083 3.51 0.632 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 8 页 表 2 1的计算表 Kw Aw D w n 1 101 与机房相邻的外墙 0.349 32.55 8.14 1 35 0 397.6 外 墙 0.355 207.65 8.14 1.1 32 0 2594.79 楼 板 0.256 240.05 5.932 1 -23 0 -1413.41 地 面 0.317 267.03 0.2 32 0 541.75 总 计 2120.73 102 与机房相邻的外墙 0.349 70.18 8.14 1 35 0 857.25 与川堂相邻的外墙 0.349 39.99 8.14 1 32 0 446.61 外 墙 0.355 133.77 8.14 1.1 32 0 1671.59 库 门 0.441 4.32 0.494 1.5 32 0 91.45 楼 板 0.256 254.6 5.932 1 -23 0 -1499.08 地 面 0.317 283.31 0.2 32 0 574.78 总 计 2142.6 201 与机房相邻的外墙 0.197 23.85 8.14 1 35 -23 272.51 与川堂相邻的外墙 0.197 31.67 8.14 1 32 -23 343.14 外 墙 0.198 277.37 8.14 1.05 32 -23 3171.59 库 门 0.436 4.32 0.494 1.5 32 -23 155.39 上楼板 0.256 485.72 5.932 1 0 -23 2859.92 下楼板 0.256 485.72 5.932 1 0 -23 2859.92 总 计 9662.47 301 与川堂相邻的外墙 0.349 30.13 8.14 1 32 0 336.49 外 墙 0.355 345.36 8.14 1.1 32 0 4315.62 库 门 0.441 4.32 0.494 1.5 32 0 91.45 下楼板 0.256 494.65 5.932 1.3 -23 0 -2912.5 屋 顶 0.277 550.34 9.554 1 32 0 6341.68 总 计 8172.74 注： Aw 的计算根据资料 1第 6.1.7 条， w 的取值根据资料 1第 6.1.8 条。 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 9 页 3 货物热流量 2的计算：（根椐资料 1第 6.1.9 条） 2 6.3 1 212122222 mmmtCmBt hhm zbbdcba 式中 2 货物热流量 W； 2a 食品热流量 W； 2b 包装材料和运载工具热流量 W； 2c 货物冷却时的呼吸热流量 W； 2d 货物冷藏时的呼吸热流量 W； m 冷间的每日进货质量 kg； （见“毕业设计任务书” 18） h1 货物进入冷间初始温度时的比焓 kJ/kg； h2 货物在冷间终止降温时的比焓 kJ/kg； （ h1、 h2 查资料 2P185表 3-27“食品的焓值表”） t 货物冷加工时 间 h；（ 24 小时） Bb 货物包装材料或运载工具质量系数；（查资料 1第 6.1.11 条） Cb 货物包装材料或运载工具的比热容 kJ/(kg )； （查资料 4P146 表 3-12） 1 货物包装材料或运载工具进入冷间时的温度 ；（资料 1第 6.1.12 条） 2 货物包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的温度 ； 货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量 W/kg； 货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量 W/kg； (资料 4P150表 3-14) mz 冷却物冷藏间的冷藏质量 kg； 1/3.6 1 kJ/h 换算成 1/3.6 W 的数值。 注：由资料 1条文说明第 6.1.9 条可知，鲜蛋、冰淇淋都不计呼吸热，故 2 = 2a + 2b 表 3 2的计算表 吨位 (t) m (kg) h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) Bb Cb (kcal/kg ) 1 ( ) 2 ( ) t (h) 2 (W) 101# 128.04 6402 338.6 237.6 0.25 0.35 32 0 24 8355.2 102# 135.799 6790 338.6 237.6 0.25 0.35 32 0 8861.58 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 10 页 201# 484.743 24237 19.7 -9.78 0.25 0.35 -15 -23 9094.49 301# 268.791 13440 338.6 237.6 0.25 0.35 32 0 17540.44 4 通风换气热流量 3的计算：（根据资料 1第 6.1.14 条） 3 = 3a + 3b 式中 3a 冷间换气热流量 W； 3b 操作人员需要的新鲜空气热流量 W； 由资料 1第 6.1.14 条的注，可知此设计中 3b可不计。 则 246.3 133 nnnwa Vnhh 式中 hw 冷间外空气的比焓 kJ/kg；（根据资料 1第 3.0.6 条第 2 点“通风换气热流量计算的室外计算温度应采用夏季通风室外计算温度，即 32；室外相对湿度应采用夏季通风室外计算相对湿度，即 57。”再由 i-d 图即可查得 hw =79.4 kJ/kg。 hn 冷间内空气的比焓 kJ/kg； n 每日换气次数，取 2 3 次； Vn 冷间内净体积（扣除柱子） m3； n 冷间内空气密度 kg/m3; 24 1d 换算成 24h 的数值。 表 4 3的计算表 hw (kJ/kg) hn (kJ/kg) n Vn (m3) n (kg/m3) 3 (W) 101# 79.4 8.6 2 887.93 1.293 1881.6 102# 79.4 8.6 2 938.46 1.293 1988.67 301# 79.4 8.6 2 1860.66 1.293 3942.89 注：低温库 201不计通风换气热流量。 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 11 页 5 电动机运转热流量 4 的计算： （根据资料 1第 6.1.15 条） 4 = 1000 Pd b 式中 Pd 电动机额定功率 kw； 热转化系数。电动机在冷间内时应取 1，电动机在冷间外时应取 0.75。 b 电动机运转时间系数。 对空气冷却器配用的电动机取 1； 对冷间 内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，按每昼夜操作 8小时 计，则 b= 8/24 = 0.333 选择供新风的风机： 以最大的库房 301来计算，取换气次数 n= 2 次 /日 301的净体积（扣除柱）是： Vn =1860.66 m3 则 风量 L = Vn n = 1860.66 2 = 3721.32 m3/日 按一个小时换气计算 L= 3721.32 m3/h 因此，选一台 30K4-11-3 1/2 型风机 （由资料 5P314） 主要性能参数： 风量（ m3/h）： 3720 ； 功率（ kw）： 0.4 高温库各库设一个供新风风机，则对供新风风机： b= 1/24 = 0.042 表 5 4的计算表 冷间号 设备名称 Pd (kw) b 4 (W) 汇 总 101 冷风机 6 1 1 6000 叉车电机 5.5 1 8/24 1831.5 供新风风机 0.4 0.75 1/24 12.6 7844.1 102 冷风机 6 1 1 6000 叉车电机 5.5 1 0.333 1831.5 供新风风机 0.4 0.75 0.042 12.6 7844.1 201 冷风机 4.8 1 1 4800 叉车电机 5.5 1 0.333 1831.5 6631.5 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 12 页 301 冷风机 12 1 1 12000 叉车电机 5.5 1 0.333 1831.5 供新风风机 0.4 0.75 0.042 12.6 13844.1 6 操作热流量 5的计算： （根据资料 1第 6.1.16 条） rrnnwnkkddcbanMhhVnnA 243246.315555 式中 5a 照明热流量 W； 5b 每扇门的开门热流量 W； 5c 操作人员热流量 W； d 每平方米地板面积照明热流量 2.3 W/m2； Ad 冷间地面面积 m2； nk 门数量 nk 每日开门换气次数；（根据资料 1图 6.1.16） Vn 冷间内净体积 m3； hw 冷间外空气的比焓 kJ/kg； hn 冷间内空气的比焓 kJ/kg； M 空气幕效率修正系数 0.5； n 冷间内空 气密度 kg/m3； 3/24 每日操作时间系数，按每日操作 3 h 计； nr 操作人员数 （见“毕业设计任务书”）； r 每个操作人员产生的热流量 W 冷间设计温度 -5时， r = 279 W 冷间设计温度 305.557 Pa （可以满足需要） 对 LFL250 型冷风机： P =1.2 /（ 1.29 199.26） =185.36 Pa 风机风压 P =Kp P =1.1 185.36 =203.9 Pa 选择的冷风机的全压为 450 Pa 203.9 Pa （可以满足需要） 4 新风系统 （以 301库来计算） 301的净体积 V =1860.66 m3 由资料 1第 6.2.18 条“冷却物冷藏间宜按所贮货物的品种设置通风换气装置，换气次数每日不宜小于 2 次。” 因此，取换气次数 n =2 次 /日 通风量 L =V n =1860.66 2 =3721.32 m3/日 按在一小时内换气算，可认为 L =3721.32 m3/h 则：选一台吊顶式空气冷却器将新风处理后再送入库房内的冷风机。 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 22 页 选一台 DDKLL-100 型空气冷却器 （由样本“大连龙头冷冻机厂 .氨制冷压缩机组附属设备”） 主要性能参数： 冷却面积（ m2）： 100 通风机： T40-11 4 -6-35； 风量（ m3/h）： 9780； 全风压（ mmH2O）： 56.0 电动机： Y90L-2（功率： 2.2 kw） 排风口： 301排风口风速 v = 4 m/s 排风口的面积 F 排 =L /（ 3600 v） =9780 /（ 3600 4） =0.679 m2 取排风口大小： 800 800mm； F 排 =0.64 m2 排风口风速： v =L /（ 3600 F 排 ） =9780 /（ 3600 0.64） = 4.2 m/s （其它的库房与 301库相同） 5 冷风幕：（根据资料 11P359） 102、 201、 301的库门需设置冷风幕 冷库净门宽为 1.8 m， 因此取 SSY-200 型空气幕 主要性能参数： 喷口长度： 200 cm； 空气幕总长： 2656 mm 门洞净宽： 1800 mm； 电动机功率： 0.37 2 kw 三、 机房制冷设备选择 1 冷间机械负荷 j （根据资料 1第 6.1.3 条） j =（ n1 1 + n2 2 + n3 3 + n4 4 + n5 5） R 式中 j 机械负荷 W； n1 围护结构热流量的季节修正系数，宜取 1； nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 23 页 n2 货物热流量折减系数，（根据资料 1第 6.1.4条） 冷却物冷藏间： n2 =0.3 0.6（冷藏间公称容积为大值时取小值），取 0.4； 冻结物冷藏间： n2 =0.5 0.8（冷藏间公称容积为大值时取小值）， 取 0.5； n3 同期换气系数，宜取 0.5 1.0（“同时最大换气量与全库每日总换气量的比数”大时取大值）， 取 0.7； n4 冷间用的电动机同期运转系数； n5 冷间同期操作系数； 由资料 1表 6.1.5得：高温库 n4 =1， n5 =0.5； 低温库 n4 =1， n5 =1； R 制冷装置和管道等冷损耗补偿系数， 对直接冷却 系数 R =1.07。 表 10 冷间机械负荷计算表 n1 1 n2 2 n3 3 n4 4 n5 5 R j 高温库 1 12436.07 0.4 34757.22 0.7 7813.16 1 29532.3 0.5 5225.15 1.07 68429.76 低温库 1 9662.49 0.5 9094.49 0.7 1 6631.5 1 3846.05 1.07 26415.39 汇 总 94845.15 2 制冷压缩机校核 （ 根据资料 1第 6.3.2 条） 1. 选型 选择 2 台 JZKA12.5 型螺杆式制冷压缩机 （由样本“大连冷冻机股份有限公司 .设计选型手册 .螺杆制冷压缩机组”） 主要性能参数： 制冷量（ kw）： to = -33， tk =37.2 =50 kw to = -8， tk =37.2 =155 kw 标准工况下 =137.2 kw 轴功率（标况下）： 41 kw； 电动机： Y200L-2（标况下的功率： 55 kw） 理论排气量（ m3/h）： 263； 油 冷却器耗水量（ m3/h）： 7 耗油量（ g/h）： 80； 尺寸（ mm）： 2550 936 1930 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 24 页 负荷较大时，一台用于高温库，一台用于低温库；负荷较小时，一台同时用于高低温库。压缩机选择合适。 2. 轴功率的校核 （根据螺杆制冷压缩机 17） adhie VLP 3600式中 Li 压缩 1m3 气体的理论绝热压缩循环功 kJ/m3 Vh 理论排气量 Vh =263 m3/h； ad 绝热效率 0.72 0.85， 取 0.78。 一台压缩机作用于两个库时： 112 hhLi 3/9.371201.1 72.1 7 4 937.2 1 9 6 mkJ则 kwPe 83.3478.03600 2639.371 电动机功率 P =（ 1.10 1.15） Pe / d 式中 d 联接效率，对于直联 d =1 则 P =1.1 34.83/1 = 38.31 kw 1 kg/cm2（满足要求） 低温库： 40 5.28 0.46 0.72 =33.54 mH2O =3.35kg/cm2 1 kg/cm2（满足要求） 六、 冷却水系统设计 1 冷却水的循环量 1. 冷凝器用冷却水 （资料 1第 8.1.4条） tCG KS 6.31式中 GS1 冷凝器冷却用水量 m3/h； K 冷凝器的热负荷 kw； C 冷却水比热容 C =4.1868 KJ/(kg )； t 冷凝器冷却水进出水温度差 t =3。 一台压缩机同时作用于两个库时最不利，故在此情况下进行计算。 K =145.68 kw hmG S /4231868.4 68.1456.3 31 注：资料 1第 8.1.1 条规定： 冷库用水的水温应符合下列规定： 冷凝器的冷却水进出口平均温度应比冷凝温度低 5 10（蒸发式冷凝器除外）； 冲霜水的水温不应低于 +10； nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 43 页 冷凝器进水温度最高允许值：立式壳管式为 32。 2. 螺杆式压缩机用冷却水 油冷却器冷却水量 （根据样本） GS2 =2 7 =14 m3/h 3. 冲霜水 （根据样本） 按最大库房 301#的冲霜水量来算。 GS3 =8 +10 =18 m3/h 注： 资料 1第 8.1.1条第 2点“冲霜水的水温不应低于 10”； 资料 1第 8.1.14 条“冷风机冲霜水量应按产品样本规定。冲霜淋水延续时间按每次 15 20min计算；冲霜水宜回收利用”； 资料 1第 8.1.15 条“冷风机冲霜配水管装置前的自由水头不应小于 5m”； 资料 8P984“冲霜水的水温不宜高于 32”。 4. 总冷却水量 GS =GS1 +GS2 +GS3 = 42 +14 +18 = 74 m3/h 5. 水质 由资料 1第 8.12.条：冷却水宜采用淡水，其水质应符合表 8.1.2 的规定 表 12 冷却水水质 设备名称 碳酸盐硬度 （ mg-N/l） PH 值 浑浊度（ mg/l） 立式壳管式冷凝器淋浇式冷凝器 6 10 6.5 8.5 150 氨压缩机等制冷设备 5 7 6.5 8.5 50 nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 44 页 2 机械通风冷却塔选择 选 2 台 LBC-M-50 型冷却塔 （根据样本“良机逆流式冷却塔”） 冷却 水量（ m3/h）： tsh =28时为 50； tsh =27时为 58 温差（）： 5 扬程（ mH2O）： 2.5 尺寸（ mm）： H =2565 D=2175 风机（一台），功率 1.5kw 3 冷却水池： 按 6分钟的冷却水循环流量计算。 则 W = 6 74/60 = 7.4 m3 水池尺寸： 3000 1500 2000 mm 4 冷却水泵、冲霜水泵选择 实用供热空调设计手册 20P607： 水泵选择原则及注意事项： 首先要满足最高运行工况的 流量和扬程，并使水泵的工作状态点处于高效率范围； 泵的流量和扬程应有 10 20的富裕量； 当流量较大时，宜考虑多台并联运行，并联台数不宜超过 3 台； 多台泵并联运行时，应尽可能选择同型号水泵； 选泵时必须考虑系统静压时对系统的作用，注意水泵壳体和填料的承压能力以及轴向推力对密封环和轴封的影响。 1. 冷却水泵： 泵的流量 W 机 =1.15W =1.15 74 =85.1 m3/h 泵的扬程 H 机 =1.2H 计 冷却水泵扬程估算：（根据资料 10） H =h1 +H2 +H3 + h 式中 H 水泵扬程 mH2O； h1 冷凝器的阻力；（立式冷凝器没有阻力） nts 重庆大学毕业设计（论文）用纸 第 45 页 H2 水泵的中心到冷却塔配水管的水位差； H2 =19m H3 冷却塔喷淋管所需自由水头； 查样本： H3 =2.5 m h 管路沿程与局部阻力之和，约 60 80 mmH2O； 管子总长约 33m， h =60 10-3 33 =1.98 mH2O 则 H =1.2（ 0 +19 +2.5 +1.98） =28.2 mH2O 选 2台 125-160A型离 心泵 （见样本“
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号