A170+某四层幼儿园框架设计全套图纸及计算书局部三层2300平米左右
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A170+某四层幼儿园框架设计全套图纸及计算书局部三层2300平米左右,a170,某四层,幼儿园,框架,设计,全套,图纸,计算,书局,三层,平米,左右,摆布
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西南科技大学毕业设计第 1 页 共 74 页结构计算书1 设计资料1.1 工程名称：宁波北仓郭巨幼儿园结构设计1.2 地点： 宁波市1.3 工程概况：建筑高度为 16.500m，共四层局部三层，室内设计标高0.000 室外高差 0.45m，具体见平面布置图及剖面图。1.4 材料选用：混凝土：C30；钢 筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋 HRB335，其余采用热轧钢筋 HPB235；墙 体：外墙、分户墙均采用加气混凝土砌体，其尺寸为 重度 6042；36.0KN/m门： 木门， ； 3.2/窗：钢塑窗， ；5玻璃门， 。30./1.5 楼面作法：楼板顶面为水磨石地面，楼板底面为 15mm 厚白灰砂浆天花抹 面，外加 V 型轻钢龙骨吊顶。1.6 屋面作法：现浇楼板上依次铺 20mm 厚水泥砂浆找平层、 300mm 厚水泥 珍珠制品隔热找平层、20mm 厚水泥砂浆找平层和 SDC120 复合卷材，下 面依次为 15mm 厚白灰砂浆天花抹面和 V 型轻钢龙骨吊顶。1.7 基本风压： o=0.45KN/m2(地面粗糙度属 C 类)。基本雪压：S 0=0.4KN/m2。1.8 抗震设防烈度：七度（0.2g）第二组，框架抗震等级为二级。活荷载：上人屋面活荷载 2.0KN/m2，办公室楼面及走廊活荷载 2.0KN/m2, 2 梁、柱截面尺寸的几计算本建筑采用大开间，为了使结构的整体刚度较好，屋面、楼面、楼梯等采用现浇结 西南科技大学毕业设计第 2 页 共 74 页构，基础为柱下独立基础。结合本建筑的平面、立面和剖面情况，本幼儿园的平面结构布置图如图 2.1 所示。本建筑的柱距为 。根据结构平面布置，本建筑除个别板为单向板外，其余均为双向4.0m板。双向板的厚度 ，本建筑的楼面板和屋面板的厚度均取 。8 10m2.1 框架横梁截面尺寸框架横梁截面高度 ，截面宽度 ，本结构中取lh128hb321mm， 。纵向框架梁和横向 L-1 的截面均/1240/hl/340/mb取和框架横梁相同 。0m2.2 框架柱截面尺寸本建筑抗震设防烈度为 7 度，1.25841260NKNucnfA 0.9un取 =1.25 =4 = eFgneg214/m218F.公式中： 柱横截面面积，取方形时，边长为 ；Aa验算截面以上楼层层数；n验算柱的负荷面积；F混凝土轴心抗压强度设计值；cf32c160972.4uNAafm初步确定柱的尺寸为 。40bh框架梁、柱编号和截面尺寸如图 2.1 所示，为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。 西南科技大学毕业设计第 3 页 共 74 页图 2.1 结构平面布置图 西南科技大学毕业设计第 4 页 共 74 页2.3 确定框架计算简图图 2.1 所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构，是一个空间结构体系理应按空间结构进行计算，但是，本计算只作横向平面框架计算。纵向平面框架的计算方法与横向相同，故在此从略。本建筑中，横向框架的间距均为 ，荷载基本相同，可选用一榀框架进行计算与配4m筋，其余框架可参照此榀框架进行配筋。现以 B 轴线的 KJ-B 为计算单元。框架的计算单元如图 2.1 所示。框架柱嵌固于基础顶面,框架梁与柱刚接。对于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面型心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面,室内外高差为-0.45m,基础顶面至室外地坪取 -0.65m,故基础顶标高至+0.000 的距离定为-1.10m,二层楼面标高为 3.6m,故底层柱高为 4.7m,其余各层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高 ),故二三层为 3.6m,顶层为 4.5m 由此可绘出框架的计算简图如图 2.2 所示。2.4 框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起现浇,对于中框架梁取 I=2I 0左梁跨: 37 41/3.020.4/1.6KNmiEIlA中跨梁:37 4/.1./2.02iIl 中 跨 梁右跨梁:37 4/3.00.4/1.6KNm1iEIl右 跨 梁底层柱:47 4/./7.302iIh 底 柱中间层柱: 47 41/3.00./61.KNmiEI中 柱顶层柱: 西南科技大学毕业设计第 5 页 共 74 页47 41/3.00./51.20KNm2iEIh余 柱令 ,则其余各杆件的相对线刚度为:1.中 柱9i左 跨 梁.8中 跨 梁0i右 跨 梁.7底 层 柱 0.8i底 层 柱图 2.2 框架梁柱的计算简图框架梁柱的相对线刚度如图 1.2 所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。 西南科技大学毕业设计第 6 页 共 74 页3 荷载计算为了使今后的内力组合便于计算,荷载计算宜按标准值计算3.1 恒载标准值计算3.1.1 屋面屋面:刚性防水屋面 2.34KN/结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层:10 厚混合砂浆 0.17KN/合计 5.013.1.2 各层走廊楼面楼面:水磨石楼面 0.65 KN/结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层: 10 厚混合砂浆 0.17KN/合计 3.32 KN/3.1.3 标准层楼面楼面:水磨石楼面 0.65 KN/结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层: 10 厚混合砂浆 0.17KN/合计 3.32 KN/3.1.4 梁自重20m4bh自重 250.2(0.40.1)=1.5 KN/m抹灰层: 10 厚混合砂浆 (0.4-0.1+0.2)20.14=0.17KN/m合计 1.67 KN/m3.1.5 柱自重40mbh自重 250.40.4=4 KN/m抹灰层:10 厚水泥砂浆 0.010.4417=0.27 KN/m 西南科技大学毕业设计第 7 页 共 74 页合计 4.27 KN/m3.1.6 外纵横墙自重顶层:纵墙 2.40.255.5=3.3 KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (4.5-1.5)0.5=1.5KN/m水泥砂浆内墙面 (4.5-1.5)0.36=1.08 KN/m合计 6.405KN/m标准层:纵墙 1.50.255.5=2.06 KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-2.1)0.36=0.756 KN/m合计 4.39 KN/m底层:纵墙 (4.7-2.1-0.6-0.4)0.55.5=2.89KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-1.5)0.36=0.756 KN/m合计 5.22KN/m3.1.7 内纵横墙自重标准层:纵墙 (3.6-0.6)0.25.5=3.3 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-0.6)0.362=2.16 KN/m合计 5.46 KN/m顶层:纵墙 (4.5-0.6)0.25.5=4.29 KN/m水泥砂浆内墙面 (4.5-0.6)0.362=2.81 KN/m合计 7.1 KN/m 西南科技大学毕业设计第 8 页 共 74 页3.2 活荷载标准值计算3.2.1 屋面和楼面活荷载标准值由建筑结构荷载规范查得上人屋面 2.0 KN/楼面: 教室 2.0 KN/走廊 2.0 KN/3.2.2 雪荷载标准值2k1.045. KN/mS屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,两者中取较大值。3.4 竖向荷载计算确定板传递梁的荷载时,要一个板区格一个板区格地考虑.区分此板区格是单向板还是双向板.本建筑楼面荷载地传递示意图如图 3.1 所示。 西南科技大学毕业设计第 9 页 共 74 页图 3.1 板传荷载示意图3.4.1 （9）（10）轴间框架梁屋面板传给梁的荷载恒载: 235.01(-0.5.)1.9KN/m活载: 254楼面板传给梁的荷载恒载: 233.15(-0.)8.7/活载: 2054KNm梁自重标准值: .67 KN/（9）-（10） 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 1.673.915.06 /活载=板传荷载= 5.34 /楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= .8.4KN/m活载=板传荷载= . KN/m3.4.2 （10）-（11）轴间框架梁屋面板传给梁的荷载恒载: 5.014.69/8活载: 2.KN/m楼面板传给梁的荷载恒载: 53.13./8活载: 2.0.KN/m梁自重标准值: 167 B-C 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 1.6749.36 KN/m活载=板传荷载= .8 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= .8/ 西南科技大学毕业设计第 10 页 共 74 页活载=板传荷载= 1.8KN/m3.4.3（11）（12）轴间框架梁由于对称关系,（11）（12）轴间框架梁均布荷载与（9）（10）轴间框架梁均布荷载相同,所以:（11）（12）轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 1.673.915.06 KN/m活载=板传荷载= 5.34 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= .8.4/活载=板传荷载= . /3.4.4 （9）轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=（1.67+3.46)4.5+13.39+ 55.0130.1.3.088=57.6KN顶层柱活载=板传荷载= 55.34201.3.8=13.78 KN三层柱恒载=梁自重+ 墙自重 +板传荷载=4.5(1.67+6.41)+8.87+3.321.5 3+0.53.321.5 35858=59.24 KN三层柱活载=板传荷载= 55.34201.3.8=13.78 KN标准层柱恒载=梁自重+ 墙自重 +板传荷载=4.5(1.67+4.39)+8.87+9.34+4.67=50.15KN标准层柱活载=板传荷载 西南科技大学毕业设计第 11 页 共 74 页= 55.34201.3.8=13.78 KN基础顶面恒载=底层内纵墙自重=（2.0+5.22 ） 4.5=32.49KN3.4.5（10）轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重(做法:墙高 , 混凝土压顶 )10m0.215.25(.0.25.346 KN/m顶层柱恒载= 梁自重+ 板传荷载5.674.013.1.1.08825(50)= 9.32 KN顶层柱活载=板传荷载23555.401.0.201.3.882()=. KN三层柱恒载=墙自重+ 梁自重 +板传荷载5(1.67)4.5139.013.01.50182.0.(.)8= 129 KN三层柱活载=板传活载.4 标准层柱恒载=墙自重+ 梁自重 +板传荷载= 5(1.65).874/3.213.0238 西南科技大学毕业设计第 12 页 共 74 页235+0.5321.3.0.21(0.5.)869.8 KN标准层柱活载=板传活载=.4 KN基础顶面恒载=梁自重+ 底层外纵墙自重=（2.5+5.46）4.5=35.82 KN3.4.6 （11）轴柱纵向集中荷载的计算根据结构的对称关系得出（11）轴柱纵向集中荷载与（10）轴柱纵向集中荷载相同。所以:（11）轴柱纵向集中荷载为:顶层柱恒载=79.32KN顶层柱活载=22.44KN三层柱恒载=81.29KN三层柱活载=22.44KN标准层柱恒载=69.38KN标准层柱活载=22.44KN基础顶面恒载=35.82KN3.4.7 （12）轴柱纵向集中荷载的计算（12）轴柱纵向集中荷载与（9）轴柱纵向集中荷载相同。所以:（12）轴柱的纵向集中荷载为:顶层柱恒载=57.6KN顶层柱活载=13.78KN三层柱恒载=59.24KN三层柱活载=13.78KN标准层柱恒载=50.15KN标准层柱活载=13.78KN基础顶面恒载=32.49KN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 2.2 所示(图中数值均为标准值)。由于（9） （10） 西南科技大学毕业设计第 13 页 共 74 页轴线梁的外边线都与柱的外边线齐平,故轴上的竖向集中荷载与柱轴线偏心,偏心距为。10m图 3.2 竖向受荷总图4 框架柱抗侧刚度 D 计算 西南科技大学毕业设计第 14 页 共 74 页4.1 横向 D 值的计算过程和结果见表 4.1、 4.2 和表 4.3。横向顶层 D 值计算 表 4.1构件名称 cb2ii2cKN/m12chi数量KN/mD(9)轴柱 0.91580.36 3029 6 18174(10)轴柱 2.3.70.605 5090 5 25450(11)轴柱 0.918.50.605 5090 5 25450(12)轴柱 2.0.36 3029 6 18174D=87248KN/m横向二三层 D 值的计算 表 4.2构件名称 cb2ii2cKN/m12chi数量KN/mD(9)轴柱 0.90.31 5080 6 30480(10)轴柱 2.182.70.57 9340 5 46700(11)轴柱 0.9.0.57 9340 5 46700(12)轴柱 2.0.31 5080 6 30480D=154360KN/m 西南科技大学毕业设计第 15 页 共 74 页横向底层 D 值的计算 表 4.3构件名称 cb2ii2cKN/m12chi数量KN/mD(9)轴柱 0.916870.368 2718 6 16308(10)轴柱 .3.50.636 4697 5 23485(11)轴柱 0.918.70.636 4697 5 23485(12)轴柱 .60.368 2718 6 16308D=79586KN/m5 竖向荷载作用下的内力分析5.1 重力荷载代表值的计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载标准值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层高范围内(屋面处取顶层的一半)的结构和构配件自重。5.1.1 屋面处的重力荷载标准值的计算女儿墙的重力荷载标准值 3.46210214.5KNGgl女 儿 墙 女 儿 墙屋面板结构层及构造自重标准值 5.01()5.屋 面 板 2.4-21041+3梁 （ ） 西南科技大学毕业设计第 16 页 共 74 页17KN2350.4(2.5-01)3697.8KNG柱顶层上半层的墙重: .6.4.1墙 （ ）403KN墙柱梁屋 面 板顶 层 GG 儿21.5.1740.397.8203.KN5.1.2 四层楼面处重力荷载标准值计算7.4KN墙 32(10)679.2G楼 板梁 97.8(+4.5)/=3.KN/2柱 柱梁楼 板墙标 准 层 G .16.097.215.85.1.3 二三层楼面处重力荷载标准值计算40.34.85/2GKN墙 697.楼 板 1梁 .83=16.4845/2柱 柱梁楼 板墙标 准 层 GG .7.97.2183.KN5.1.4 底层楼面处重力荷载标准值计算 69.2KN楼 板 17G梁 .8(34.7)/236.8KN45/2柱 西南科技大学毕业设计第 17 页 共 74 页40.3(64.7)/25.5/2GKN墙 柱梁楼 板墙底 层 G 7.9.136.041978.5.1.5 顶层雪荷载标准值计算 0.4(2)KNQqS雪 雪5.1.6 楼面活荷载标准值计算 走 廊走 廊教 室教 室楼 面 Sq2.0(1)4205.1.7 总重力荷载代表值的计算屋面处: =屋面处结构和构配件自重 +0.5雪荷载标准值EWG2039.75842079.KN四层楼面处: =楼面处结构和构配件自重 +0.5楼面活荷载标准值Ei1.16.二三层楼面处: =楼面处结构和构配件自重 +0.5楼面活荷载标准值EiG83.0542.8KN底层楼面处: =楼面处结构和构配件自重 +0.5楼面活荷载标准值E197.1.76 水平地震作用下的内力分析本建筑物的高度为 15m1.0,取 =1.01 3.1402.5.9cREfA102 6.8.5.9lh 西南科技大学毕业设计第 42 页 共 74 页2 20116.081()()1.9.1834/ 4405ileh.8322ieam154.9104cNxfb70s为使配筋最经济，使（ + ）最小，令sA b 1c0fb(.5)hREsysexAa30.854.92.14320(365102)6()2m最小总配筋率根据建筑抗震设计规范 （GB50011-2001 ）表 6.3.8-1 查得，故，in0.7% 22,in,min0.7%4/560ssAm查混凝土结构设计原理 （同济大学出版社）附表 16，横向每侧实配 3 20（） ，另两侧配构造筋 3儿 18。 218sA底层中柱： b1c0b.143065.370.KNNfh 为大偏压,选用 大 小的组合,最不利组合为bM214.6在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值75% ,柱的计算长度取下列二式中maxM的较小值01.5()ullH式中 min20.918.527u0lmin0(.)4.751l09所以 取 5.71m0l21.63478mMeNa20x20m4/3=16.7e009ia 西南科技大学毕业设计第 43 页 共 74 页1.0,取 =1.01 30.5.140.82.6cREfAN11.0 取02 5.71. 064lh2.02015.711()().1.3984/ 43ile4.39822iheam14.6107cNxfb70s为使配筋最经济，使（ + ）最小，令sA b 1c0fb(.5)hREsysexAa30.854.974.132047(3650.147)6()2m最小总配筋率根据建筑抗震设计规范 （GB50011-2001 ）表 6.3.8-1 查得，故，min0.7% 22,in,min0.7%4/560ssAm查混凝土结构设计原理 （同济大学出版社）附表 16，横向每侧实配 4儿 18（） ，另两侧配构造筋 4儿 16。 218sA注：1、当 NNb 为小偏压；2、在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值75% 时，柱的计算长度max取下列公式中的较小值：0l1.5ulH0min2.lH式中 ， -柱的上端、下端接点处交汇的各柱线刚度之和与交汇处的各梁线刚度之和l的比值；-比值 ， 的较小值；minulH-柱的高度。 西南科技大学毕业设计第 44 页 共 74 页3、当 1.0 时，取 =1.0；当 3 =30.5.8926nHh N 20.3.143.4cfAKN框架柱斜截面配筋计算 表 11.1位 置 底层边柱 底层中间柱V （ ）KN98.94 120N （ ） 584.93 778.773 3（ ）0.3cfA686 686（ ）025/rebhKN521 5211.7(.7)tref（ ）165 165 西南科技大学毕业设计第 45 页 共 74 页svA2()m构造配筋 构造配筋柱箍筋选用：加密区箍筋最大间距 min（8d,100）,所以加密区取 4 8100。柱上端加密区的长度取 max（h,H n/6,500）,取 750mm，柱根取 1000mm。非加密区取 4 8200。11.1.1.4 框架柱裂缝宽度验算对于 根据混凝土结构设计规范要求可不必进行裂缝宽度验算 0e0.5hmax(1.98)eqskcr tdwE其中： 2.cr 52.01/sNm35cm224678ieqndv10.1.5stetA()kssNz584.93kK200.871()fhze 0()fffbh.87.36517.z m2549(2)0/.sk N满足要求 max5.10w11.2 框架梁截面设计11.2.1 正截面受弯承载力计算梁（9）-（10） （200mm400mm）一层：跨中截面，M=31.99KNm， REM0.7531.92.KNm 西南科技大学毕业设计第 46 页 共 74 页梁的跨中截面计算。 0h4356ms12120.6.430.52c0sfb.43A18mymintyax.2%,5f/0.22s,iinbh0416下部实配 2儿16（A S=402） ，上部按构造配筋。梁（9）（10）和梁（10）（11）各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表 11.2。框架梁正截面配筋计算 表 11.2梁（9）（10） 梁（10）（11）层 计算公式 支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面M（KNm） -167.10 31.99 -136.72 -164.68 0.68 -164.68（KNm）RE-125.33 29.33 -102.54 -123.51 0.51 -123.51s21c0fbh0.329 0.063 0.269 0.324 0.001 0.324s0.415bREV208 bRE208 bREV208 bRE208 bREV208 bRE208 bREV208 bRE（KN）05.bfc260 b260 b260 b260 b260 b260 b260 b260 b02.17hfVsAyvtvmin.0m故选用 214（ ）28s0.7.156.439.7817.8tbhf KNV故可按构造配置箍筋，选用双肢箍，2 8200， 。ms20ax14.3 平台板（TB-2 ）计算14.3.1 荷载计算平台板按单向板计算，板厚 90。恒荷载：水磨石面层 2/78.065.21mKN平台板自重 .9抹灰层 2.41/合计 3.89KN/ 西南科技大学毕业设计第 62 页 共 74 页活荷载 21.4253./KNm总计 79pgq取 1m 板宽为计算单元，则线荷载为 ./14.3.2 内力计算计算跨度： ，01.50.6nlbm09270hm跨内弯矩： 227.39.518Mpl KN62 210.510.4scfbh.3.5s210/.17/16scyAff m 2min.390bhm选配钢筋 8150（A S=335 2） 。14.4 平台梁（TL-2 ）计算14.4.1 荷载计算平台梁的计算简图如图 9.2 所示。图 14.2 平台梁计算简图平台板传荷载 17.395./2KNm平台梁自重 .04.2.16/抹灰层 1.()0/ 西南科技大学毕业设计第 63 页 共 74 页合计 18.3/pgqKNm斜梁传荷载： 19.367.214.4.2 内力计算计算跨度： 03.60.8nlb15.8m所以 03.78lm斜梁传递荷载作用下跨中的弯矩为 (.76)24.MKN均布荷载作用下跨中的弯矩为 2018318ql梁跨截面弯矩及支座截面剪力分别为： 45.61820.MKNm737851.4V14.4.3 承载力计算平台梁按 T 形截面进行配筋计算，取 h0=h-30=400-35=365mm翼缘有效宽度 按倒 L 形截面计算：fb按梁的跨度考虑： /63.78/flm按翼缘宽度考虑： 02150/29fbs按翼缘高度考虑： /9/.46fh取 63fm首先按第一类 T 形截面进行计算： 62 210.10.49435scfMbh0.26fs h结构确为第一类 T 形截面，故： 210/1.4365./35scfyAbh m 2min.20m故选用 3儿16（ ）sA 西南科技大学毕业设计第 64 页 共 74 页0.7.23651.473.051.4tbhf KNV故可按构造配置箍筋，选用双肢箍，2 8200， 。ms20ax15 基础设计本设计根据任务书的要求采用柱下独立基础。标准值设计截面，设计值计算配筋。独立基础下采用 C20 素混凝土垫层。15.1 基础顶面内力组合值计算：15.1.1 外柱基础：标准组合框架柱传来： 12.30.6173.98kMKNm65982465N1.4.kV地基梁传来： 2()/135.(3.)2.49k KN490Mm外柱基础的内力标准组合值为： 17.23kKN568.9kV基本组合框架柱传来： 127.5MKNm1458.39KN10.58VKN地基梁传来： 4.33.980.1外柱基础的内力基本组合值为：3.4MKNm517 西南科技大学毕业设计第 65 页 共 74 页10.58VKN15.1.2 内柱基础：标准组合框架柱传来： 10.54.620391.kMKNm83985N1.4kV地基梁传来： 2(5)43293.1.6k KN90Mm内柱基础的内力标准组合值为： 16.4kKN875.kV基本组合框架柱传来： 127.90MKNm160.7KN10.85VKN地基梁传来： 348.3.65990.1内柱基础的内力基本组合值为：3.7MKNm6104.85V15.2 外柱独立基础的计算：15.2.1 初定基础尺寸；选择基底埋深 d=1500mm 0.15bhm.4dh重度计算：杂填土： 316/KN 西南科技大学毕业设计第 66 页 共 74 页1(0.28)/0.5hm粘土 ： 3KN2.5则基础底面以上土的平均加权重度： 31200.1628.7/5hKNm0(3)(.)akbdf7.48671291p基础底面尺寸： 2516.78.942940kaGNAmfd考虑偏心作用，将面积增大 20%40%，本设计取 1.3 21.3.5选用矩形基底 :10ab取宽长：1.4m2.4m=3.36 满足要求。2m15.2.2 地基承载力验算： 2231.41.46wbh作用与基底中心的弯矩，轴力分别为：7.3kMKNm 56.78kNKmaxin196.75.8203.61.57.234kPkkKNGMAwmax.kP296.135.7KN0in满足要求axmin.8.296.14kk ap f基础剖面采用台阶式基础，一阶台阶的高宽比2.5。 二阶台阶的高宽比1.0 西南科技大学毕业设计第 67 页 共 74 页15.2.3 冲切验算（采用基本组合） 2514.73.16.58/6jNMPKNmAw柱与基础交接处： 00hm2()1.4()2t blblaAh221.4.0.569m17.869.8ljlFPAKN04.2tbmam30.7.710.845360.hptf KN12.84lFKN满足要求。基础变阶处： 025m20()1.4()t blblaAh221.4.5069m17.8069.8ljlFPAKN1.22tbmam30.7.740.280.hptf KN12.84lFKN满足要求。15.2.4 基础底面配筋计算：（基本组合）31.4MKNm514.710.58V 西南科技大学毕业设计第 68 页 共 74 页maxin21.57694.203.61.53.4.kPKNGMAwI 140(.)65.7914.02PKNI 821.576.9.2.8maxII()24ccMbl12.570.84.(1.40).KNI.2.7(.2)(.2)41.3maxin I ()2.576.9140.(2.40)40.9ccPMlbKNmaxinIV1()2.576.14.2(.412)49. cclb基础底板受力钢筋采用 HPB235 级 2(0/)yfNm基础底面长边方向钢筋面积： 62I SI 054.2173.9h(0)yMAfI 62I 0.39.Sy mf选用 12100 21SA基础底面短边方向钢筋面积： 西南科技大学毕业设计第 69 页 共 74 页62ISI 04.971049.9h(5)2yMAmf62IVI 0.Syf选用 8100 2503SA15.3 （9 ） 、 （10）柱联合基础计算：15.3.1 初步确定基底尺寸：15.3.1.1 选择基础埋深：，150dm15.3.1.2 地基承载力特征值深度修正： .;.4bd重度计算：杂填土： 316/KNm(0.28)0.5h粘土 ： 3/21.5则基础底面以上土的平均加权重度： 31200.6218.7/5hKNm0(3)(.)akbdf7.4867291p15.3.1.3 基础底面尺寸：联合基础中心荷载： 2687.513kNKN先按中心荷载作用计算基础面积： 西南科技大学毕业设计第 70 页 共 74 页 21375.16296.40kaGNAmfd但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响，将计算出的底面面积增大 1.3 倍。所以 21.36.708A选用矩形基础宽长=2.44.0=9.6m（满足要求） 。因为 ，地基承载力不需要对基础宽度进行修正。3.0bm15.3.1.4 地基承载力验算（采用标准组合）： 2231.46.6Wbhm作用于基底中心的弯矩和轴力分别为： .3.9kMkN175Nmax 2in 178.9175.6201.536.2/459kkGP kNmAW2 2ax178.9/.4./af0min_ 22iax.8167.53./96.14/22aPkNmfkNm故承载力满足要求。15.3.1.5 基础剖面尺寸的确定：基础剖面采用锥形基础。构造要求：每边大于 50 ,边缘高度不宜小于 200mm，也不宜大于 500mm。所选剖面尺寸如下： 西南科技大学毕业设计第 71 页 共 74 页图 15-2 内柱联合基础剖面、平面尺寸15.3.1.6 冲切验算（采用基本组合）：土壤净反力 计算lF22671.043.7914.3/9lljNMPkNmAW（不包括基础及回填土自重） 。柱与基础交接处： 01590h202()().41.9517t blblaAm4.3729.ljlFPAkN()0(1).352tbmam30.7.7.410.591283lhtmfa kN即冲切验算满足要求。15.3.2 基础底面配筋计算（按基本组合确定）： 西南科技大学毕业设计第 72 页 共 74 页31.790.85142.6MkNm26.NVkmax 2in 189.3.509.6124.6/54GP kNmAW长边方向：2140(18
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