A170+某四层幼儿园框架设计全套图纸及计算书局部三层2300平米左右
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A170+某四层幼儿园框架设计全套图纸及计算书局部三层2300平米左右,a170,某四层,幼儿园,框架,设计,全套,图纸,计算,书局,三层,平米,左右,摆布
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西南科技大学毕业设计第 1 页 共 85 页目 录摘 要 .2Summary.31、设计资料 .42、梁、柱截面尺寸的几计算 .43、荷载计算 .94、框架柱抗侧刚度 D 计算 .165、竖向荷载作用下的内力分析 .186、水平地震作用下的内力分析 .207、风荷载作用下的内力分析 .278、恒载作用下的内力分析 .319、活载作用下的内力分析 .3410、内力组合 .3811、框架梁、柱的配筋计算 .4812、连梁的配筋计算 .5913、屋面板、楼面板的配筋计算 .6114、楼梯设计 .6815、基础设计 .73参考文献： .83致 谢 .84西南科技大学毕业设计第 2 页 共 85 页摘 要随着教育观念的发展，教学建筑的功能也随之产生变化，即在大小不同的功能空间中，有机地穿插实验室、机房和语音教室等。许多新型的高校教学建筑虽仍以教室为核心，但配备有储藏室、办公室等。本次设计的是宁波北仓郭巨幼儿园结构设计，根据建筑物所在的地理位置、周边的环境、地质条件以及学校建筑群的整体效果，同时还考虑到教学楼的主要组成结构和教学楼的功能要求，教学楼采用“一”字型的框架结构。“一”字型的教学楼给人简洁明了的感觉，立面形成高大明快的的感觉、形成成排的窗户。同时，框架结构适合教室大空间的要求。关键词：发展趋势；设计思路；功能分区；体型设计；结构造型；人流量；设计亮点。西南科技大学毕业设计第 3 页 共 85 页Summary With the concept of education development, teaching and the resulting construction of the functional changes in the size of different functional space, organically insert laboratories, classrooms and other rooms and voice. While many new colleges and universities teaching in the classroom as the core architecture, but with a storage room, office. environment, geological conditions and the overall effectiveness of school buildings, taking into account teaching, the main composition, and teaching functions, teaching, the use of 一 type framework. 一 fonts teaching, gives concise feeling, a tall front to face the feelings, a platoon into the windows. Meanwhile, the framework for classroom large space requirements. Key Words:Design ideas; Functional Division; Body design; Structural shapes; People flows; Design points.西南科技大学毕业设计第 4 页 共 85 页1、设计资料工程名称：宁波北仓郭巨幼儿园结构设计地点：宁波市工程概况：建筑高度为 16.500m，共四层局部三层，室内设计标高0.000 室外高差0.45m，具体见平面布置图及剖面图。材料选用：混凝土：C30；钢 筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋 HRB335，其余采用热轧钢筋 HPB235；墙 体：外墙、分户墙均采用加气混凝土砌体，其尺寸为 6042 重度 36.0KN/m；门： 木门， 30.2KN/m； 窗：钢塑窗， 5；玻璃门， 3./。楼面作法：楼板顶面为水磨石地面，楼板底面为 15mm 厚白灰砂浆天花抹 面，外加V 型轻钢龙骨吊顶。屋面作法：现浇楼板上依次铺 20mm 厚水泥砂浆找平层、300mm 厚水泥 珍珠制品隔热找平层、20mm 厚水泥砂浆找平层和 SDC120 复合卷材，下面依次为 15mm 厚白灰砂浆天花抹面和 V 型轻钢龙骨吊顶。基本风压：o=0.45KN/m2(地面粗糙度属 C 类)。基本雪压：S0=0.4KN/m2。抗震设防烈度：七度（0.2g）第二组，框架抗震等级为二级。活荷载：上人屋面活荷载 2.0KN/m2，办公室楼面及走廊活荷载 2.0KN/m2, 2、梁、柱截面尺寸的几计算本建筑采用大开间，为了使结构的整体刚度较好，屋面、楼面、楼梯等采用现浇结构，基础为柱下独立基础。结合本建筑的平面、立面和剖面情况，本幼儿园的平面结构布置图如图 2.1 所示。本建筑的柱距为 。根据结构平面布置，本建筑除个别板为单向板外，其余均为4.0m双向板。双向板的厚度 ，本建筑的楼面板和屋面板的厚度均取 。8 10m西南科技大学毕业设计第 5 页 共 85 页2.1 框架横梁截面尺寸框架横梁截面高度 ，截面宽度 ，本结构中取lh128hb312mm， 。纵向框架梁和横向 L-1 的截面均/1240/hl/340/mb取和框架横梁相同 。2.2 框架柱截面尺寸本建筑抗震设防烈度为 7 度，1.25841260NKNucnfA 0.9un取 =1.25 =4 = eFgneg214/m218F.公式中： 柱横截面面积，取方形时，边长为 ；Aa验算截面以上楼层层数；n验算柱的负荷面积；F混凝土轴心抗压强度设计值；cf32c160972.4uNAafm初步确定柱的尺寸为 。40bh框架梁、柱编号和截面尺寸如图 2.1 所示，为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。西南科技大学毕业设计第 6 页 共 85 页图 2.1 结构平面布置图2.3 确定框架计算简图图 2.1 所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构，是一个空间结构体系理应按空间结构进行计算，但是，本计算只作横向平面框架计算。纵向平面框架的计算方法与横向相同，故在此从略。本建筑中，横向框架的间距均为 ，荷载基本相同，可选用一榀框架进行4m计算与配筋，其余框架可参照此榀框架进行配筋。现以 B 轴线的 KJ-B 为计算单元。框架的计算单元如图 2.1 所示。框架柱嵌固于基础顶面,框架梁与柱刚接。对于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面型心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面,室内外高差为-0.45m,基础顶面至室外地坪取-0.65m,故基础顶标高至+0.000 的距离定为-1.10m,二层楼面标高为 3.6m,故底层柱高为4.7m,其余各层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高),故二三层为 3.6m,顶层为4.5m 由此可绘出框架的计算简图如图 2.2 所示。2.4 框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起现浇,对于中框架梁取 I=2I0左梁跨: 37 41/3.020.4/1.6KNmiEIlA中跨梁:37 4/./2.01iIl 中 跨 梁右跨梁:37 4/3.020.4/1.6KNmiEIl右 跨 梁底层柱:47 41/./7.0iIh 底 柱中间层柱: 47 4/3.00./361.KNm12iEI中 柱顶层柱: 47 41/3.00./51.20KNm2iEIh余 柱令 ,则其余各杆件的相对线刚度为:1中 柱.9i左 跨 梁8中 跨 梁0.i右 跨 梁7底 层 柱 0.8i底 层 柱图 2.2 框架梁柱的计算简图框架梁柱的相对线刚度如图 1.2 所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。3、荷载计算为了使今后的内力组合便于计算,荷载计算宜按标准值计算3.1 恒载标准值计算屋面屋面:刚性防水屋面 2.34KN/结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层:10 厚混合砂浆 0.17KN/合计 5.01各层走廊楼面楼面:水磨石楼面 0.65 KN/结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层: 10 厚混合砂浆 0.17KN/合计 3.32 KN/标准层楼面楼面:水磨石楼面 0.65 KN/结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层: 10 厚混合砂浆 0.17KN/合计 3.32 KN/梁自重 20m4bh自重 250.2(0.40.1)=1.5 KN/m抹灰层: 10 厚混合砂浆 (0.4-0.1+0.2)20.14=0.17KN/m合计 1.67 KN/m柱自重 40mbh自重 250.40.4=4 KN/m抹灰层:10 厚水泥砂浆 0.010.4417=0.27 KN/m合计 4.27 KN/m外纵横墙自重顶层:纵墙 =3.3 KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (4.5-1.5)0.5=1.5KN/m水泥砂浆内墙面 (4.5-1.5)0.36=1.08 KN/m合计 6.405KN/m标准层:纵墙 =2.06 KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-2.1)0.36=0.756 KN/m合计 4.39 KN/m底层:纵墙 (4.7-2.1-0.6-0.4)0.55.5=2.89KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-1.5)0.36=0.756 KN/m合计 5.22KN/m内纵横墙自重标准层:纵墙 (3.6-0.6)0.25.5=3.3 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-0.6)0.362=2.16 KN/m合计 5.46 KN/m顶层:纵墙 (4.5-0.6)0.25.5=4.29 KN/m水泥砂浆内墙面 (4.5-0.6)0.362=2.81 KN/m合计 7.1 KN/m3.2 活荷载标准值计算屋面和楼面活荷载标准值由建筑结构荷载规范查得上人屋面 2.0 KN/楼面: 教室 2.0 KN/走廊 2.0 KN/雪荷载标准值 2k1.045. KN/mS3.3 竖向荷载计算确定板传递梁的荷载时,要一个板区格一个板区格地考虑.区分此板区格是单向板还是双向板.本建筑楼面荷载地传递示意图如图 3.1 所示。图 3.1 板传荷载示意图3.3.1 （9）（10）轴间框架梁屋面板传给梁的荷载恒载: 235.01(-0.5.)1.9KN/m活载: 254楼面板传给梁的荷载恒载: 233.15(-0.)8.7/活载: 2054KNm梁自重标准值: .67 KN/（9）-（10） 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 1.673.915.06 /活载=板传荷载= 5.34 /m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= .8.4KN/m活载=板传荷载= . KN/3.3.2 （10）-（11）轴间框架梁屋面板传给梁的荷载恒载: 5.014.69/m8活载: 2KN楼面板传给梁的荷载恒载: 53.13./8活载: 20m梁自重标准值: .67 KN/B-C 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 1.6749.36 KN/m活载=板传荷载= 1.8 /楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= .8 /活载=板传荷载= . KN/m3.3.3（11）（12）轴间框架梁由于对称关系,（11）（12）轴间框架梁均布荷载与（9）（10）轴间框架梁均布荷载相同,所以:（11）（12）轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 1.673.915.06 KN/m活载=板传荷载= 5.34 KN/m楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= .8.4/活载=板传荷载= . /3.3.4 （9）轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=（1.67+3.46)4.5+13.39+ =57.6KN55.088顶层柱活载=板传荷载= =13.78 KN55.34201.3.8三层柱恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=4.5(1.67+6.41)+8.87+3.321.5 3+0.53.321.5 35858=59.24 KN三层柱活载=板传荷载= =13.78 KN55.34201.3.8标准层柱恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=4.5(1.67+4.39)+8.87+9.34+4.67=50.15KN标准层柱活载=板传荷载= =13.78 KN55.34201.3.8基础顶面恒载=底层内纵墙自重=（2.0+5.22）4.5=32.49KN3.3.5（10）轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重(做法:墙高 , 混凝土压顶)10m0.215.25(.250.346 KN/m顶层柱恒载= 梁自重+板传荷载.674.3.01.1.882051(05.)=79.3 KN顶层柱活载=板传荷载 23555.4201.8()=. KN三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载5(1.67)4.5139.013.01.5018250()8= 1.29 KN三层柱活载=板传活载 =2.4 KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载= 5(1.654).87/3.13.02382032.052(5)69.8 KN标准层柱活载=板传活载 =.4 KN基础顶面恒载=梁自重+底层外纵墙自重=（2.5+5.46）4.5=35.82 KN3.3.6 （11）轴柱纵向集中荷载的计算根据结构的对称关系得出（11）轴柱纵向集中荷载与（10）轴柱纵向集中荷载相同。所以:（11）轴柱纵向集中荷载为:顶层柱恒载=79.32KN顶层柱活载=22.44KN三层柱恒载=81.29KN三层柱活载=22.44KN标准层柱恒载=69.38KN标准层柱活载=22.44KN基础顶面恒载=35.82KN3.3.7 （12）轴柱纵向集中荷载的计算（12）轴柱纵向集中荷载与（9）轴柱纵向集中荷载相同。所以:（13）轴柱的纵向集中荷载为:顶层柱恒载=57.6KN顶层柱活载=13.78KN三层柱恒载=59.24KN三层柱活载=13.78KN标准层柱恒载=50.15KN标准层柱活载=13.78KN基础顶面恒载=32.49KN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图 2.2 所示(图中数值均为标准值)。由于（9） （10）轴线梁的外边线都与柱的外边线齐平,故轴上的竖向集中荷载与柱轴线偏心,偏心距为 。10m图 3.2 竖向受荷总图4、框架柱抗侧刚度 D 计算4.1 横向 D 值的计算过程和结果见表 4.1、 4.2 和表 4.3。横向顶层 D 值计算 表 4.1构件名称 cb2ii2cKN/m12chiD数量KN/mD(9)轴柱 0.91580.36 3029 6 18174(10)轴柱2.3.700.605 5090 5 25450(11)轴柱.918.520.605 5090 5 25450(12)轴柱0.80.36 3029 6 18174D=87248KN/m横向二三层 D 值的计算 表 4.2构件名称 cb2ii2cKN/m12chiD数量KN/mD(9)轴柱 0.90.31 5080 6 30480(10)轴柱7 9340 5 46700(11)轴柱7 9340 5 46700(12)轴柱2.0.31 5080 6 30480D=154360KN/m横向底层 D 值的计算 表 4.3构件名称 cb2ii2cKN/m12chiD数量KN/mD(9)轴柱 0.916870.368 2718 6 16308(10)轴柱.3.50.636 4697 5 23485(11)轴柱0.918.70.636 4697 5 23485(12)轴柱.600.368 2718 6 16308D=79586KN/m5、竖向荷载作用下的内力分析5.1 重力荷载代表值的计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载标准值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层高范围内(屋面处取顶层的一半)的结构和构配件自重。5.1.1 屋面处的重力荷载标准值的计算女儿墙的重力荷载标准值 3.46210214.5KNGgl女 儿 墙 女 儿 墙屋面板结构层及构造自重标准值 5.01()5.屋 面 板 2.4-21041+3梁 （ ）7KN2350.4(2.5-01)3697.8KNG柱顶层上半层的墙重: .6.4.1墙 （ ）403KN墙柱梁屋 面 板顶 层 GG 儿21.5.1740.397.8203.KN5.1.2 四层楼面处重力荷载标准值计算7.4KN墙 32(10)679.2G楼 板梁 97.8(+4.5)/=3.KN/2柱 柱梁楼 板墙标 准 层 GG 7.16.0.3 二三层楼面处重力荷载标准值计算40.34.85/2KN墙 697.G楼 板 1梁 .83=16.48KN45/2柱 柱梁楼 板墙标 准 层 GG .7.97.2183.KN5.1.4 底层楼面处重力荷载标准值计算69.2KN楼 板 17G梁197.8(364.7)/236.8KN45/2G柱 05.墙 柱梁楼 板墙底 层 G 745.69.21736.0419 顶层雪荷载标准值计算 0.()KNQqS雪 雪5.1.6 楼面活荷载标准值计算 走 廊走 廊教 室教 室楼 面 Sq2.0(1)420KN5.1.7 总重力荷载代表值的计算屋面处: =屋面处结构和构配件自重+0.5雪荷载标准值EWG2039.75842079.四层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5楼面活荷载标准值Ei1.16.KN二三层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5楼面活荷载标准值EiG83.0542.8底层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5楼面活荷载标准值E197.1.7KN6、水平地震作用下的内力分析本建筑物的高度为 15m1.0,取 =1.01 30.5.1402.485.9cREfAN102 6.8. .9lh2 21016.081()()1.9.1834/ 4405ie.83ieam15491204.cNxfb70s为使配筋最经济，使（ + ）最小，令sA b 1c0fb(.5)hREsysexAa30.854.92.4320(365102)6(5)2m最小总配筋率根据建筑抗震设计规范 （GB50011-2001）表 6.3.8-1 查得，故，in0.7% 22,min,in0.7%4/560ssAm查混凝土结构设计原理 （同济大学出版社）附表 16，横向每侧实配 3 20（ ） ，另两侧配构造筋 3 18。 218sA底层中柱： b1c0b.143065.370.KNNfh 为大偏压,选用 大 小的组合,最不利组合为bM216m4.在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值75% ,柱的计算长度取下列maxM二式中的较小值01.5()ullH式中 min20.918.527u0lmin 0(1.52)4.751l m9所以 取 5.71m0l021.63478mMeNa20mx204/3=16.7e009ia1.0,取 =1.01 2.6cREfA11.0 取02 5.71. 64lh2.0210 5.71()()13984/ 043ie0.3498ieam12617.cNxfb270s为使配筋最经济，使（ + ）最小，令sA b 1c0fb(.5)hREsysexAa30.854.974.320147(3650.147)6(5)2m最小总配筋率根据建筑抗震设计规范 （GB50011-2001）表 6.3.8-1 查得，故，in0.7% 22,min,in0.7%4/560ssAm查混凝土结构设计原理 （同济大学出版社）附表 16，横向每侧实配 4 18（ ） ，另两侧配构造筋 4 16。 218sA注：1、当 NNb为小偏压； 2、在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值75% 时，柱的计算长度 取下列公式中的较小值：maxM0l01.5ull H0min2.lH式中 ， -柱的上端、下端接点处交汇的各柱线刚度之和与l交汇处的各梁线刚度之和的比值；-比值 ， 的较小值；minulH-柱的高度。3、当 1.0 时，取 =1.0；当 3 =30.5.8926nHh N 20.3.143068.4cfAKN框架柱斜截面配筋计算 表 11.1位 置 底层边柱 底层中间柱V （ ）KN98.94 120N （ ） 584.93 778.773 3（ ）0.3cfA686 686（ ）025/rebhKN521 52101.7(.7)tref（ ）165 165svA2()m构造配筋 构造配筋柱箍筋选用：加密区箍筋最大间距 min（8d,100）,所以加密区取 4 8100。柱上端加密区的长度取 max（h,H n/6,500）,取 750mm，柱根取 1000mm。非加密区取 4 8200。 框架柱裂缝宽度验算对于 根据混凝土结构设计规范要求可不必进行裂缝宽度验算 0e0.5hmax(1.98)eqskcr tdwE其中： 2.cr 52.01/sNm35cm224867ieqndv10.1.5stetA()kssNz 584.93kNK200.871()fhze 0()fffbh.87.36517.z m2549(2)0/0.sk N满足要求 max5.1w11.2 框架梁截面设计11.2.1 正截面受弯承载力计算梁（9）-（10） （200mm400mm）一层：跨中截面，M=31.99KNm， REM0.7531.92.KNm梁的跨中截面计算。 0h4356ms12120.6.430.52c0sfb.43A18mymintyax.2%,5f/0.22s,iinbh0416下部实配 216 （A S=402） ，上部按构造配筋。梁（9）（10）和梁（10）（11）各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表 11.2。框架梁正截面配筋计算 表 11.2梁（9）（10） 梁（10）（11）层 计算公式 支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面M（KNm） -167.10 31.99 -136.72 -164.68 0.68 -164.68（KNmRE）-125.33 29.33 -102.54 -123.51 0.51 -123.51REs21c0fbh0.329 0.063 0.269 0.324 0.001 0.324s0.415bREV208 b208 bREV208 b208 bREV208 b208 bREV208 b（K025.bhfcN）260 b260 b260 b260 b260 b260 b260 b260 b025.17hfbVsAyvtbv min.0m故选用 214（ ）28s39.7817.8tbhf KNV故可按构造配置箍筋，选用双肢箍，2 8200， 。ms20ax14.3 平台板（TB-2）计算14.3.1 荷载计算平台板按单向板计算，板厚 90。恒荷载：水磨石面层 2/78.065.21mKN平台板自重 .9抹灰层 2.41/合计 3.89KN/活荷载 21.4253./KNm总计 79pgq取 1m 板宽为计算单元，则线荷载为 ./14.3.2 内力计算计算跨度： ，01.50.6nlbm09270hm跨内弯矩： 22017.39165.8Mpl KNm62 210.50.4scfbh1.3.5s210/.07/2106scyAff m 2min.39bhm选配钢筋 8150（A S=335 2） 。14.4 平台梁（TL-2）计算14.4.1 荷载计算平台梁的计算简图如图 9.2 所示。图 14.2 平台梁计算简图平台板传荷载 17.395./2KNm平台梁自重 042.16/抹灰层 1.(.)0./合计 18.3pgqKNm斜梁传荷载： 9.3 内力计算计算跨度： 03.60.8nlb15.8m所以 03.78lm斜梁传递荷载作用下跨中的弯矩为 (6.71)245.6MKNm均布荷载作用下跨中的弯矩为 20838ql梁跨截面弯矩及支座截面剪力分别为： 45.61820.MKNm737851.4V14.4.3 承载力计算平台梁按 T 形截面进行配筋计算，取 h0=h-30=400-35=365mm翼缘有效宽度 按倒 L 形截面计算：fb按梁的跨度考虑： /63.78/flm按翼缘宽度考虑： 02150/29fbs按翼缘高度考虑： /9/.46fh取 63fm首先按第一类 T 形截面进行计算： 62 210.10.49435scfMbh0.26fs h结构确为第一类 T 形截面，故： 210/1.4365./35scfyAbh m 2min.20m故选用 316 （ ）2sA0.7.3651.473.51.4tbhf KNV故可按构造配置箍筋，选用双肢箍，2 8200， 。ms20ax15、基础设计本设计根据任务书的要求采用柱下独立基础。标准值设计截面，设计值计算配筋。独立基础下采用 C20 素混凝土垫层。15.1 基础顶面内力组合值计算15.1.1 外柱基础：标准组合框架柱传来： 12.30.6173.98kMKNm65982465N1.4.kV地基梁传来： 2(.)/1.KN3(5.)39kN4901.MKNm外柱基础的内力标准组合值为： 7.23k5168NK.9kV基本组合框架柱传来： 127.5MKNm1458.39KN10.58VKN地基梁传来： 4.33.980.1KNm外柱基础的内力基本组合值为：3.4M517N 10.58VKN15.1.2 内柱基础：标准组合框架柱传来： 10.54.620391.kMKNm83985N1.4kV地基梁传来： 2(5.)4.32.9KN3(5.)36kN4901.MKNm内柱基础的内力标准组合值为： 6.k875NK.4kV基本组合框架柱传来： 127.90MKNm160.7KN10.85VKN地基梁传来： 348.3.65990.1KNm内柱基础的内力基本组合值为：3.7M6104N.85VK15.2 外柱独立基础的计算15.2.1 初定基础尺寸； 选择基底埋深 d=1500mm 0.15bhm.4dh重度计算：杂填土： 316/KN(0.28)0.5h粘土 ： 3/m21.5则基础底面以上土的平均加权重度： 31200.6218.7/5hKNm0(3)(.5)akbdf2701.48679p基础底面尺寸： 2516.78.942940kaGNAmfd考虑偏心作用，将面积增大 20%40%，本设计取 1.3 Am选用矩形基底 :10ab取宽长：1.4m2.4m=3.36 满足要求。215.2.2 地基承载力验算：2231.41.46wbhm作用与基底中心的弯矩，轴力分别为：7.3kMKN 56.78kNKmaxin196.75.834kPkkKNGMAwmax196.kP296.1435.7KN0in7KN满足要求axmin.8.296.1422kk ap f基础剖面采用台阶式基础，一阶台阶的高宽比2.5。 二阶台阶的高宽比1.015.2.3 冲切验算（采用基本组合） 258/6jNMPKNmAw柱与基础交接处： 00hm20()1.4()2t blblaAh22(1.4).(.5)069m17.80692.8ljlFPAKN4.2tbmam30.10.45360.hptf KN12.84lFKN满足要求。基础变阶处： 0250hm20()1.4()t blblaAh22(1.4).(.5)069m17.80692.8ljlFPAKN1.2tbmam30.4.028.hptf KN12.84lFKN满足要求。15.2.4 基础底面配筋计算：（基本组合）31.4MKNm514.710.58V maxin21.5763.4.kPKNGMAwI 140(.)65.7914.02PKNI 8215728maxII()4ccMbl.0.24.(1.40)25.1KNI.7.8(.)(2.)4.3maxin I ()21.576.9140.(2.40)40.9ccPMlbKNmaxinIV()21.576.14.2(.412)49. cclb基础底板受力钢筋采用 HPB235 级 2(0/)yfNm基础底面长边方向钢筋面积： 62I SI 054.21073.9h()yMAfI 62I 0.39.Sy mf选用 12100 21SA基础底面短边方向钢筋面积： 62ISI 04.971049.9h(5)2yMAmf62IVI 0.Syf选用 8100 253SAm15.3 （9） 、 （10）柱联合基础计算15.3.1 初步确定基底尺寸： 选择基础埋深：，150dm 地基承载力特征值深度修正：.;.4bd重度计算：杂填土： 316/KNm(0.28)0.5h粘土 ： 3/21.5m则基础底面以上土的平均加权重度： 31200.6218.7/5hKN0(3)(.)akbdf2701.48679p 基础底面尺寸：联合基础中心荷载： 2687.513kNKN先按中心荷载作用计算基础面积： 21375.16296.40kaGNAmfd但考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀的影响，将计算出的底面面积增大1.3 倍。所以 21.36.708Am选用矩形基础宽长=2.44.0=9.6m（满足要求） 。因为 ，地基承载力不需要对基础宽度进行修正。.b 地基承载力验算（采用标准组合）：2231.46.6Wbhm作用于基底中心的弯矩和轴力分别为： .3.9kMkN175Nmax 2in 178.9175.6201.536.2/459kkGP kNmAW2 2ax178.9/.4./af0min_ 22iax.8167.53./96.14/22aPkNmfkNm故承载力满足要求。 基础剖面尺寸的确定：基础剖面采用锥形基础。构造要求：每边大于 50 ,边缘高度不宜小于200mm，也不宜大于 500mm。所选剖面尺寸如下：图 15-2 内柱联合基础剖面、平面尺寸 冲切验算（采用基本组合）：土壤净反力 计算lF22671.043.7914.3/9lljNMPkNmAW（不包括基础及回填土自重） 。柱与基础交接处： 050h202()().419.9517t blblaAm1.732.7ljlFPAkN()04(19).352tbmam30. 410.591283lhtmfa kN即冲切验算满足要求。15.3.2 基础底面配筋计算（按基本组合确定）：31.790.85142.6MkNm26.NVkmax 2in 189.1342.8509.6124.6/54
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