A170+某四层幼儿园框架设计全套图纸及计算书局部三层2300平米左右
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A170+某四层幼儿园框架设计全套图纸及计算书局部三层2300平米左右,a170,某四层,幼儿园,框架,设计,全套,图纸,计算,书局,三层,平米,左右,摆布
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宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 1 页 共 37 页目 录1工程概况.21.1 设计概况.22结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算.32.1 结构承重方案的选择.43荷载计算.63.1 屋面梁荷载计算.64竖向荷载作用下框架结构的内力计算.84.1 按分层法进行内力计算.95水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算.175.1 风荷载计算.176内力组合.206.1 框架柱内力组合.217截 面设计.227.1 框架梁.228楼板设计.318.1 楼板类型及设计方法的选择.319基础设计.339.1 初步确定基础底面尺寸.3410参考文献宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 2 页 共 37 页宁波海腾公司六层框架办公楼设计1、工程概况1.1、设计概况1.1.1、工程概况 本工程为宁波海腾公司六层框架办公楼。批准总建筑面积为 6000m2，投资420万元，拟建 6层。会议室、多功能展厅 1500m2，办公部分建筑面积 3000，其它部分 1500m2，要求二层以上各层能分别独立使用，首层为公共部分。 1、办公室：拟采用 3.6m开间，5.5m 进深，以 1-2开间为一办公单元。 2、会议室：70m 2，要求除首层以外，每层设 1个。 3、会客室：70m 2，设在首层。 4、多功能展厅：150m 2。要求每层设置，考虑通风并适当考虑自然采光。 5、层高：拟选首层 3.6m，其余各层 3.00m。 6、电梯：设 10人客梯一部。 1.1.2、自然条件 1、气温：冬季室外计算温度-9，冻土深度 30cm，夏季室外计算温+33。2、年降水量 680mm。 3、场区地势平坦，地层分布较为规律，地耐力按 150KN/m2计，持力层为轻亚粘土，类场地。 4、宁波市平均风速夏季为 2.8m/s，主导风向为东南风，冬季为 3.5m/s，主导风向为西北风，基本风压 0.4kN/m2。 5、雪载：最大积雪厚度为 20cm，雪荷载为 0.25kN/m2。 6、地下水位：常年地下水位于地面以下，水质对混凝土无侵蚀。 7、设防烈度 7度。 1.1.3、建筑标准 1、防火等级：级 2、办公室、会议室采光等级：级宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 3 页 共 37 页2、结构计算单元确定及框架侧移刚度的计算2.1、结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经梁框架柱，再由框架柱传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。2.2、施工方案选择：本工程施工方案采用现浇式。2.3、柱网布置与层高：本办公楼采用柱距为 6.0m的内廊式小柱网，边跨为 5.5m，中间跨为 2.7m，层高取首层为 3.6m,其余为 3.0m。2.4、施工缝的划分：本工程由于平面布置不甚规则，设一道沉降缝，位置在 G 轴与 F轴处，基础及上部完全断开。2.5、结构平面布置：本工程的结构平面布置如下图所示。宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 4 页 共 37 页2.6、基础形式及埋置深度：本工程地势平坦，底层分布较为规律，地耐力 150KN/M2,常年地下水位位于地面以下，水质对基础混凝土无侵蚀，上部为六层框架结构，综合考虑选用条形基础。2.7、梁、柱、板截面尺寸的初步确定：2.7.1、梁截面高度一般取梁跨度的 1/12至 1/8。本方案取 1/115500=500mm，截面宽度取 5001/2=250mm，可得梁的截面初步定为 bh=250*500。楼板取120mm，楼梯板及休息平台板为 120mm,平台梁 200400。2.7.2、框架柱的截面尺寸梁截面尺寸（mm）横梁（bh）混凝土等级AB跨、CD 跨 BC跨纵梁（bh）C30 250500 250400 250500柱截面尺寸（mm）层次 混凝土等级 bh1-6 C30 5505501、横梁线刚度 i b的计算：类别Ec（N/mm2）bh（mmmm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（Nmm） 截面计算刚度边跨 3.0104 250500 2.60109 5500 1.421010 2.841010中跨 3.0104 250400 1.33109 2700 1.481010 2.2210102、柱线刚度 i c 的计算：I=bh 3/12层次 hc（mm） Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（Nmm）1 3600 3.0104 550550 7.6109 6.310102-6 3000 3.0104 550550 7.6109 7.61010宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 5 页 共 37 页2.8、框架结构的计算简图：本工程的框架计算简图及典型结果单元如下所示：300030003600计算简图L1 L2 L1L1L2L1L1L2L1L1 L2 L1L1 L2 L1L1L2L1A0A1A2A3A4A5A6B5B4B3B1B6B0B2 D2D0D6D1D3D4D5C6C5C4C3C2C1C05500 2700 55003000300030007200 3600 3600260550027005500Z1Z2Z2Z1L1L2典型结构单元3、荷载计算3.1、屋面梁荷载计算3.1.1、屋面框架梁线荷载标准值：20厚 1：2 水泥砂浆找平 0.02200.4 KN/m2100-140厚（2找坡）膨胀珍珠岩 (0.10+0.14)/270.80 KN/m2120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 KN/m215厚石灰抹底 0.015160.24 KN/m2屋面恒载 3.98 KN/m2宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 6 页 共 37 页3.1.2、屋面梁自重：边跨框架梁自重 0.250.5253.13 KN/m梁侧粉刷 2（0.50.12）0.02170.26 KN/m中跨框架梁自重 0.250.4252.5 KN/m梁侧抹灰 2（0.40.12）0.02170.19 KN/mgAB! =gcd1= 3.39KN/mgBC= 2.69 KN/m3.1.3、作用在顶层框架梁上的线荷载：见下表(上人屋面活荷载标准值为1.5KN/M2，取折减系数 0.9，等于 1.35KN/M2)名称 荷载类别 线荷载标准值（KN/M） 荷载分项系数 设计线荷载恒载 3.987.2+3.39=32.05 1.2 38.46边跨梁活荷载 1.357.2=9.72 1.4 13.61恒载 3.987.2+2.69=31.35 1.2 37.62中跨梁活荷载 1.357.2=9.72 1.4 13.613.2、标准层楼面梁荷载3.2.1、楼面框架梁线荷载标准值：25厚水泥砂浆面层 0.02520 0.5 KN/m 120厚现浇钢筋混凝土楼板 0.12253 KN/m15厚板底石灰抹底 0.015160.24 KN/m楼面恒载 3.24 KN/m3.2.2、楼面梁自重：边跨框架梁自重及梁侧粉刷 3.4 KN/m边跨填充墙自重 0.20（3-0.5）19=9.5 KN/m墙面粉刷 （3-0.5）0.02217=1.7 KN/m中跨框架及梁侧粉刷 2.69 KN/mgAB! =gcd1=14.6 KN /mgBC1=2.69 KN/m3.2.3、作用在中间层框架梁上的线荷载：（活荷载标准值为 5.0KN/ M2,宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 7 页 共 37 页走廊活荷载为 3.0KN/ M2）名称 荷载类别 线荷载标准值（KN/M） 荷载分项系数 设计线荷载恒载 3.247.2+14.6=37.93 1.2 45.51边跨梁活荷载 5.07.2=36 1.3 46.80恒载 3.247.2+2.69=26.02 1.2 31.22中跨梁活荷载 3.07.2=21.600 1.3 28.083.3、屋面框架节点集中荷载标准值3.3.1、节点 A6:边柱连系梁自重 0.250.57.225=22.5 KN粉刷 0.02（0.5-0.12）27.217=1.86 KN1.2m高女儿墙 1.27.20.2519=41.04 KN粉刷 1.20.0227.217=5.88 KN连系梁传来屋面自重 0.55.50.57.23.98=39.4 KN顶层边节点集中荷载 110.68 KN3.3.2、节点 B6:中柱连系梁自重 0.250.57.225=22.5 KN粉刷 0.02（0.5-0.12）27.217=1.86 KN连系梁传来屋面自重 0.5（5.5+7.2-2.7）1.353.98=26.87 KN0.57.23.983=42.98 KN顶层中节点集中荷载 94.21 KN3.4、楼面框架节点集中荷载标准值3.4.1、节点 A5:边柱连系梁自重 22.5 KN粉刷 1.86 KN钢窗自重 21.21.80.45=1.94 KN窗下墙体自重 0.250.85(7.2-0.5)19=27.05KN粉刷 20.020.857.217=4.16KN宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 8 页 共 37 页窗边墙体自重 0.25 (7.2-21.2-0.5)1.819=36.77 KN粉刷 23.11.8170.02=3.79 KN框架柱自重 0.550.55325=22.69 KN粉刷 1.70.02317=1.73 KN连系梁传来楼面自重 0.55.50.57.23.24=32.08 KN标准层边节点集中荷载 154.57 KN3.4.2节点 B5:中柱连系梁自重 22.5 KN粉刷 1.86 KN内纵墙自重 7.2（3-0.5）20.2519=171 KN粉刷 7.22.720.0217=13.22 KN扣除门洞重加上门重 -2.10.8(5.24-0.2) =-16.93 KN框架柱自重 22.69 KN粉刷 1.907 KN连系梁传来楼面自重 0.5(5.5+7.2-2.7)1.353.24=21.87 KN0.57.21.53.24=17.5 KN楼面中节点集中荷载 289.48 KN4、竖向荷载作用下框架结构的内力计算4.1、按分层法进行内力计算：梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。计算柱的线刚度时，除底层柱外，都要乘以 0.9的折减系数；对开口框架进行计算时，除底层外，柱的弯矩传递系数为 1/3。最后将开口框架计算的结果进行叠加。4.1.1、顶层：因屋面活荷载很小，不考虑活荷载的最不利布置，按满载计算。则框架线荷载为：边跨：38.46+13.61=52.07KN/M中跨：37.62+13.61=51.23KN/M宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 9 页 共 37 页1、固端弯矩边跨：Mg=（g+q）l2/12=52.075.52/12=131.26 KNM中跨：Mg=（g+q）l2/12=51.232.72/12=31.12 KNM2、计算各杆件的弯矩分配系数结 点 A6 结点 B6A6A5 A6B6 B6A6 B6B5 B6C60.70 0.30 0.26 0.61 0.133、用弯矩分配法求弯矩结 点杆 端 A6A5 A6B6 B6A6 B6B5 B6C6分 配 系 数 0.7 0.3 0.26 0.61 0.13固 端 力 矩 -131.26 131.26 -31.12放 松 B6 -13.02 -26.04 -61.09 -13.02放 松 A6 100.99 43.28 21.64放 松 B6 -2.81 -5.63 -13.20 -2.81放 松 A6 1.97 0.84 0.42M(KN M) 103.66 -102.66 121.92 -73.68 -46.82A6 B6弯 矩 计 算 表4.1.2、标准层：因活荷载较大，需按恒载和活荷载最不利布置的情况分别计算。1、固端弯矩：（1）边跨：恒载：Mg=gl2/12=45.515.52/12=117.98活荷载：Mg=ql2/12=46.82.72/12=28.43（2）中跨：恒载：Mg=gl2/12=31.225.52/12=78.70活荷载：Mg=ql2/12=28.082.72/12=17.062、弯矩分配系数：结 点 A5 结点 B5A5A4 A5A6 A5B5 B5A5 B5B4 B5B6 B5C5宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 10 页 共 37 页0.41 0.41 0.18 0.16 0.38 0.38 0.083、求弯矩：结 点杆 端 A5A4 A5A6 A5B5 B5A5 B5B4 B5B6 B5C5分 配 系 数 0.41 0.41 0.18 0.16 0.38 0.38 0.08固 端 力 矩 -117.98 117.98 -78.70放 松 B5 -3.14 -6.28 -14.93 -14.93 -3.14放 松 A5 49.66 49.66 21.80 10.90放 松 B5 -0.87 -1.74 -4.14 -4.14 -0.87放 松 A5 0.36 0.36 0.16 0.08放 松 B5 -0.01 -0.01 -0.03 -0.03 -0.01M(KN M) 50.43 50.43 -99.86 121.08 -18.72 -18.72 -82.64A5 B5恒 载 弯 矩 计 算 表（1）恒载：（2）活荷载：A、布置在边跨结 点杆 端 A5A4 A5A6 A5B5 B5A5 B5B4 B5B6 B5C5分 配 系 数 0.41 0.41 0.18 0.16 0.38 0.38 0.08固 端 力 矩 -28.43 28.43放 松 B5 -2.27 -4.55 -10.80 -10.80 -2.27放 松 A5 12.59 12.59 5.53 2.76放 松 B5 -0.22 -0.44 -1.05 -1.05 -0.22放 松 A5 0.09 0.09 0.04 0.02放 松 B5 0.00 0.00 -0.01 -0.01 0.00M(KN M) 13.09 13.09 -25.18 26.38 -11.48 -11.48 -2.42A5 B5活 荷 载 布 置 在 边 跨 时 弯 矩 计 算 表B、布置在中跨宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 11 页 共 37 页结 点杆 端 A5A4 A5A6 A5B5 B5A5 B5B4 B5B6 B5C5分 配 系 数 0.41 0.41 0.18 0.16 0.38 0.38 0.08固 端 力 矩 -17.60放 松 B5 1.41 2.82 6.69 6.69 1.41放 松 A5 -0.58 -0.58 -0.25 -0.13放 松 B5 0.01 0.02 0.05 0.05 0.01放 松 A5 0.00 0.00 0.00 0.00放 松 B5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00M(KN M) -0.17 -0.17 1.34 2.87 7.12 7.12 -16.10A5 B5活 荷 载 布 置 在 边 跨 时 弯 矩 计 算 表C、布置在一侧边跨和中跨：结 点杆 端 A5A4 A5A6 A5B5 B5A5 B5B4 B5B6 B5C5分 配 系 数 0.41 0.41 0.18 0.16 0.38 0.38 0.08固 端 力 矩 -28.43 28.43 17.00放 松 B5 -3.63 -7.27 -17.26 -17.26 -3.63放 松 A5 13.15 13.15 5.77 2.89放 松 B5 -0.23 -0.46 -1.10 -1.10 -0.23放 松 A5 0.09 0.09 0.04 0.02放 松 B5 0.00 0.00 -0.01 -0.01 0.00M(KN M) 13.65 13.65 -26.30 23.76 -17.99 -17.99 13.21A5 B5活 荷 载 布 置 在 一 边 跨 及 中 跨 时 弯 矩 计 算 表4.1.3、底层：1、固端弯矩：（1）边跨：恒载：Mg=gl2/12=45.515.52/12=117.98活荷载：Mg=ql2/12=46.82.72/12=28.43（2）中跨：恒载：Mg=gl2/12=31.225.52/12=78.70活荷载：Mg=ql2/12=28.082.72/12=17.062、弯矩分配系数：结点 A1 结点 B1宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 12 页 共 37 页A1A0 A1A2 A1B1 B1A1 B1B0 B1B2 B1C10.39 0.43 0.18 0.16 0.36 0.39 0.093、求弯矩：（1）恒载：（2）活荷载：A、布置在边跨结 点杆 端 A1A0 A1A2 A1B1 B1A1 B1A0 B1B2 B1C1分 配 系 数 0.39 0.43 0.18 0.16 0.36 0.39 0.09固 端 力 矩 -28.43 28.43放 松 B5 -2.27 -4.55 -10.23 -11.09 -2.56放 松 A5 11.97 13.20 5.53 2.76放 松 B5 -0.22 -0.44 -0.99 -1.08 -0.25放 松 A5 0.09 0.10 0.04 0.02放 松 B5 0.00 0.00 -0.01 -0.01 0.00M(KN M) 12.45 13.73 -25.18 26.38 -10.88 -11.78 -2.72A1 B1活 荷 载 布 置 在 边 跨 时 弯 矩 计 算 表B、布置在中跨结 点杆 端 A1A0 A1A2 A1B1 B1A1 B1A0 B1B2 B1C1分 配 系 数 0.39 0.43 0.18 0.16 0.36 0.39 0.09固 端 力 矩 -17.60放 松 B5 1.41 2.82 6.34 6.86 1.58放 松 A5 -0.55 -0.61 -0.25 -0.13放 松 B5 0.01 0.02 0.05 0.05 0.01放 松 A5 0.00 0.00 0.00 0.00放 松 B5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00M(KN M) -0.16 -0.18 1.34 2.87 6.74 7.30 -15.91A1 B1活 荷 载 布 置 在 边 跨 时 弯 矩 计 算 表C、布置在一侧边跨和中跨：宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 13 页 共 37 页结 点杆 端 A1A0 A1A2 A1B1 B1A1 B1A0 B1B2 B1C1分 配 系 数 0.39 0.43 0.18 0.16 0.36 0.39 0.09固 端 力 矩 -28.43 28.43 -17.60放 松 B5 -0.87 -1.73 -3.90 -4.22 -0.97放 松 A5 11.43 12.60 5.27 2.64放 松 B5 -0.21 -0.42 -0.95 -1.03 -0.24放 松 A5 0.08 0.09 0.04 0.02放 松 B5 0.00 0.00 -0.01 -0.01 0.00M(KN M) 11.90 13.12 -24.02 29.09 -4.49 -4.87 -18.72A1 B1活 荷 载 布 置 在 一 边 跨 及 中 跨 时 弯 矩 计 算 表4.1.4、弯矩调幅考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（本例为现浇框架，取调幅系数取 0.9） ，并将所减少的弯矩的平均值加到矿中正弯矩上，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。竖向荷载作用下框架内力汇总如下：（跨中弯矩按 M中=M0-(M1+M2)/2 计算）竖向荷载作用下框架内力汇总如表宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 14 页 共 37 页M恒 M活 M恒 M活 合 计A6端 -102.67 0.90 -92.40 -92.40跨 中 84.59 95.82 95.82B6端 -121.93 0.90 -109.74 -109.74B6端 -46.83 0.90 -42.15 -42.15跨 中 -26.66 -26.66 -26.66A5端 -99.86 -26.30 0.90 -89.87 -23.67 -113.54跨 中 61.61 150.62 72.66 153.26 225.92B5端 -121.08 -26.38 0.90 -108.97 -23.74 -132.71B5端 -83.46 -18.60 0.90 -75.11 -16.74 -91.85跨 中 -67.16 3.70 -67.16 3.70 -63.46A4端 -107.76 -25.18 0.90 -96.98 -22.66 -119.65跨 中 53.57 149.83 65.43 152.54 217.97B4端 -129.26 -29.09 0.90 -116.33 -26.18 -142.52B4端 -83.46 -18.60 0.90 -75.11 -16.74 -91.85跨 中 -67.16 3.70 -67.16 3.70 -63.46A3端 -107.76 -25.18 0.90 -96.98 -22.66 -119.65跨 中 53.57 149.83 65.43 152.54 217.97B3端 -129.26 -29.09 0.90 -116.33 -26.18 -142.52B3端 -83.46 -18.60 0.90 -75.11 -16.74 -91.85跨 中 -67.16 3.70 -67.16 3.70 -63.46A2端 -107.76 -25.18 0.90 -96.98 -22.66 -119.65跨 中 53.57 149.83 65.43 152.54 217.97B2端 -129.26 -29.09 0.90 -116.33 -26.18 -142.52B2端 -83.46 -18.60 0.90 -75.11 -16.74 -91.85跨 中 -67.16 3.70 -67.16 3.70 -63.46A1端 -107.76 -25.18 0.90 -96.98 -22.66 -119.65跨 中 53.57 149.83 65.43 152.54 217.97B1端 -129.26 -29.09 0.90 -116.33 -26.18 -142.52B1端 -83.46 -18.60 0.90 -75.11 -16.74 -91.85跨 中 -13.28 16.29 -13.28 16.29 3.01层 次 竖 向 荷 载 作 用 下 弯 矩 kN 调 整 系 数 调 整 后 弯 矩 （ KN)构 件 名 称边 跨 梁中 跨 梁六 层五 层边 跨 梁中 跨 梁四 层边 跨 梁中 跨 梁三 层边 跨 梁中 跨 梁二 层边 跨 梁中 跨 梁一 层边 跨 梁中 跨 梁4.2、梁端剪力和柱轴力的计算：4.2.1、恒载作用下：荷载引起的剪力：例：第 6层：VA=VB=gL/2-（M2-M1）/L=38.465.5/2-(121.93-102.67)/5.5=109.24 KNVB=VC=37.622.7/2=50.79 KN本方案中，弯矩引起的剪力很小，可忽略不计。荷载引起的剪力：例：第 6层：A柱： N 顶=110.68 KN宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 15 页 共 37 页柱重：0.550.55325=22.69 KNN底= N 顶+22.69=133.47 KNB柱： N 顶=94.21，N 底=94.21+22.69=117.03 KN恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）荷载引起的剪力 柱轴力AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱层次VA=VB VB=VC N 顶 N 底 N 顶 N 底6 109.24 50.79 110.68 133.37 94.21 116.905 129.01 42.15 287.94 310.63 406.38 429.074 129.01 42.15 465.20 487.89 718.55 741.243 129.01 42.15 642.46 665.15 1030.72 1053.412 129.01 42.15 819.72 842.41 1342.89 1365.581 129.01 42.15 996.98 1024.21 1655.06 1682.294.2.2、活载作用下：例：第 6层：荷载引起的剪力：AB 跨：VA=VB=13.615.5/2=37.42KNBC跨：VB=VC=13.612.7/2=18.37 KNA柱：N 顶= N 底=37.46KNB柱：N 顶= N 底=55.79 KN活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）荷载引起的剪力 柱轴力AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱层次VA=VB VB=VC N 顶 =N 底 N 顶 =N 底6 37.42 18.37 37.42 55.795 128.7 37.91 184.49 222.404 128.7 37.91 313.19 389.013 128.7 37.91 441.89 555.612 128.7 37.91 570.59 722.22宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 16 页 共 37 页1 128.7 37.91 699.29 888.834.2.3、框架剪力及轴力计算框架剪力及轴力计算值由恒荷载引起的剪力和最不利活荷载位置引起的剪力相叠加。梁端剪力及柱轴力（KN）荷载引起的剪力 柱轴力AB 跨 BC 跨 A 柱 B 柱层次VA=VB VB=VC N 顶 N 底 N 顶 N 底6 146.66 69.16 148.10 170.79 150.00 172.695 257.71 80.06 472.43 495.12 628.78 651.474 257.71 80.06 778.39 801.08 1107.56 1130.253 257.71 80.06 1084.35 978.34 1582.33 1609.022 257.71 80.06 1390.31 1413.00 2065.11 2087.81 257.71 80.06 1696.27 1723.50 2543.89 2566.584.3、框架柱控制截面内力计算：4.3.1、控制截面弯矩取每层柱顶和柱底两个控制截面，组合结果如下表所示。4.3.2、控制截面轴力柱的控制截面轴向力，可不计梁的连续性的影响，近似地按负荷面积进行计算。柱底最大轴力=控制截面以上各层间柱自重+控制截面以上各层间纵梁及纵墙自重+屋面横梁反力+控制截面以上标准层横梁反力。根据柱弯矩最大时活荷载最不利布置，可求出对应的轴向力。竖向荷载作用下框架柱控制截面弯矩计算表宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 17 页 共 37 页恒 活 恒 活 恒 活Mmax 23.99 6.23 23.99 6.23与 Nmax对 应 的 M 23.99 5.95 23.99 5.95Mmax 47.97 12.45 16.81 4.55 64.78 17.00与 Nmax对 应 的 M 47.97 11.90 16.81 4.37 64.78 16.27Mmax 50.43 13.65 18.13 4.55 68.56 18.20与 Nmax对 应 的 M 50.43 13.12 18.13 4.37 68.56 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 18.13 4.55 72.51 18.20与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 18.13 4.37 72.51 17.49Mmax 54.38 13.65 34.56 0.00 88.94 13.65与 Nmax对 应 的 M 54.38 13.12 34.56 0.00 88.94 13.12Mmax 103.67 0.00 103.67 0.00与 Nmax对 应 的 M 103.67 0.00 103.67 0.00Mmax 5.91 3.63 5.91 3.63与 Nmax对 应 的 M 5.91 1.50 5.91 1.50Mmax 17.73 10.88 6.40 3.93 24.13 14.81与 Nmax对 应 的 M 17.73 4.49 6.40 2.43 24.13 6.92Mmax 19.21 11.78 6.24 6.00 25.45 17.78与 Nmax对 应 的 M 19.21 7.30 6.24 3.83 25.45 11.13Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 6.24 6.00 24.96 23.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 6.24 3.83 24.96 15.31Mmax 18.72 17.99 24.56 0.00 43.28 17.99与 Nmax对 应 的 M 18.72 11.48 24.56 0.00 43.28 11.48Mmax 73.68 7.47 81.15 0.00与 Nmax对 应 的 M 73.68 7.47 81.15 0.00B4端B3B4B5端B4B5B2端B1B2A5端BO端B1端B0B1B1端A5端A4A5A4端A6端A5A6A2端A1A2A4端A3A4A2端A3端A3端A2A3拼 合 后 弯 矩A0端A1端柱 号 截 面 本 层 弯 矩 上 (下 ） 层 传 递 弯 矩A1端A0A1B2端B3端B3端B2B3B6端B4端B5端B5B6宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 18 页 共 37 页5、水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算5.1、风荷载计算风压标准值计算公式为 W=z. s.z.W0因结构高度 H30m ，可取 z1.0；风载体形系数 ，迎风面为+0.8，背风面为-0.5，因此取 s=0.8+0.5=1.3;风压高度变化系数 z 可查荷载规范（本工程地面粗糙度类别为 C类）将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表：风荷载计算表层次 z s Z(m) z W0(K0.4N/m)A(m2) Pw(kN)6 1.0 1.3 18.6 0.91 0.4 21.6 10.225 1.0 1.3 15.6 0.85 0.4 21.6 9.554 1.0 1.3 12.6 0.78 0.4 21.6 8.763 1.0 1.3 9.6 0.70 0.4 21.6 7.862 1.0 1.3 6.6 0.59 0.4 21.6 6.631 1.0 1.3 3.6 0.39 0.4 25.92 5.265.2、框架柱的修正侧移刚度 D 见下表框架柱修正侧移刚度 D的计算表K=(i1+i2+i3+i4)/2ic(一 般 层 ） =K/(2+K)(一 般 层 ）K=(i1+i2)/ic (底 层 ） =（ 0.5+K） /(2+K)(底 层 ）一 般 层 0.37 0.16 0.40 0.47底 层 0.45 0.39 0.40 1.17一 般 层 0.67 0.25 0.40 0.75底 层 0.80 0.46 0.40 1.40中 柱层 次 12/h2 D= *ic*12/h3(104KNm）柱 号边 柱5.3、风荷载作用下的内力计算5.3.1、风荷载作用下的框架弯矩计算见下表宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 19 页 共 37 页框架柱的剪力及柱端弯矩计算表Fi（kn） Vj（kn） 边柱 中柱10.22V=0.47/2 (0.47+0.75)10.22=0.19310.22=1.97KNV=0.75/2 (0.47+0.75) 10.22=0.80710.22=3.14KNK=0.37,y0=0.185,y1=y2=0 K=0.80, y0=0.35,y1=y2=09.55M 底 =1.973.00.185=1.09KNm M 底 =3.143.00.35=3.30KNm10.22M 顶 =1.973.00.815=4.82KNm M 顶 =3.143.00.65=6.13KNmV=0.19319.77=3.82 KN V=0.80719.77=15.95 KNK=0.37,y0=0.335,y1=y2=y3=0 K=0.80, y0=0.4,y1=y2=y3=08.76M 底 =3.823.00.335=3.84KNm M 底 =3.143.00.4=3.77KNm19.77M 顶 =3.823.00.665=7.62KNm M 顶 =3.143.00.6=5.65KNmV=0.19328.53=5.51 KN V=0.80728.53=23.02 KNK=0.37, y0=0.4,y1=y2=y3=0 K=0.80, y0=0.45,y1=y2=y3=07.86M 底 =5.513.00.4=6.61KNm M 底 =23.023.00.45=31.08KNm28.53M 顶 =5.513.00.6=9.92KNm M 顶 =23.023.00.55=37.98KNmV=0.19336.39=7.02 KN V=0.80736.39=29.37 KNK=0.37, y0=0.45,y1=y2=y3=0 K=0.80, y0=0.45,y1=y2=y3=06.63M 底 =7.023.00.45=9.48KNm M 底 =29.373.00.45=39.65KNm36.39M 顶 =7.023.00.55=11.58KNm M 顶 =29.373.00.55=48.46KNmV=0.19343.02=8.30 KN V=0.80743.02=34.72KNK=0.37, y0=0.55,y1=y2=y3=0 K=0.80, y0=0.5,y1=y2=y3=0M 底 =8.33.00.55=13.70KNm M 底 =34.723.00.5=52.08KNm5.2643.02M 顶 =8.33.00.45=11.21KNm M 顶 =34.723.00.5=52.08KNmV=0.19348.28=9.32 KN V=0.80748.28=38.96 KNK=0.45, y0=0.775,y1=y2 =0 K=0.67, y0=0.7,y1=y2 =0M 底 =9.323.60.775=26.00KNm M 底 =38.963.60.7=98.18KNm48.28M 顶 =9.323.60.225=7.55KNm M 顶 =38.963.60.3=42.08KNm宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 20 页 共 37 页求各梁梁端弯矩，计算结果见下表风荷载引起的梁端弯矩计算表（KNm）梁端层次 AiBi BiAi BiCi六 4.82 2.84/（2.84+2.22）6.13=3.44 2.22/（2.84+2.22）6.13=2.69五 1.09+7.62=8.71 0.56（3.3+5.65）=5.01 0.44（3.3+5.65）=3.94四 3.84+9.92=13.76 0.56（3.77+37.98）=23.38 0.44（3.77+37.98）=18.37三 6.61+11.58=18.19 0.56（31.08+48.46）=44.54 0.44（31.08+48.46）=35.00二 9.48+11.21=20.69 0.56（39.65+52.08）=51.37 0.44（39.65+52.08）=40.36一 13.7+7.55=21.25 0.56（52.08+42.08）=52.73 0.44（52.08+42.08）=41.431、绘制弯矩图4.821.09 7.623.84 9.926.61 11.589.48 11.2113.70 7.5526.06.133.305.653.7737.9831.0848.4639.6552.0852.0842.0898.188.7113.7618.1920.6921.253.445.0123.3844.5451.3752.732.693.9418.3735.0040.3641.434.82框架弯矩图2、风荷载引起的梁端剪力和柱的轴力计算见下表梁端剪力（Kn ） 柱轴力（kn）层次5.5m 跨 2.7m 跨 边柱 中柱宁波海腾公司六层框架办公楼设计第 21 页 共 37 页屋面 (4.82+3.44)/5.5=1.50 2.692/2.7=1.99 -1.5 1.5-1.99=-0.496 (8
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