恒智天成安全计算软件扣件式钢管满堂支撑架(用于安装工程)计算书

恒智天成安全计算软件扣件式钢管满堂支撑架 用恒智天成安全计算软件扣件式钢管满堂支撑架 用 于安装工程 计算书于安装工程 计算书 本计算书依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 2011 建筑地基 基础设计规范 GB 50007 2002 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 2006版 钢结 构设计规范 GB 50017 2003 以及本工程的施工图纸等编制 1 50 100 1 50 100 12001200 18700 150 350 1500 12550 脚手架搭设体系剖面图 12001200 12001200 脚手架搭设体系平面图 一 恒智天成安全计算软件参数信息一 恒智天成安全计算软件参数信息 满堂支撑架类型 剪刀撑设置普通型 钢管类型 48 3 3 6mm 搭设高度 18 7m 立杆步距h 1 5m 立杆间距 纵距la 1 2m 横距lb 1 2m 扫地杆距支撑面h1 0 15m 作业层施工均布荷载标准值 3KN m2 脚手板 冲压钢脚手板 脚手板自重 0 3KN m2 脚手架类型 密目安全网全封闭 密目安全网 2300目 100cm2 A0 1 3mm2 自重 0 01KN m2 全封闭脚手架背靠建筑物的状况 背靠敞开 框架和开洞墙1 3 本工程地处北京 基本风压0 3 kN m2 地面粗糙度类别 C类 有密集建筑群市区 立杆支撑面 脚手架放置在地面上 二 恒智天成安全计算软件次梁的计算 二 恒智天成安全计算软件次梁的计算 次梁采用1根50 100矩形木楞 间距600mm 次梁的截面惯性矩I 截面抵抗矩W和弹性模量E分别为 I 4 167 106mm4 W 8 333 104mm3 E 10000N mm2 次梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算 1 1 均布荷载值计算均布荷载值计算 作用在次梁上的荷载标准值 恒荷载标准值qk1 0 030 0 3 0 60 0 210kN m 活荷载标准值qk2 3 0 60 1 800kN m 作用在次梁上的荷载设计值 恒荷载设计值q1 1 2qk1 0 252kN m 活荷载设计值q2 1 4qk2 2 520kN m 2 2 强度验算强度验算 最大弯距 Mmax 0 10q1lb2 0 117q2lb2 0 10 0 252 1 2002 0 117 2 520 1 2002 0 461kN m 最大应力计算值 M W 0 461 106 8 333 104 5 531N mm2 次梁强度验算 实际弯曲应力计算值 5 531N mm2小于抗弯强度设计值 f 12 56N mm2 满足要求 3 3 挠度验算挠度验算 最大挠度 0 677qk1 0 990qk2 lb4 100EI 0 677 0 210 0 990 1 800 12004 100 10000 4 167 106 0 958mm 次梁挠度验算 实际最大挠度计算值 0 958mm小于最大允许挠度值 min 1200 150 10 8 000mm 满足要求 三 恒智天成安全计算软件主梁的计算 三 恒智天成安全计算软件主梁的计算 主梁采用1根50 100矩形木楞 间距1200mm 主梁的截面惯性矩I 截面抵抗矩W和弹性模量E分别为 I 4 167 106mm4 W 8 333 104mm3 E 10000N mm2 次梁把荷载以集中力的形式传递给主梁 主梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计 算 1 1 次梁传递给主梁的集中力计算次梁传递给主梁的集中力计算 集中力标准值 F 1 1qk1lb 1 2qk2lb 1 1 0 210 1 200 1 2 1 800 1 200 2 869kN 集中力设计值 F 1 1q1lb 1 2q2lb 1 1 0 252 1 200 1 2 2 520 1 200 3 961kN 2 2 主梁受力计算主梁受力计算 根据上面计算的荷载进行电算 得到计算简图及内力 变形图如下 120012001200 600600600600600600 0 041kN m 3 961kN3 961kN3 961kN3 961kN3 961kN3 961kN3 961kN 弯矩和剪力计算简图 0 836 0 719 0 477 0 719 0 836 弯矩图 kN m 1 4061 382 2 582 604 2 0051 981 1 9812 005 2 6042 58 1 3821 406 剪力图 kN 120012001200 600600600600600600 0 03kN m 2 869kN2 869kN2 869kN2 869kN2 869kN2 869kN2 869kN 变形计算简图 1 384 0 068 变形图 mm 计算得到 最大弯矩 M 0 836kN m 最大变形 1 384mm 最大支座反力 F 8 571kN 3 3 强度验算强度验算 最大应力计算值 0 836 106 8 333 104 10 036N mm2 主梁强度验算 实际弯曲应力计算值 10 036N mm2小于抗弯强度设计值 f 17 33N mm2 满足要求 4 4 挠度验算挠度验算 最大挠度 1 384mm 主梁挠度验算 实际最大挠度计算值 1 384mm小于最大允许挠度值 min 1200 150 10 8 000mm 满足要求 四 恒智天成安全计算软件顶部外围立杆的稳定性计算四 恒智天成安全计算软件顶部外围立杆的稳定性计算 一 脚手架立杆荷载计算 一 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载 活荷载 风荷载 1 1 静荷载标准值计算 静荷载标准值计算 1 结构自重标准值NG1k NG1k gkH 0 1440 1 850 0 266kN 2 构配件自重标准值NG2k 1 脚手板的自重标准值NG2k1 采用冲压钢脚手板 自重标准值gk1 0 3kN m2 NG2k1 0 5 la lb gk1 0 5 1 2 1 2 0 3 0 216kN 2 支撑梁的自重标准值NG2k2 NG2k2 0 5 la lb gk2 0 5 1 2 1 2 0 075 0 054kN 3 安全网自重标准值NG2k3 采用2300目 100cm2 A0 1 3mm2密目安全网全封闭 自重标准值gk 0 01kN m2 NG2k3 l H gk 1 2 1 850 0 01 0 022kN 构配件自重标准值NG2k 0 216 0 054 0 022 0 292kN 2 2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 NQk 0 5 la lb qk 0 5 1 2 1 2 3 2 160kN 3 3 风荷载标准值计算 风荷载标准值计算 Wk z s 0 其中 z 风荷载高度变化系数 按照荷载规范的规定采用 脚手架顶部 z 0 814 s 风荷载体型系数 s 1 3 1 3 0 873 1 135 为挡风系数 考虑了脚手架 和围护材料的共同作用 计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略 0 基本风压 kN m2 按照荷载规范规定采用 0 0 3kN m2 经计算得到 风荷载标准值为 Wk 0 814 1 135 0 3 0 277kN m2 二 基本数据计算 二 基本数据计算 1 1 立杆长细比验算立杆长细比验算 依据 扣件式规范 第5 1 9条 长细比 l0 i k 1 h 2a i 1 h 2a i k取为1 查 扣件式规范 附录C表C 2得 1 1 474 立杆的截面回转半径 i 1 59cm 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a 35cm 1 474 1 5 100 2 35 1 59 203 881 顶部外围立杆长细比验算 实际长细比计算值 203 881小于容许长细比210 满足要求 2 2 确定轴心受压构件的稳定系数确定轴心受压构件的稳定系数 长细比 l0 i k 1 h 2a i 1 217 1 474 1 5 100 2 35 1 59 248 123 稳定系数 查 扣件式规范 附录A 0 6表得到 0 119 3 3 风荷载设计值产生的立杆段弯矩风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw Mw 0 9 1 4WkLh2 10 0 094kN m 三 立杆稳定性计算 三 立杆稳定性计算 1 1 组合风荷载时组合风荷载时 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 N A MW W f 立杆的轴心压力设计值N 1 2 NGk 0 9 1 4 NQk 1 2 0 266 0 292 0 9 1 4 2 160 3 392kN 3391 920 0 119 506 94265 257 5260 74 310N mm2 顶部外围立杆稳定性验算 组合风荷载 实际抗压应力计算值 74 310N mm2小于抗压 强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 2 不组合风荷载时不组合风荷载时 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 N A f 立杆的轴心压力设计值N 1 2 NGk 1 4 NQk 1 2 0 266 0 292 1 4 2 160 3 694kN 3694 320 0 119 506 61 416N mm2 顶部外围立杆稳定性验算 不组合风荷载 实际抗压应力计算值 61 416N mm2小于抗 压强度设计值 f 205N mm2 满足要求 五 恒智天成安全计算软件底部外围立杆的稳定性计算五 恒智天成安全计算软件底部外围立杆的稳定性计算 一 脚手架立杆荷载计算 一 脚手架立杆荷载计算 作用于脚手架的荷载包括静荷载 活荷载 风荷载 1 1 静荷载标准值计算 静荷载标准值计算 1 结构自重标准值NG1k NG1k gkH 0 1440 18 7 2 693kN 2 构配件自重标准值NG2k 1 脚手板的自重标准值NG2k1 采用冲压钢脚手板 自重标准值gk1 0 3kN m2 NG2k1 0 5 la lb gk1 0 5 1 2 1 2 0 3 0 216kN 2 支撑梁的自重标准值NG2k2 NG2k2 0 5 la lb gk2 0 5 1 2 1 2 0 075 0 054kN 3 安全网自重标准值NG2k3 采用2300目 100cm2 A0 1 3mm2密目安全网全封闭 自重标准值gk 0 01kN m2 NG2k3 l H gk 1 2 18 7 0 01 0 224kN 构配件自重标准值NG2k 0 216 0 054 0 224 0 494kN 2 2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 NQk 0 5 la lb qk 0 5 1 2 1 2 3 2 160kN 3 3 风荷载标准值计算 风荷载标准值计算 Wk z s 0 其中 z 风荷载高度变化系数 按照荷载规范的规定采用 脚手架底部 z 0 740 s 风荷载体型系数 s 1 3 1 3 0 873 1 135 为挡风系数 考虑了脚手架 和围护材料的共同作用 计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略 0 基本风压 kN m2 按照荷载规范规定采用 0 0 3kN m2 经计算得到 风荷载标准值为 Wk 0 740 1 135 0 3 0 252kN m2 二 基本数据计算 二 基本数据计算 1 1 立杆长细比验算立杆长细比验算 依据 扣件式规范 第5 1 9条 长细比 l0 i k 2h i 2h i k取为1 查 扣件式规范 附录C表C 4得 2 2 089 立杆的截面回转半径 i 1 59cm 2 089 1 5 100 1 59 197 075 底部外围立杆长细比验算 实际长细比计算值 197 075小于容许长细比210 满足要求 2 2 确定轴心受压构件的稳定系数确定轴心受压构件的稳定系数 长细比 l0 i k 2h i 1 217 2 089 1 5 100 1 59 239 841 稳定系数 查 扣件式规范 附录A 0 6表得到 0 127 3 3 风荷载设计值产生的立杆段弯矩风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw Mw 0 9 1 4WkLh2 10 0 086kN m 三 立杆稳定性计算 三 立杆稳定性计算 1 1 组合风荷载时组合风荷载时 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 N A MW W f 立杆的轴心压力设计值N 1 2 NGk 0 9 1 4 NQk 1 2 2 693 0 494 0 9 1 4 2 160 6 546kN 6546 240 0 127 506 85695 688 5260 118 032N mm2 底部外围立杆稳定性验算 组合风荷载 实际抗压应力计算值 118 032N mm2小于抗压 强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 2 不组合风荷载时不组合风荷载时 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算 N A f 立杆的轴心压力设计值N 1 2 NGk 1 4 NQk 1 2 2 693 0 494 1 4 2 160 6 849kN 6848 640 0 127 506 106 440N mm2 底部外围立杆稳定性验算 不组合风荷载 实际抗压应力计算值 106 440N mm2小于抗 压强度设计值 f 205N mm2 满足要求 六 恒智天成安全计算软件顶部内立杆的稳定性计算六 恒智天成安全计算软件顶部内立杆的稳定性计算 一 脚手架立杆荷载计算 一 脚手架立杆荷载计算 由于结构外围采用密目安全网全封闭 可不考虑风荷载对脚手架的影响 1 1 静荷载标准值计算 静荷载标准值计算 1 结构自重标准值NG1k NG1k gkH 0 1823 1 850 0 337kN 2 构配件自重标准值NG2k 1 脚手板的自重标准值NG2k1 采用冲压钢脚手板 自重标准值gk1 0 3kN m2 NG2k1 la lb gk1 1 2 1 2 0 3 0 432kN 2 支撑梁的自重标准值NG2k2 NG2k2 la lb gk2 1 2 1 2 0 075 0 108kN 构配件自重标准值NG2k 0 432 0 108 0 540kN 2 2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 NQk la lb qk 1 2 1 2 3 4 320kN 二 基本数据计算 二 基本数据计算 1 1 立杆长细比验算立杆长细比验算 依据 扣件式规范 第5 1 9条 长细比 l0 i k 1 h 2a i 1 h 2a i k取为1 查 扣件式规范 附录C表C 2得 1 1 474 立杆的截面回转半径 i 1 59cm 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度 a 35cm 1 474 1 5 100 2 35 1 59 203 881 顶部内立杆长细比验算 实际长细比计算值 203 881小于容许长细比210 满足要求 2 2 确定轴心受压构件的稳定系数确定轴心受压构件的稳定系数 长细比 l0 i k 1 h 2a i 1 217 1 474 1 5 100 2 35 1 59 248 123 稳定系数 查 扣件式规范 附录A 0 6表得到 0 119 三 立杆稳定性计算 三 立杆稳定性计算 N A f 立杆的轴心压力设计值N 1 2 NGk 1 4 NQk 1 2 0 337 0 540 1 4 4 320 7 101kN 7100 706 0 119 506 118 046N mm2 顶部内立杆稳定性验算 实际抗压应力计算值 118 046N mm2小于抗压强度设计值 f 205N mm2 满足要求 七 恒智天成安全计算软件底部内立杆的稳定性计算七 恒智天成安全计算软件底部内立杆的稳定性计算 一 脚手架立杆荷载计算 一 脚手架立杆荷载计算 由于结构外围采用密目安全网全封闭 可不考虑风荷载对脚手架的影响 1 1 静荷载标准值计算 静荷载标准值计算 1 结构自重标准值NG1k NG1k gkH 0 1823 18 7 3 409kN 2 构配件自重标准值NG2k 0 540kN 2 2 活荷载标准值计算活荷载标准值计算 NQk la lb qk 1 2 1 2 3 4 320kN 二 基本数据计算 二 基本数据计算 1 1 立杆长细比验算立杆长细比验算 依据 扣件式规范 第5 1 9条 长细比 l0 i k 2h i 2h i k取为1 查 扣件式规范 附录C表C 4得 2 2 089 立杆的截面回转半径 i 1 59cm 2 089 1 5 100 1 59 197 075 底部内立杆长细比验算 实际长细比计算值 197 075小于容许长细比210