变速器顶盖加工工艺的设计及仿真加工

变速器顶盖加工工艺的设计及仿真加工中 文 摘 要针对变速器顶盖的加工，本文着重设计变速器顶盖加工工艺及加工 13 mm、23 孔车床夹具的设计。本文首先对零件027.052.进行了分析，然后进行工艺规程的设计，之后就开始进行参数计算确定切削用量及基本工时。最后使用 CAD软件画出加工13 mm、23 孔车床夹具的零件图与装配图。027.052.关键词： 变速器顶盖，设计，参数计算，CAD 画图目 录绪 论 .11. 变速箱盖零件的分析 .21.1 零件的工艺分析 .21.2 确定毛坯、毛坯的制造形式 .31.2.1 确定毛坯 .31.2.2 确定毛坯的制造形式 .32. 工艺规程设计 .42.1 确定毛坯的制造形式 .42.2 基面的选择 .42.2.1 粗基准的选择 .42.2.2 精基准的选择 .42.3 制定工艺路线 .43. 确定切削用量及基本工时 .93.1 加工条件 .93.2 切削用量 .93.3 计算切削速度 .94. 夹具设计 .104.1 设计主旨 .104.2 夹具设计 .104.2.1 定位基准的选择 .114.2.2 切削力及夹紧力计算 .124.2.3 平衡块的计算 .134.2.4 定位误差分析 .14参考资料 .16致 谢 .17附页 .181绪 论机械设计制造及其夹具设计是我们融会贯通五年所学的知识，将理论和实践相结合，对专业知识的综合运用训练，为我们即将走向自己工作岗位打下了良好的基础。机械加工工艺规定产品或零件机械加工工艺过程和操作方法，是指导生产的重要的技术性档，它直接关系到产品的质量、生产率及其加工产品的经济效益，生产规模的大小、工艺水平的高低以及解决各种工艺问题的方法和手段都要通过机械加工工艺来体现，因此工艺规程的编制的好坏是生产该产品的质量的重要保证的重要依据。在编制工艺时须保证其合理性、科学性、完善性。而机床夹具是为了保证产品的质量的同时提高生产的效率，改善工人的劳动强度，降低生产成本而在机床上用以装夹工件的一种装置，其作用是使工件相对于机床或刀具有个正确的位置，并在加工过程中保持这种位置不变，它们的研究对机械工业有着很重要的意义，因此在中，大批量生产中，常采用专用夹具。数控进行了生产实习之后的下一个教学环节。它一方面要求学生通过设计能获得综合运用过去所学过的全部课程进行工艺及结构设计的基本能力应在下述各方面得到锻炼：（1）能熟练运用机械制造工艺学课程中的基本理论以及在生产实习中学到的时间知识，正确地解决一个零件在加工中的定位、夹紧以及工艺路线安排、工艺尺寸确定等问题，保证零件的加工质量。（2）提高结构设计能力。学生通过设计借据（或量具）的训练，应当获得根据被加工零件的加工要求，设计出高效、省力、经济合理而能保证加工的夹具的能力。（3）学会使用手册及图表数据。掌握与本设计有关的各种资料的名称、出处，能够做到熟练运用。由我个人而言，通过这次的毕业设计，使我更了解数控专业的需求和深刻的理解，为将来从事的工作打下了一定的基础。由于个人能力所限，设计尚有许多不足之处，恳请老师给予指导。21. 变速箱盖零件的分析该零件材料是 HT200，灰铸铁，该材料具有较高的强度，韧性和耐磨性，用于制造一些复杂，综合力学性能较好的零件。其主要加工面为零件的下表面，30 的端面 13 mm、23 mm 的孔，027.052.M32 的端面和攻 M22X1.5 的螺纹，30 的两侧端面和13 mm、23 mm、16 mm、攻 RC1/2（20.95）的圆锥内螺纹，4-027.052.027.9 的孔。1.1 零件的工艺分析变速箱盖共有 9 个工序：3图 1 工序图 1.1 工序卡1.2 确定毛坯、毛坯的制造形式1.2.1 确定毛坯根据零件材料毛坯为铸件，有由题目已知零件的生产纲领为 5000 件/年，由参考文献机械制造工艺标准应用手册表 1.1-12 可知，其生产类型为大批量生产，毛坯的铸造方法选用金属型，材料牌号为 HT200。此外，为消除残余应力，铸造后应安排人工时效。1.2.2 确定毛坯的制造形式零件材料为 HT200。考虑零件在机床运行过程中承受交变载荷及冲击性载荷不大，从结构形式看，几何形体不是很复杂，并且该零件大批量生产，采用铸造生产比较合适，故可采用铸造成形故选择铸件毛坯42. 工艺规程设计2.1 确定毛坯的制造形式根据零件材料确定毛坯为铸件。又由题目已知零件的生产纲领为 5000 件/1 年。其生产类型为中批量生产。毛坯的铸造方法选用灰铸铁，中硬程度。考虑零件在机床运行过程中承受交变载荷及冲击性载荷不大，零件结构又比较简单，故选择铸件毛坯。2.2 基面的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择得正确与合理，可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，就会使加工工艺过程中会问题百出，严重的话还会造成零件的大批报废，使生产无法正常进行。2.2.1 粗基准的选择对于本零件来说，应尽可能选择以加工表面为粗基准。按照有关粗基准的选择原则。2.2.2 精基准的选择主要应该考虑基准重合的问题。当设计基准与工序基准不重合时，应该进行尺寸换算，这在以后还要专门计算，此处不再重复。2.3 制定工艺路线制定工艺路线得出发点,应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证。在生产纲领已确定为大批生产的条件下,可以考虑采用万能性机床配以专用工夹具,并尽量使工序集中来提高生产率。除此之外，还应当考虑经济效果，以便使生产成本尽量下降。工艺路线工序一：采用 1 个面定位、2 个压板压紧，粗、精铣 A 底面，保证尺寸 70.01mm。5图 2 工序 一工序二：采用 1 个 V 型块，1 个面定位、压板压紧 ，粗精车 B 保证尺寸 520.15，钻铰13mm 通孔，保证尺寸 13 mm，粗精车内孔 23X5mm 的孔，保证尺寸 23027.mm。旋转 180 ，粗精车 C 保证尺寸 990.15，钻铰 16mm 通孔，保证尺寸 16052.mm，攻 RC1/2(20.95) 的圆锥内螺纹。7.06图 3 工序 二工序三：采用 1 个 V 型块，1 个面，1 个档销定位，压板压紧，钻、扩、铰 2-7、2-9 的通孔，保证尺寸 55.50.15 的中心距和 320.15 的中心距，保证尺寸 55.50.15 的中心距和 600.15 的中心距，钻铰 7X31 的孔，保证尺寸保证 710.15 的中心距。图 4 工序 三工序四：以 A 面，加一个圆柱短销、和一个菱形短销定位。粗精车 E 面，保证尺寸总长520.15mm。钻、铰 13 的通孔，保证尺寸 13 mm，粗精车内孔 23X5mm 的027.孔，保证尺寸 23 mm。并倒角 C2。052.7图 5 工序 四工序五：以 A 面，加一个圆柱短销、和一个菱形短销定位。粗半精铣车 D 面，钻 20.5mm 的螺纹底孔，攻丝 M221.5,保证尺寸 31 。15.08图 6 工序 五工序六：采用 1 个 V 型块，1 个面，1 个档销定位，压板压紧，扩、铰 2-9 的通孔，保证尺寸 55.50.15 的中心距和 320.15 的中心距，保证尺寸 55.50.15 的中心距和 600.15的中心距。图 7 工序 六工序七：检验工序八：上油工序九：入库93. 确定切削用量及基本工时所设计工序：加工 13 mm、23 mm,分析如下内容027.052.3.1 加工条件工件材料：HT200，铸件。加工要求：粗车精车机床：卧式车床 CA6140刀具：硬质合金内孔车刀3.2 切削用量粗车背吃刀量 ap=2mm进给量 f=0.1mm/r精车背吃刀量 ap=0.5mm进给量 f=0.5mm/r3.3 计算切削速度粗车 查表取 vc=30m/min，根据公式 vc=dn/1000, 得 n=405.9r/mm,查转速表 n 取 450r/mm,根据公式 vc=dn/1000, 得 vc=33.21m/min精车 查表取 vc=60m/min,根据公式 vc=dn/1000, 得 n=796.178r/mm,查表转速 n 取 870r/mm,根据公式 vc=dn/1000, 得 vc=65.56m/min104. 夹具设计为了提高劳动生产率,保证加工质量,降低劳动强度,需要设计专用夹具。本次设计加工车加工 13 mm、23 mm 的孔及 E 端面的车床夹具，本夹027.052.具将用与 CA6140 型车床，刀具材料为涂层刀具。4.1 设计主旨利用本夹具主要加工 13 mm、23 mm 的孔及 E 端面。孔内粗糙度027.052.Ra=1.6，加工 13 mm、23 mm 的孔及 E 端面的整个过程由车完成，因此本027.5.0工序的加工精度容易保证，主要考虑如何定位夹紧以节省操作时间提高生产率。4.2 夹具设计图 8 夹具的装配图夹具的零件图见下页。11图 9 夹具体零件图4.2.1 定位基准的选择由零件图可知，加工 13 mm、23 mm 的孔及 E 端面的中心轴有一定的027.052.位置度要求，为了减少定位误差，以 A 面为基准面，限制 3 个自由度，一个短圆柱销，限制两个自由度，再用 1 个短菱形销，限制一个自由度，最后用两块压板压紧以固定，以防工件上下窜动，起着定位稳定性的作用。压板的零件图见下12图 10 夹具体压板的零件图4.2.2 切削力及夹紧力计算钻 13mm孔时切削量最大，切削力和夹紧力也最大，这里只考虑钻 13mm孔时的切削力和夹紧力。刀具:高速钢麻花钻, 12.8mm钻孔时的轴向力: NFkyZCfdFF8017.9.027.481.9,. 8.10查表机械工艺手册 1， 由于工件所受加紧力与切削力方向相互垂直，使工件离开基面所需的夹紧力为：，uP。KW)(13摩擦系数 查4表 3-19，u =0.25。1f安全系数 ，5432K式中 K 基本安全系数 1.5；1K 加工状态系数 1.2；2K 刀具钝化系数 1.5，由文献4表 3-20 查得；3K 切削特点系数 1.0；4K 考虑加紧动力稳定性系数 1.3。5= K(8017-0.28017)/0.25=11255.8NuP。W)(4.2.3 平衡块的计算对角铁式结构不对称的车床夹具，设计时应采取平衡措施，以减少由离心力产生的振动和主轴轴承的磨损。离心力 Fj 的计算公式为Fj=0。01mjR(n*n)式中 mj-工件和夹具不平衡部分的合成质量（kg） ；R-工件和夹具不平衡部分的合成质量中心至回转中心的距离（m ） ；n-主轴转速（r/min） 。由离心力引起的力矩 Mj 为Mj=FjL平衡块引起的离心力 Fp(N)为Fp=0.01mpr(n*n)式中 mp-平衡块的质量R - 平衡块中心至回转中心的距离（m ）由 Fp 引起的力矩 Mp 为Mp= Fpl在综合考虑径向位置和轴向位置平衡的情况下，满足平衡关系式Mp=Mj即 0.01mjR(n*n)L=0.01mpr(n*n)l14化简后得 Mp=mjRL/rl为了弥补估算法的误差，平衡块上应开有环形槽或径向槽，以便夹具装配时调整其位置。图 9 夹具体平衡块的零件图4.2.4 定位误差分析一批工件逐个在夹具上定位时,由于工件及定位元件存在公差,使各个工件所占据的位置不完全一致,加工后形成加工尺寸的不一致,为加工误差,这种只与工件定位有关的加工的误差,称为定位误差.（1）圆柱销的尺寸及公差为：js6 则为 8 上偏差 0.005、下偏差-0.005。与其相配合的 8 内孔为过渡配合，因此取内孔为：H7 则为 8 上偏差 0.015、下偏差为 0。（2）因为工序基准与定位的基准线重合15则得B=0 Y=Xmax 孔-Xmin 轴/2=0.015- （-0.005）/2=0.01则D= B+Y=0+0.01由于两定位销中心距尺寸公差为 0.04 规定只要满足D=B+Y=0+0.01=0.01中心距公差的 1/2= 0.01 即可，故上述定位误差满足零件的精度要求。16参考资料1 朱耀祥、浦林祥主编.现代机床夹具设计手册.北京:机械工业出版社2 杨叔子主编机械加工工艺师手册北京：机械工业出版社3 孙巳德主编机床夹具图册北京：机械工业出版社4 赵家齐主编机械制造工艺学课程设计指导书北京：机械工业出版社5 肖继德、陈宁平主编.机床夹具设计.机械工业出版社6 王光斗、王春福主编机床夹具设计设计手册，上海科学技术出版社17致 谢在本次毕业设计中，我们将设计主要分为两大部分进行：工艺编制部分和夹具设计部分。在工艺部分中，我们涉及到要确定各工序的安装工位和该工序需要的工步，加工该工序的机车及机床的进给量，切削深度，主轴转速和切削速度，该工序的夹具，刀具及量具，还有走刀次数和走刀长度，其中，工序机床的进给量，主轴转速和切削速度需要计算并查手册确定。在夹具设计部分，首先需要对工件的定位