板的pkpm计算书.docx

楼板计算书日期： 7/02/2012时间： 4:18:44:92 pm一、基本资料：1、房间编号： 1 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 2.86 kN/m2 可变荷载标准值：q 3.00 kN/m2 计算跨度Lx = 2200 mm；计算跨度Ly = 6065 mm 板厚H = 80 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04255+0.00790/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.22 = 1.18kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.11430+0.00857/5)*(1.4* 1.50)* 2.22 = 1.18kNm Mx= 1.18 + 1.18 = 2.36kNm Asx= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.307% ， 0.314% My =(0.00790+0.04255/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.22= 0.44kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.00857+0.11430/5)*(1.4* 1.50)* 2.22 = 0.32kNm My= 0.44 + 0.32 = 0.76kNm Asy= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.307% ， 0.314% Mx =0.08330*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.22 = 3.07kNm Asx= 276.37mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.628% My =0.05583*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.22 = 2.06kNm Asy= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.314%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.00790+0.04255/5)*(1.0* 2.86+0.5* 3.00 )* 2.22 = 0.35kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.35/(0.87* 48.* 251.) = 32.958N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.=0.00628 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00628* 32.96) = -5.197 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 48.=0.00524 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 48.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00524/(1+3.5*0.00)= 186.66kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 186.66/2 = 93.332kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00260* 4.4* 2.204/ 93.332= 2.842mm f / L 2.842/2200.= 1/ 774.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.93*106/(0.87* 56.* 251.) = 75.971N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 75.97) = -0.616当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 75.971/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.018mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.35*106/(0.87* 48.* 251.) = 32.958N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 32.96) = -2.856当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 32.958/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.008mm，满足规范要求！ 、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.76*106/(0.87* 56.* 503.) = 71.697N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 40000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 71.70) = -0.347当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 71.697/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01257) = 0.014mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.76*106/(0.87* 56.* 279.) = 129.055N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 279./ 40000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 129.05) = 0.090当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*129.055/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.030mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.18*106/(0.87* 56.* 251.) = 96.102N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 96.10) = -0.257当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 96.102/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 2 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 2.86 kN/m2 可变荷载标准值：q 3.00 kN/m2 计算跨度Lx = 2265 mm；计算跨度Ly = 6065 mm 板厚H = 80 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.06827+0.01099/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.32 = 2.00kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.11303+0.00921/5)*(1.4* 1.50)* 2.32 = 1.24kNm Mx= 2.00 + 1.24 = 3.24kNm Asx= 291.42mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.307% ， 0.419% My =(0.01099+0.06827/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.32= 0.70kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.00921+0.11303/5)*(1.4* 1.50)* 2.32 = 0.34kNm My= 0.70 + 0.34 = 1.04kNm Asy= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.307% ， 0.314% Mx =0.12272*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.32 = 4.80kNm Asx= 441.67mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.628% My =0.07760*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.32 = 3.04kNm Asy= 272.76mm2，实配 8180 (As 279.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.349%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.01099+0.06827/5)*(1.0* 2.86+0.5* 3.00 )* 2.32 = 0.55kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.55/(0.87* 48.* 251.) = 52.452N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.=0.00628 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00628* 52.45) = -2.856 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 48.=0.00524 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 48.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00524/(1+3.5*0.00)= 186.66kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 186.66/2 = 93.332kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00526* 4.4* 2.274/ 93.332= 6.454mm f / L 6.454/2265.= 1/ 351.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.57*106/(0.87* 56.* 335.) = 96.430N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 40000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 96.43) = -0.252当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 96.430/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.023mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.55*106/(0.87* 48.* 251.) = 52.452N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 52.45) = -1.386当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 52.452/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.012mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.74*106/(0.87* 56.* 503.) = 111.960N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 40000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 111.96) = 0.173当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*111.960/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01257) = 0.022mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.73*106/(0.87* 56.* 279.) = 127.433N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 279./ 40000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 127.43) = 0.077当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*127.433/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.030mm，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 3 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 2.86 kN/m2 可变荷载标准值：q 3.00 kN/m2 计算跨度Lx = 2265 mm；计算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 80 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.06707+0.00483/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.32 = 1.93kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.11255+0.00945/5)*(1.4* 1.50)* 2.32 = 1.23kNm Mx= 1.93 + 1.23 = 3.16kNm Asx= 284.54mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.307% ， 0.419% My =(0.00483+0.06707/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.32= 0.52kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.00945+0.11255/5)*(1.4* 1.50)* 2.32 = 0.34kNm My= 0.52 + 0.34 = 0.86kNm Asy= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.307% ， 0.314% Mx =0.12185*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.32 = 4.77kNm Asx= 438.32mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.628% My =0.07760*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.32 = 3.04kNm Asy= 272.76mm2，实配 8180 (As 279.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.349%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.00483+0.06707/5)*(1.0* 2.86+0.5* 3.00 )* 2.32 = 0.41kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.41/(0.87* 48.* 251.) = 38.847N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.=0.00628 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00628* 38.85) = -4.242 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 48.=0.00524 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 48.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00524/(1+3.5*0.00)= 186.66kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 186.66/2 = 93.332kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00517* 4.4* 2.274/ 93.332= 6.349mm f / L 6.349/2265.= 1/ 357.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.52*106/(0.87* 56.* 335.) = 93.110N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 335./ 40000.= 0.008当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 93.11) = -0.300当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 93.110/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.022mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.41*106/(0.87* 48.* 251.) = 38.847N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 38.85) = -2.257当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200* 38.847/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.009mm，满足规范要求！ 、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.73*106/(0.87* 56.* 279.) = 127.433N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 279./ 40000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 127.43) = 0.077当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*127.433/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.030mm，满足规范要求！ 、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 2.72*106/(0.87* 56.* 503.) = 111.163N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 503./ 40000.= 0.013 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 111.16) = 0.167当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*111.163/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01257) = 0.022mm，满足规范要求！ 、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 1.73*106/(0.87* 56.* 279.) = 127.433N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 279./ 40000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 127.43) = 0.077当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9*0.200*127.433/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.030mm，满足规范要求！-一、基本资料：1、房间编号： 5 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 3、荷载： 永久荷载标准值：g 2.86 kN/m2 可变荷载标准值：q 3.00 kN/m2 计算跨度Lx = 2200 mm；计算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 80 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HPB235 4、计算方法：弹性算法。 5、泊松比：1/5. 6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果： Mx =(0.04220+0.00200/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.22 = 1.14kNm 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.11383+0.00880/5)*(1.4* 1.50)* 2.22 = 1.17kNm Mx= 1.14 + 1.17 = 2.31kNm Asx= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.307% ， 0.314% My =(0.00200+0.04220/5)*(1.20* 2.86+1.40* 1.50)* 2.22= 0.28kNm 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.00880+0.11383/5)*(1.4* 1.50)* 2.22 = 0.32kNm My= 0.28 + 0.32 = 0.60kNm Asy= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.307% ， 0.314% Mx =0.08330*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.22 = 3.07kNm Asx= 276.37mm2，实配 8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.628% My =0.05583*(1.20* 2.86+1.40* 3.00)* 2.22 = 2.06kNm Asy= 245.64mm2，实配 8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系) min 0.307% ， 0.314%三、跨中挠度验算： Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.00200+0.04220/5)*(1.0* 2.86+0.5* 3.00 )* 2.22 = 0.22kNm Es 210000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 210.N/mm2(2)、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.22/(0.87* 48.* 251.) = 20.964N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.=0.00628 1.1 - 0.65* 2.01/(0.00628* 20.96) = -8.799 当 0.2 时，取 0.2 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec 210000.0/ 29791.5 = 7.049 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f： 矩形截面，f 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 251./1000/ 48.=0.00524 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es*As*ho2/1.15+0.2+6*E*/(1+ 3.5f) Bs 210000.* 251.* 48.2/1.15*0.200+0.2+6*7.049*0.00524/(1+3.5*0.00)= 186.66kNm2(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当 0时， 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B 186.66/2 = 93.332kNm2(5)、挠度 f * Qq * L 4 / B f 0.00261* 4.4* 2.204/ 93.332= 2.853mm f / L 2.853/2200.= 1/ 771.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算： 、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 * ftk / (te * sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 0.90*106/(0.87* 56.* 251.) = 73.335N/mm2 矩形截面，Ate0.5*b*h0.5*1000* 80.= 40000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 251./ 40000.= 0.006当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65* 2.01/( 0.01* 73.34) = -0.678当 0.2 时，取 0.2max cr*sq/Es*(1.9c+0.08*Deq/te) （混