高支模专项方案(李工改).docVIP

愉苑花园水仙路高层商住楼高支模专项方案高支模专项方案一、工程概况（一）工程名称：（二）建设单位：（三）设计单位：（四）监理单位： （五）施工单位：（六）建筑规模：建筑面积为44647.00，其中地上面积38548，地下面积7435.9，基底面积4251，住宅总户数128户。建筑层数为地下二层，地上十八层。地下二层高度为4.4m，地下一层高度为4.8m，首层高度为5.4m，其余均为3.15m，建筑总高度59.4m。二、施工程序（一）基础施工（包括放线定位、开挖土方及浇筑基础）。（二）柱施工（首层柱的施工）：凡柱高度超过4.5m者，均按图支模，并加固。土回填至基础顶放线定位搭设临时脚手架（验收）钢筋绑扎模板支护（下端固定、清理、处理好柱上预埋件）砼浇筑养护。（三）梁板的施工首先将主次梁模板下的立柱（2根）按图纸排定、绑扎好，架设梁模，加固后，再立板底立柱，按9001100布置，尽量与梁底立柱配套，以便设置水平横向拉杆及剪刀撑。 三、梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（J128-2000）。计算的梁截面尺寸为6001800，计算跨度为5.4m，搭设高度为5.4m，门架型号采用MF217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22m，门架的高度ho=1.93m，步距1.95m，跨距l=1.83m。门架h1=1.51m，h2=0.08m，b1=0.75m。门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.30m，每榀门架内的方木数量3根。梁底方木截面宽度50mm，高度80mm。梁底托梁截面宽度80mm，高度100mm。1立杆；2立杆加强杆；3、横杆；4横杆加强杆。图1：计算门架的几何尺寸图图2：模板支架示意图（一）梁底方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.008.008.00/6=53.33cm3；I=5.008.008.008.00/12=213.33cm4；方木楞计算简图1、荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）：q1=25.5001.80.61=27.999 KN/m（2）模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0.341.8(20.6+0.61)/0.61=1.82 KN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）：经计算得到，活荷载标准值q1=2.0000.610=1.220 KN/m经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2(27.99+1.82)+1.41.220=37.48 KN/m2、强度计算最大弯矩的计算公式如下：M=ql2/8最大弯矩M=0.30237.48/8=0.42KN.m截面应力=0.42106/53333.3=7.89N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求。3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=ql/3截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.30037.48/3=3.748KN截面抗剪强度计算值T=33748/(28010)=0.703N/mm2截面抗剪强度计算值T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求。4、挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：V=5ql4/384EI最大变形V=537.483000.04/(3849500.002133334.0)=0.196mm方木的最大挠度小于300.0/250，满足要求。（二）梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载不连续梁计算。计算简图梁底托梁弯矩图梁底托梁变形图（mm）梁底托梁剪力图（KN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.11KN.m最大变形Vmax=1.86mm最大剪力Qmax=2.865KN最大截面应力=1.11106/133333.3=8.32N/mm2梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求。梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250=4.88，满足要求。梁底托梁抗剪强度计算值T=32856/(280100)=0.535N/mm2梁底托梁抗剪强度设计值T=1.30N/mm2梁底托梁的抗剪强度计算满足要求。（三）门架荷载标准值作用于门架的荷载，包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1、门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（KN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：构配件数量重量（KN）门架（MF1219）1榀0.224交叉支撑2副20.400=0.080水平架5步4设0.1654/5=0.132脚手板4步1设0.1841/5=0.037连接棒2个20.006=0.012锁臂2副20.009=0.017合计0.502经计算得到，每米高脚手架自重合计NGK1=0.502/1.950=0.257KN/m（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（KN/m）剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(41.950)/(41.830)=1.06620.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105KN/m水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为：0.038(11.830)/(41.950)=0.009KN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037KN/m；(10.014+40.014)/1.950=0.037KN/m每米高的附件重量为0.020KN/m；每米高的栏杆重量为0.010KN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGK2=0.181KN/m。经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.438KN/m。2、托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为：第1榀门架两端点力6.503KN，2.85KN第2榀门架两端点力6.729KN，6.729KN第3榀门架两端点力7.85KN，6.503KN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=14.353KN。（四）立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式：N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.438KN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=14.353KNH脚手架的搭设高度，H=5.4m。经计算得到，N=1.20.4385.400+14.353=17.193KN门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=17.193KN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值（KN）；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算：Nd=Afi=I/A1I=I0+I1h1/h0其中门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/I查表得到，=0.349k调整系数，k=1.13；i门架立杆的换算截面回转半径，i=1.55cm；I门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.32cm4；ho门架的高度，ho=1.93m；Io门架立杆的截面惯性矩，Io=6.19cm4；A1门架立杆的截面面积，A1=3.04cm2；h1门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；A1一榀门架立杆的截面面积，A1=6.08cm2；f门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd=43.499KN。立杆的稳定性计算NNd，满足要求。四、楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的楼板平均厚度为180mm，搭设高度为5.4米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.22m，门架的高度ho=1.93m，步距1.95米，跨矩l=1.83m。门架h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m。门架立杆采用27.21.9mm钢管，立杆加强杆采用48.03.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.80m，每榀门架内的方木数量3根。梁底方木截面宽度50mm，高度80mm。梁底托梁截面宽度80mm，高度100mm。1立杆；2立杆加强杆；3、横杆；4横杆加强杆。图1：计算门架的几何尺寸图图2：模板支架示意图（一）楼板底方木的计算方木按照简支架计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.008.008.00/6=53.33cm3；I=5.008.008.008.00/12=213.33cm4；方木楞计算简图1、荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重（KN/m）：q1=25.5000.1800.610=2.8KN/m（2）模板的自重线荷载（KN/m）：q2=0.3400.610=0.207KN/m（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（KN/m）：经计算得到，活荷载标准值q1=2. 000.610=1.220KN/m经计算得到，方木荷载计算值Q=1.2(2.80+0.207)+1.41.220=5.316KN/m2、强度计算最大弯矩的计算公式如下：M=ql2/8最大弯矩M=0.8025.316/8=0.425KN.m截面应力=0.425106/53333.3=7.974N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求。3、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=ql/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.8005.316/2=2.126KN截面抗剪强度计算值T=32126/(25080)=0.798N/ mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求。4、挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：V=5ql4/38EI最大变形V=55.316800.04/(3849500.002133334.0)=1.40mm方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求。（二）梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载不连续梁计算计算简图梁底托梁弯矩图（KN.m）梁底托梁变形图（mm）梁底托梁剪力图（KN）经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.006KN.m最大变形Vmax=1.697mm最大剪力Qmax=2.596KN最大截面应力=1.006106/133333.3=7.567N/mm2楼板底托梁的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求。楼板底托梁的最大挠度小于1220.0/250，满足要求。楼板底托梁抗剪强度计算值T=32596/(280100)=0.487N/mm2楼板底托梁抗剪强度设计值T=1.30N/mm2楼板底托梁的抗剪强度计算满足要求。（三）门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1、门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（KN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：构配件数量重量（KN）门架（MF1219）1榀0.224交叉支撑2副20.400=0.080水平架5步4设0.1654/5=0.132脚手板4步1设0.1841/5=0.037连接棒2个20.006=0.012锁臂2副20.009=0.017合计0.502经计算得到，每米高脚手架自重合计NGK1=0.502/1.950=0.257KN/m（2）加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（KN/m）剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(41.950)/(41.830)=1.06620.038(41.830)/cos/(41.950)=0.105KN/m水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为：0.038(11.830)/(41.950)=0.009KN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037KN/m；(10.014+40.014)/1.950=0.037KN/m每米高的附件重量为0.020KN/m；每米高的栏杆重量为0.010KN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGK2=0.181KN/m。经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.438KN/m。2、托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。经计算得到，托梁传递荷载为NQ=12.61KN。（四）立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式：N=1.2NGH+NQ其中NG每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.438KN/m；NQ托梁传递荷载，NQ=12.61KNH脚手架的搭设高度，H=5.4m。经计算得到，N=1.20.4385.400+12.61=15.45KN门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中N作用于一榀门架的轴向力设计值，N=15.45KN；Nd一榀门架的稳定承载力设计值（KN）；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算：Nd=Afi=I/A1I=I0+I1h1/h0其中门架立杆的稳定系数，由长细比kh0/I，查表得到=0.349k调整系数，k=1.13；i门架立杆的换算截面回转半径，i=1.55cm；I门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.32cm4；ho门架的高度，ho=1.93m；Io门架立杆的截面惯性矩，Io=6.19cm4；A1门架立杆的截面面积，A1=3.04cm2；h1门架加强杆的高度，h1=1.54m；I1门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；A1一榀门架立杆的截面面积，A1=6.08cm2；f门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd=43.499KN。立杆的稳定性计算NNd，满足要求。五、梁木模板与支撑计算书（一）梁模板基本参数梁截面宽度B=250mm；梁截面高度H=750mm；H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm。对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm。梁模板使用的方木截面501000mm。梁模板截面底部方木距离150mm，梁模板截面方木距离30mm。梁底板面板厚度h=6000mm，弹性模量E=18N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=6000mm，弹性模量E=18N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。（二）梁模板荷载标准值模板自重=0.340KN/m2；钢筋自重1.500KN/m2；混凝土自重24.000KN/m2；施工荷载标准值=2.500KN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22ct12V F=H其中混凝土的重力密度，取24.000KN/m3；t新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；T混凝土的入模温度，取20oC；V混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1外加剂影响修正系数，取1.000；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800KN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800KN/m2捣混凝土时产生的荷载标准值F2=6.000KN/m2。（三）梁模板底模计算本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=25.001.801.80/6=13.50cm3；I=25.001.801.801.80/12=12.15cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下：梁底模面板计算简图1、强度计算强度计算公式要求：=M/Wf其中梁底模板的强度计算值（N/mm2）；M计算的最大弯矩（KN.m）；q作用在梁底模板的均布荷载（KN/m）；q=1.2（0.340.25+24.000.250.75+1.500.250.75）+1.42.500.25=6.72KN/m最大弯矩计算公式如下：Mmax=-0.10ql2M=-0.106.7150.1502=-0.015KN.m=0.015106/13500.0=1.119N/mm2梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2，满足要求。2、抗剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60.1506.715=0.604KN截面抗剪强度计算值T=3604/(225018)=0.201N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.4N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求。3、挠度计算最大挠度计算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EL其中q=0.340.25+24.000.250.75+1.500.75=4.866N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.6774.866150.04/(1006000.00121500.0)=0.023mm梁底模板的挠度计算值：V=0.023mm小于V150/250，满足要求。（四）梁模板底方木计算梁底方木的高度H=100mm；梁底方木的宽度B=50mm；本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.010.010.0/12=416.67cm4；梁底方木按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下：梁底方木计算简图1、强度计算强度计算公式要求：=M/Wf其中梁底方木的强度计算值（N/mm2）；M计算的最大弯矩（KN.m）；P作用在梁底方木的集中荷载（KN/m）；P=1.20.34(0.25+20.75)-24.000.250.250.75+1.500.250.75+1.42.502.500.15=1.099KN最大弯矩计算公式如下：M=PL/4其中L梁底方木的跨度，L=250-2300=850mmM=1.099850.0/4/1000=0.234KN.m=0.234104/83333.3=2.802N/mm2梁底方木计算强度小于13.00N/mm2，满足要求。2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.5P截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.51.099=0.519KN截面抗剪强度计算值T=3549/(250100)=0.165N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm2梁底方木抗剪强度计算满足要求。3、挠度计算最大挠度计算公式如下：V=PL3/48ELV其中P=0.34(0.25+20.75)+24.000.250.75+1.500.250.750.15=0.806KN最大挠度V=806.438580.03/(4895000.04166666.8)=0.261mm梁底方木的挠度计算值：V=0.261小于V=