清华大学热能工程教学课件-第4章-过热器和再热器

1,第4章过热器与再热器,4.1结构型式4.2热偏差4.3汽温变化特性4.4汽温调节4.5系统布置,2,4.1过热器与再热器的结构型式,3,过热器:将蒸汽从饱和温度加热到额定的过热温度。再热器:将汽轮机高压缸的排汽再回到锅炉中加热到高温，然后再送到汽轮机的中压缸及低压缸中膨胀作功。这个再加热的部件称为再热器。,4.1过热器与再热器的结构型式,过热器,再热器,高压缸,中、低压缸,过热器分类,辐射过热器-4.1.1半辐射（屏式）过热器-4.1.2对流过热器-4.1.3包墙管过热器-4.1.4,4,布置方式在自然循环锅炉中，垂直布置在炉膛壁面上可布置在炉膛四壁的任一面墙上可集中布置，也可与水冷壁子间隔排列。,4.1.1辐射过热器,优点：使管子避开热负荷最大的火焰中心缺点：水冷壁高度降低，对水循环不利,优点：水冷壁高度不变，对水循环无影响缺点：处于火焰中心区的过热器管子工作条件很差,布置在炉膛上部,沿炉膛全高布置,5,保证辐射过热器安全工作的措施限制壁温正常工作时，Tb,max=Tg+100120。要限制Tb,max，就要限制Tg。一般将辐射过热器设计成低温过热器，Tgr”不要过高。用15CrMo钢时，Tgr”400用12Cr1MoV钢时，Tgr”450限制热流密度，尽量避开火焰温度最高的区域。保证足够的W，使过热器得到良好冷却，措施有减少并联管子的数目，把过热器管分成几组对于蒸汽下降流动的辐射过热器，为了防止停滞和倒流，要求流动阻力8倍重位压力。,4.1过热器与再热器的结构型式,6,4.1过热器与再热器的结构型式,7,锅炉启动时，辐射过热器的保护措施用水冷却。给水按照给水泵省煤器辐射过热器除氧器的线路进行循环，直到锅炉压力达到额定值以后，暂时熄火，切断给水线路，把辐射过热器中的水放掉，然后按照锅炉的正常系统，重新点火，此时可用锅炉本身产生的蒸汽来冷却管子。缺点：系统和操作复杂，也不能保证工作可靠，已不大采用。,4.1过热器与再热器的结构型式,8,用外来蒸汽冷却。把其他锅炉的蒸汽减压到1.5-3MPa，在锅炉启动前送入锅筒。当辐射过热器中达到一定蒸汽流量时开始点火，于是锅炉压力开始上升，当锅炉压力超过送入蒸汽的压力时，自动切断送入外来蒸汽。运行经验：启动时，辐射过热器中工质流量应达到250400/S，大小视过热器管离火焰中心距离。优点：比较简单，应用较广。缺点：必须有其它锅炉供汽。对于大容量锅炉，消耗的蒸汽量相当可观，一般需10%De左右。,4.1过热器与再热器的结构型式,9,自生蒸汽冷却。在启动时，使火焰中心远离辐射过热器，让火焰中心靠近蒸发受热面，这时火焰离过热器较远，过热器热流密度较小，不易超温。当锅炉达到25%以上负荷时，才将燃烧器正常投入运行。这种方法比较简单，仅需加装两个启动用的重油喷嘴，其位置应使火焰中心远离辐射过热器，而靠近蒸发受热面管子，这样既可避免烧坏过热器管子，又可加快蒸汽的产生。,4.1过热器与再热器的结构型式,10,布置在炉膛出口，吸收对流热+辐射热（炉膛辐射+屏间烟气辐射）。形状：对流烟道之前，稀疏的管屏。,4.1.2半辐射过热器屏式过热器,结构：Dw=32-42mm无缝钢管S1500-900mmN=1530根(800-1100kg/S)S2/d1.11.25。悬挂，向下膨胀；为增加刚性，保持节距，将相邻屏中的任一管子夹持在一起，屏本身用管子夹紧,11,12,a)后屏b)大屏c)半大屏d)前屏e)能疏水的屏f)水平布置的屏80-9015-20,4.1过热器与再热器的结构型式,布置：,13,14,外围管子，直接受炉膛辐射，工质行程又最长，因而流阻大，流量小，其工质焓增常比平均焓增大4060，容易超温烧坏。为了平衡各管圈的吸热偏差防止外圈管子超温，必须采取措施：外圈采用较短的长度外圈采用较大的管径外圈管子交换到内圈外圈管子采用更好材料外圈管子短路,4.1过热器与再热器的结构型式,设计屏要注意的问题：-防超温,15,优点：降低进入对流受热面烟温，防止密集对流受热面结渣减轻了大型锅炉炉膛壁面积相对较小，不能布置辐射受热面的困难。使过热器布置在更高的烟温区域，减少金属耗量辐射吸热比例增大（吸收炉膛辐射热；在更高的烟温区域，有较大的气体辐射层厚度，气室辐射热量增加），改善了过热汽温的调节特性。实践证明：屏式过热器能在1000-1300烟温区域可靠工作，并具有稳定的汽温特性。,4.1过热器与再热器的结构型式,16,布置在对流烟道中，主要依靠对流传热从烟气中吸收热量。无论哪种形式的锅炉，只要有过热器，就离不开对流过热器，应用广。,4.1.3对流过热器,结构,平行并列蛇形管+集箱管内蒸汽管外烟气立式卧式dw=3842壁厚=3-7S1=(2-3.5)dS2=f(弯管半径),17,18,当烟温达到1000上下时，为避免结渣而堵塞烟气通过，将前几排管子由顺列变成错列，增大S1。为保证蒸汽速度，过热器的蛇形管可以采用单绕、双绕和三绕。,4.1过热器与再热器的结构型式,结构,19,4.1过热器与再热器的结构型式,材料,取决于工作温度。Tgrtbgr。热力系统的经济性受再热系统阻力的影响很大。Pzr增加0.1MPa，汽轮机热耗增加0.28规定：Pzr10Pzr，一般0.2-0.3MPa，其中：再热器本身50，连接管50。,工作特点,4.1过热器与再热器的结构型式,流量大压力低温度高工作条件比过热器更差,29,由于P低，比热容小，对热偏差比较敏感，即在同样热偏差条件下，其出口汽温的偏差比过热蒸汽要大。而由于受到阻力的限制，又不能采用过多的混合和交叉措施。由于这些因素，使得再热器的工作条件比过热器中更差。,采用较大的管径（42-60mm）多管圈（直到6-8根）。采用纵向内肋片管，由于管子内壁表面积增加，使蒸汽侧热阻减小，在同样工作条件下，可以降低管壁温度约2030。,4.1过热器与再热器的结构型式,结构,图2-42纵向内肋片管降低管壁温度的效果t管壁温度与工质温度之差,30,4.2.1热偏差定义4.2.2产生热偏差的原因4.2.3热力不均4.2.4流量不均4.2.5减轻热偏差的方法,4.2热偏差,31,4.2.1热偏差定义,过热器（再热器）由许多平行并列的管子构成平行管列工质焓增不均匀的现象称为热偏差。,32,偏差管：热偏差的定义对管组中任何一根管子都可用，但最应关心的是焓增最大的那些管子，因此通常说某个管组的热偏差是指该管组中焓增最大的那些管子，并把这些管子称为偏差管。,4.2过热器的热偏差,热偏差系数,平行管子中偏差管内工质的焓增和整个管组工质的平均焓增之比，简称热偏差：,33,4.2.2产生热偏差的原因,原因：各管子的热负荷不同；各管子工质流量不同；各管子的受热面积不同。主要原因：吸热不均和流量不均。,34,4.2.3热力不均,（1）炉膛烟气的温度场和速度场分布不均对流过热器：沿宽度的热力不均匀约为20-30辐射过热器：沿宽度的热力不均匀约为30-40（2）各燃烧器负荷不一致，煤粉和空气送入不均匀，火焰充满情况不好（3）炉膛上部或过热器区域的局部地区发生煤粉再燃（4）炉膛中部分水冷壁严重结渣。（5）烟气走廊。,热力不均的原因,35,烟气走廊：在个别蛇形管之间较大的烟气流通截面。阻力小，流速快，对流传热强宽度较大，有较大的烟气辐射层厚度，辐射吸热量增加,1-过热器管2-蒸发受热面管,4.2过热器的热偏差,形成烟气走廊的原因：结构不合理：在过热器管之间穿插蒸发受热面管子；安装不严格：没有保证过热器管之间的节距；运行中发现过热器受热面太多而将一些蛇形管割除；运行中个别蛇形管爆管损坏而将它割除。,36,流量不均与集箱的连接方式有关。根据联箱中的静压分布情况，可判断流量分布。典型的集箱的连接方式：Z形连接U形连接中间引入，中间引出多点引入，多点引出,4.2.4流量不均,37,4.2过热器的热偏差,Z形连接,U形连接,压差大流量大,压差小流量小偏差管,38,中间引入中间引出多点引入多点引出,4.2过热器的热偏差,39,4.2.5减轻热偏差的方法,（1）在热负荷和结构数据基本均匀的条件下，应尽量使管组中的流量分配均匀（减轻流量不均）。措施:采用多根导汽管沿集箱长度方向均匀引入引出。如需集箱端部引入引出，采用U型联接。,40,（2）在热负荷不均匀的条件下，使热强度最大的管中具有较大的工质流量，如采用双Z型连接方式。（流量不均和热力不均抵消）,4.2过热器的热偏差,（3）各管有相同长度/弯头/节距等（减小结构不均）（4）消除烟气走廊（减小热力不均）。,41,（5）交叉、混合,4.2过热器的热偏差,42,4.2过热器的热偏差,43,（6）选择适当集箱内径，使轴向流速适中，沿集箱长度方向的静压偏差最大值小于受热面管组中平均阻力降的10%（减小水力不均）。（7）对各级管组进行流量不均匀性计算，对个别管子(如屏的外圈管)可通过调整管径，改变阻力系数等增加其流量，反之，对个别流量偏大或吸热较小的管子，可通过设置节流圈或增大管接头壁厚的办法来限制其流量（减小水力不均）。,4.2过热器的热偏差,44,（8）炉膛设计和燃烧器的设计要合理，尽量减小炉膛出口左右侧烟温偏差（减小热力不均）。（9）选择足够的管内质量流速，增强对热偏差的抵抗能力，防止管壁超温。这一点对再热器的设计尤其重要。,4.2过热器的热偏差,45,前面提到的蒸汽温度是设计值，是完全满足设计条件下达到的蒸汽温度。但锅炉运行时的参数和设计值不一定完全一致。在运行过程中，过热蒸汽及再热蒸汽温度随着锅炉负荷、燃料性质、给水温度、炉膛过量空气系数以及炉膛出口烟温等的变化而有较大的波动。,46,4.3汽温特性,4.3.1工质侧因素负荷/给水温度/蒸汽湿度/减温水4.3.2烟气侧因素进口烟温/燃料/空气系数/运行方式/结渣积灰,47,4.3.1工质侧因素,4.3汽温特性,48,对流过热器,负荷对汽温的影响,对流过热器(再热器)吸热量增加值超过D增加，从而使工质的焓增增加，因此D增加时，对流过热器(再热器)的出口汽温将要增加。,4.3汽温特性,49,上面讨论的前提条件是，D的增加与Bj的增加保持一致，在实际运行中，D突然增加，Bj不能立即跟上，这是Bj/D减少，汽温反而下降，但这种下降是短暂的，当Bj的变化跟上后，汽温就会升高，就是说，D的增加导致汽温增加总有一个时间滞后现象，但总的趋势仍是D增加，对流过热器的汽温增加。,4.3汽温特性,50,随着D增加，由于Th变化不大，辐射传热量增加不多，跟不上蒸汽流量的增加，因而使工质的焓增减小。因此，随D增加，辐射过热器(再热器)的出口汽温是下降的。,4.3汽温特性,辐射式过热器,51,1对流过热器(再热器)2辐射过热器(再热器)3总焓增,D对辐射式过热器和对流式过热器的汽温影响是相反的。如果锅炉同时布置这两种过热器，若设计得当，就可能使过热蒸汽的温度变化与锅炉负荷无关。,4.3汽温特性,52,汽温变化特性与过热器相似，但又有其不同的特点。在过热器中，D变化时，tgr保持不变，等于锅筒压力下的tbh。在再热器中，其工质进口参数决定于汽轮机高压缸的排汽参数，在D降低时，汽轮机高压缸排汽温度降低，tzr也随之降低，因此为了保持tzg”不变，必须吸收更多的热量，一般当D从De降到70%De时，tzr约下降30-50，再加上Pzr较低(约2-5MPa)，蒸汽比热容较小，因此，再热汽温的变化幅度较大。,4.3汽温特性,再热器,53,各段之间没有固定的分界线，随工况的变动而变动例如:Dgs保持不变时，如果减少B加热段和蒸发段的长度增加过热段的长度减小tgr”就要降低要保持原来的温度，就必须增加B或减少Dgs。,4.3汽温特性,直流锅炉,54,要保持过热蒸汽焓值不变，B与D必须保持一定的比例只要保持一定的B/D比例，也就能保持一定的汽温值如果汽温低，可增加B或减少D，使汽温升高到额定值汽温偏高，可减少B或增加D，使气温降低到额定值。因此，在直流锅炉中可以用保持给水-燃料比的办法来保持过热汽温，能在30-100%额定负荷范围内维持过热汽温为额定值。,4.3汽温特性,55,给水温度对汽温的影响,tgs时Q=D(igr”-igs)B对流过热器VyWyK辐射过热器,B,Qdtgr,d”,B,Tgr,f”基本不变,4.3汽温特性,56,运行经验：给水温度每降低10，将使过热汽温增加约4-5。一般情况下，给水温度变化不大，对过热汽温的影响很小。但在某些情况下，如高压加热器解列，将使给水温度显著降低（可降低60），则对过热汽温有较大的影响（可升高30）。高压加热器不投，B增加5-6%,4.3汽温特性,57,饱和蒸汽湿度增加，由于增加的水分在过热器中汽化要多吸收热量，在燃烧工况不变的情况下，用于使干饱蒸汽过热的热量减少，将引起过热蒸汽温度下降。减温水的变化若系统采用减温器，当减温水的温度和流量发生变化时，就会引起汽温相应变化。,饱和蒸汽湿度对汽温的影响,4.3汽温特性,58,4.3.1烟气侧因素,4.3汽温特性,59,进口烟温对汽温的影响,当D从1/3增加到De时：如进口烟温为1200，tgr变化约为10;如进口烟温900，tgr变化约为50。当进口烟温1200时，辐射吸热约占50%，过热汽温曲线比较平稳，在70%-100%负荷范围内，大致保持不变。,1-辐射过热器2-对流过热器，进口烟温12003-对流过热器，进口烟温10004-对流过热器，进口烟温900,4.3汽温特性,60,燃料对汽温的影响,Qf（油燃烧火焰发光）。辐射过热器：Qgr,f,tgr,f”对流过热器：Tl”,tgr,d”,煤炉:若V或C或煤粉变粗,着火延迟，火焰中心，Tl”,炉膛出口的辐过、屏、对过吸热量,t,煤种不变，M及A变化时,M/A，Qnet,ar,必须B对流过热器:Wy,Qgr,d,tgr,d”辐射过热器:Th，Qgr,f，tgr,f”,燃料种类变化，例：煤炉改油炉,4.3汽温特性,61,同一台锅炉，烧天然气时炉膛出口烟温要比烧重油时约高50-100，对过热蒸汽温度的影响将达到20-30。,4.3汽温特性,烧天然气和烧重油相比,62,空气系数对汽温的影响,燃料量不变，如风量增加辐射过热器：Th，出口气温下降对流过热器：Tl”略有下降,温差少量变化，但由于Wy显著，从而使K，出口汽温炉内温度水平，将导致D。如果欲保持D不变，势必又要B。综上所述:风量时，汽温明显。一般炉膛出口过量空气系数增加10%，过热汽温约增加10-20。,4.3汽温特性,63,运行方式对汽温的影响,燃烧器摆角的影响：一台运行锅炉，Tl”测量值比设计值低86，tgr比设计值540低20-30。燃烧器喷嘴从水平位置上摆18，使Tl”61.9，tgr约20。一次风温的影响：设计一次风温200，运行时260，高60。煤粉着火提前，火焰中心，Tl”，tgr偏低。把一次风温度降低62，Tl”升高，tgr升高13.5。三次风速度的影响：设计三次风速45m/s，运行时56m/s，Tl”下降。把三次风速度到50m/s，Tl”，tgr4.5。,4.3汽温特性,64,积灰结渣的影响,炉膛受热面结渣对流过热器结渣或积灰,4.3汽温特性,65,4.4汽温调节,66,为什么调节?,汽温过高：金属材料损坏，例如：12CrlMoV钢585时持久强度10万小时595时持久强度3万小时汽温过低：循环效率。汽温10，燃料0.2，汽轮机尾部的蒸汽湿度过大。对10MPa，540的蒸汽，汽温10，汽轮机出口蒸汽湿度0.7。再热汽温变化过于剧烈：引起汽轮机中压缸的转子与汽缸间膨胀差的变化，甚至引起汽轮机的剧烈振动，危及机组安全运行。,4.4汽温调节,67,温度的允许偏差值,4.4汽温调节,68,对调温方法的基本要求,惯性小：工况变时，自动迅速，热惰性和延迟性小范围大，保护过热器结构简单可靠不影响蒸汽品质，对循环效率影响小；附加的金属和设备消耗少，不过分降低锅炉经济性，为调节汽温不要过分的加大过热器的受热面积,4.4汽温调节,69,调温方法,4.4汽温调节,70,4.4.1蒸汽侧调节,4.4汽温调节,71,4.4.1.1减温器,减温器是通过冷却蒸汽来控制最终输出蒸汽温度的调节方法。在减温器内蒸汽只能降温，不能升温，是单向的蒸汽温度调节设备。面式减温器喷水减温器,4.4汽温调节,72,面式减温器,管式汽水换热器，利用锅炉的给水或炉水冷却蒸汽U型管减温器套管减温器螺旋管减温器,结构,原理,4.4汽温调节,73,面式减温器-U型管,主要故障：弯管处裂纹端部效应温度偏差10-20,4.4汽温调节,74,面式减温器-套管,内外套管可以自由伸缩沿减温器长度的减温均匀不会产生端部效应,优点,4.4汽温调节,75,面式减温器-螺旋管（盘香管）,传热元件的热应力小，不易产生材料的热疲劳可做成标准件，不同D的锅炉可采用同种螺旋管传热面的利用系数高于其他减温器端部效应轻微沿减温器长度减温均匀,特点,4.4汽温调节,76,一般按70额定负荷设计额定汽温,4.4汽温调节,77,面式减温器-减温焓,减（调）温焓ijw62-84kJ/kg,有减温器时，过热器吸热量,无减温器时，过热器吸热量,4.4汽温调节,78,面式减温器-减温水来源,给水：串联/并联锅水,与省煤器串联,与省煤器并联,总给水量的30-60,省煤器进口水温，排烟温度或省煤器受热面,4.4汽温调节,79,给水作减温水与省煤器串联,总给水量的30-60,4.4汽温调节,80,喷水减温器,原理：喷水减温器又称混合式减温器，是将减温水直接喷入过热蒸汽，经喷嘴雾化的减温水滴从蒸汽吸收热量、升温、汽化、与蒸汽混合，从而降低蒸汽温度。,4.4汽温调节,81,特点:减温幅度大，可达100以上阻力小，一般小于50kPa;调节灵敏，减温器出口汽温延迟时间为5-10s;设备简单，常利用过热器系统的中间集箱作为减温器外壳。减温水直接喷入蒸汽，对减温水的品质要求特别严格，不能低于蒸汽品质。,结构：,笛形管式旋涡式文氏管式,4.4汽温调节,82,喷水减温器-笛形管式,由笛形管和混合管组成，用过热器中间集箱或中间连接管作减温器壳体。笛形管管径为50mm，开若干喷孔。顺汽流方向喷水喷水量小的配1根笛形管，喷水量大的配置2根或3根在减温水量小时雾化较差,4.4汽温调节,83,喷水减温器-旋涡式,减温水在喷嘴中强烈旋转，雾化。水雾形成伞面，与蒸汽充分接触，有效地进行热交换，使减温水的汽化长度缩短。减温幅度大，雾化完善，特别适用于减温水量变化范围大的地方。,由旋涡式喷嘴3、文氏管2和混合管1组成，布置在过热器集箱或连接管内。,喷嘴的压力损失较大，对于减温水压头不富裕的系统不宜使用。喷嘴成悬臂结构，蒸汽流通过时会在其背面产生卡门涡流、共振。,优点,缺点,4.4汽温调节,84,喷水减温器-文氏管式,阻力特别小，扩角适当(6-8度），压降仅为50kpa。由于减温水在缩口处喷入，此处蒸汽流速最高，文氏管缩口所建立的负压将成为减温水喷入蒸汽的附加压头。因此，适宜于减温水压头较小的系统中，例如自制冷凝水喷水减温系统。,文氏管+环形水室。文氏管缩口壁上设有若干喷水孔，减温水引入环形水室，经喷水孔喷入蒸汽流。,4.4汽温调节,85,喷水减温器-减温水来源,给水=凝结水+补给水（水质好）压力很高流量很小的水泵升压。系统简单（一根管），喷水量少（水温低）,自制冷凝水,4.4汽温调节,给水,减温水水质好自动适应负荷变化的自调节特性Dtgs,86,减温器在系统中的位置,出口端：调节惯性小，不保护过热器，电站锅炉不用。进口端：调节惯性大，在减温器中蒸汽冷凝，形成冷凝水，分配不均，造成热偏差，个别管中形成水塞而将管烧坏，少用中间：既能保护高温段过热器，调节惯性又较小，而且由于进入减温器的蒸汽温度较高，传热温差较大，可以减少传热面积。缺点是由于蒸汽温度较高，在降低负荷时通过的减温水量减少，可能引起减温水蒸发而造成水击或部分蛇形管冷却不够而过热损坏的现象。为了避免这些问题，通过的减温水量不能太少，限制了调节幅度。,4.4汽温调节,87,4.4.1.2汽-汽热交换器,原理：利用过热蒸汽加热再热蒸汽，调节再热汽温适用范围：辐射过热器受热面较大锅炉因为：D时，tgr（辐射），tzr过热蒸汽的多余热量可用于提高再热汽温，达到调温的目的。分类：布置在烟道外布置在烟道内,88,烟道外汽-汽热交换器,过热汽进口,过热汽出口,再热汽进口,再热汽出口,1及2屏式过热器3对流过热器4对流再热器6调节阀,过，进,过出,再出,再，进,4.4汽温调节,89,1汽-汽热交换器部件2调节阀3旁通管路4定距板5封头6管板7密封板8热交换器管子9外壳,4.4汽温调节,90,91,烟道内汽-汽热交换器,1新蒸汽入口2再热器蒸汽入口3一级喷水减温4二级喷水减温5再热器6过热器7新蒸汽出口8再热器蒸汽出口,4.4汽温调节,过，入,过，出,再，入,再，出,92,1炉顶炉墙2过热蒸汽集箱3过热蒸汽管4再热蒸汽集箱5再热蒸汽管6屏式再热器7定距板,屏再6中有过热汽管3（套管），套管内流过过热蒸汽，再热蒸汽在套管外流动，再热器管外部有烟气冲刷，也用以加热再热蒸汽。再热蒸汽同时受到管内过热蒸汽和管外烟气的加热作用，改变管外烟气流量或流入套管中的过热蒸汽流即可调节再热蒸汽温度。,三流式汽-汽热交换器（烟道内）,93,4.4.1.3蒸汽旁通,用于调节再热汽温原理：将再热器分成两级第一级：调节级，放在烟道低温部分第二级：放在烟道的高温部分中间：其它受热面（过热器/过渡区）,调节级的蒸汽流量时，其出口汽温，传热温压，吸热量，在进入第二级之前与旁通的蒸汽混合后，其蒸汽温度降低而在第二级中，因原来温压较大，进口汽温降低对其吸热的影响不大，因而使再热器的总吸热量减少。即增加旁通蒸汽量使再热汽温降低。,调节级,旁通,94,4.4.2烟气侧调节,4.4汽温调节,4.4.2.1火焰中心位置的调节4.4.2.2分流挡板4.4.2.3烟气再循环,95,4.4.2.1火焰中心位置的调节,原理：高负荷时：tgr。设法使火焰中心向下移，使炉膛出口烟温降低，对流过热器的传热量减少，tgr，使汽温正常。低负荷时：tgr。使火焰中心上提，提高炉膛出口烟温，使对流传热加强，tgr，以保证汽温正常。,96,四角布置燃烧器：改变燃烧器倾斜角,4.4汽温调节,97,采用前墙布置多层燃烧器时：负荷低时停用下面燃烧器，使火焰中心上移高负荷时投入全部燃烧器，火焰中心位于几排燃烧器中心。,4.4汽温调节,98,4.4.2.2烟气旁通法,利用改变烟气流量的方法来调节再热汽温。,用调节引风机使烟气在平行烟道中再分配,将烟气旁通流过空烟道,用烟道调节挡板使烟气在平行烟道中再分配,4.4汽温调节,99,烟气旁通法设备简单操作方便但延迟较大挡板开度在(0-40)%范围内较为有效。挡板宜布置在烟温为440-500区域内，以免变形。,4.4汽温调节,100,4.4.2.3烟气再