火电厂低负荷脱硝运行问题及对策-孔凡海-西安热工院苏州分院-6-12

火电厂低负荷脱硝运行存在的问题及对策，2020/6/10，Xi安热工研究院有限公司苏州分院，2018年6月。乌鲁木齐，1，孔繁海博士，2020/6/10，宏观表现：环保问题(脱硝效率无法控制)运行经济性和安全性问题(空气预热器堵塞，脱硝催化剂快速失活)问题：对策不当，方案选择不科学不合理，方案建议盲目修改：进一步理解低负荷脱硝运行的核心和关键，1。介绍了低负荷脱硝运行中的主要问题，硫酸氢铵的生成机理：熔点147，沸点491，液态高粘H2O SO 3H 2SO4 NH3H 2SO4(NH4)2SO 4(NH4)2SO 4 NH4H SO4 NH3NH 4 HSO 4NH3SO 3H 2O，SO3，213-308，291-419，AB，ABS，II，硫酸氢铵：丙烯腈-丁二烯-苯乙烯-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)再认识，二，硫酸氢铵可控硅催化脱硝反应的控制环节：一氧化氮和氨气在催化剂毛细孔中的扩散物理结构被破坏，或者毛细孔被物理堵塞，V2O5活性粒子被化学毒害，毛细冷凝提高了丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物的冷凝温度：操作参数影响越大，产物NH3*SO3浓度越大，丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物饱和蒸汽的露点温度越高，物理结构影响越大，毛细孔径越小，为2-50纳米。 丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物在孔中的液化冷凝温度越高，催化剂的2-30纳米毛细孔峰值约为10-20纳米，比环境冷凝温度高30-40。30-40。二。硫酸氢铵专题：丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物的识别。最低连续喷氨温度MOT: TABS 15=TMIT，TMIT 10=TMOT，运行温度裕度高于约20(专业制造商)，1，2，3，4，第二，硫酸氢铵专题：对丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物的重新认识，第二，硫酸氢铵专题：对丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物的重新认识，第三，典型脱硝低温运行事故，410吨/小时燃煤机组的可控硅运行故障：2015.4，装有三层药剂的可控硅，氮氧化物从600毫克/立方米降至100毫克/立方米。2016.4年，它将以低于50毫克/立方米的超低排放运行。在2017.1中，更换高于出口温度升高的第一催化剂层的旁路。2017.6年，很难达到超低氮氧化物排放标准。在2017.12中，再生第2层和第3层催化剂。2018.1.17开炉3天后，喷氨量将从70-80公斤/小时增加到150公斤/小时以上，但氮氧化物排放量不能低于50毫克/立方米。2018.3.5、3.17和4.3次锅炉启动排放不符合标准，并进行环保监督。可控硅性能衰减迅速，已经进行了现场检查、烟气测试、实验室测试和计算流体动力学模拟等综合诊断。3月17日测试了SCR入口和出口的NOx浓度分布。反应器中部的H3-6脱硝效率约为93-99%，两侧的H1-2和H7脱硝效率约为61-88%。4月3日，可控硅出口处的CEMS氮氧化物约为12毫克/立方米。两侧的高氮氧化物浓度是整体氮氧化物失效的直接原因：两侧的氨注入不足，两侧的催化剂失活。(3)典型脱硝低温运行事故：可控硅原入口烟气温度约为290-300，升温旁路烟气取自550-560以上，设计混合温度为350-360。可控硅出口挡板和旁路挡板不能在高温和低温下调节烟气量。根据80%负荷烟气量、锅炉出口290、旁路550、旁路烟气流速15m/s、旁路11.7%、主干道88.3%进行了计算流体力学流场模拟。1)AIG段中部温度高，两侧温度低；2)催化剂中间温度高，两侧温度低；3)两侧大面积的冷热烟气不混合。(4)对策脱硝催化剂最低喷氨温度的准确评估和实际SO3浓度的确定取决于煤中硫含量、燃烧状况、飞灰特性等。实际氨喷射的确定取决于SCR入口处的NOx浓度和NOx排放目标。烟气中H2O的测定取决于煤质中的水分含量。确定催化剂的孔容和孔径分布。4.1、催化剂在实验室条件下的低负荷适应性评价，382，260，382，4.2，催化剂的低负荷适应性评价(案例2)，2020/6/10，前言：问题的提出？1、科学合理的技术路线？最低喷氨温度评估：无