濮台二级公路魏寨简支桥梁设计

本科毕业设计濮台二级公路魏寨简支桥梁设计THESECONDARYHIGHWAYOFPUTAISIMPLYSUPPORTEDBRIDGEDESIGNINWEIZHAI学院名称土木与建筑工程学院专业班级土木工程专升本111学生姓名学号指导教师姓名指导教师职称高级工程师讲师2013年5月目录摘要ABSTRACT引言1第一章桥梁初步设计及结构尺寸拟定211基本设计资料2111桥面净空2112桥型的选择2113标准跨径2114计算跨径2115主梁全长3116设计荷载3117材料3118计算方法312桥梁立面设计313桥梁横截面设计3131主梁间距3132主梁肋宽3133翼缘板尺寸314横隔梁设计415设计依据4第二章桥面系的布置521桥面布置522桥面铺装523桥面排水系统524桥面伸缩缝625栏杆和灯柱626安全带727人行道728护栏7第三章行车道板的设计831永久荷载效应计算9311每延米板上的横载9312永久荷载效应计算932可变荷载效应计算9321铺装层厚度9322轮压分布宽度933作用效应基本组合1134截面设计与配筋验算11341截面配筋11342验算截面承载力11343矩形截面受弯构件抗剪截面尺寸验算12第四章主梁的设计1341主梁的荷载横向分布系数计算13411跨中荷载横向分布系数计算13412支点处荷载横向分布系数计算2042主梁内力计算21421永久作用效应21422可变作用效应2343持久状况承载能力极限状态下截面设计、配筋与验算29431配筋计算29432持久状况截面承载能力极限状态计算31433斜截面抗剪承载力计算31434斜截面抗剪承载力验算38435持久状况斜截面抗弯极限承载能力验算4244桥梁的抗震设防43第五章主梁的裂缝宽度及挠度验算4451正常使用极限状态下裂缝宽度验算4452正常使用极限状态下的挠度验算46第六章横隔梁的设计4961确定作用在跨中横隔梁上的可变作用4962跨中横隔梁的作用效应影响线计算49621弯矩影响线51622剪力影响线5263截面作用效应计算5264横隔梁截面配筋与验算53641正弯矩配筋53642负弯矩配筋55643抗剪计算与配筋设计56结论57致谢58参考文献59濮台二级公路魏寨简支桥梁设计摘要为了加快当地的经济发展以及加强与其他地区的联系，故在此修此桥梁。本工程位于濮阳市华龙区濮台二级公路第一标段，标准跨径为21M。设计荷载采用公路级汽车荷载，该桥的设计时速为60KM/H,人群荷载3KN/M2，每侧护栏重量取6KN/M。全桥共由5片T型梁组成，单片T型梁高为14M，宽22M；桥上横坡为双向18，坡度由C30防水混凝土桥面铺装层控制。本工程的设计使用年限为50年。在贯彻“安全，适用，经济，美观”的原则下，通过对设计规范以及其他设计文献的详细了解与熟悉，完成桥面铺装的类型和厚度，运用极限状态法进行内力计算，利用GM法和刚性横梁法分别对主梁及横隔梁进行主梁和横隔梁的横向分布系数进行计算。同时完成主梁、横隔梁及行车道板的配筋与验算，最后将桥梁总体布置图、主梁布置图、主梁一般构造图、横隔梁一般构造图绘制出来。关键词二级公路简支桥梁荷载GM法刚性横梁法主梁横隔梁行车道板THESECONDARYHIGHWAYOFPUTAISIMPLYSUPPORTEDBRIDGEDESIGNINWEIZHAIABSTRACTINORDERTOSPEEDUPLOCALECONOMICDEVELOPMENTANDSTRENGTHENTHECONTACTWITHOTHERREGIONS,INTHEREPAIRINGTHEBRIDGETHISPROJECTISLOCATEDINPUYANGCITYHUALONGDISTRICTBIDFIRSTPUTAISECONDARYROADS,STANDARDSPANIS21MDESIGNLOADLEVELTHEROADCARLOADS,THEBRIDGEDESIGNSPEEDOF60KM/H,THECROWDLOAD3KN/M2,TAKE6KN/MWEIGHTEACHSIDEOFTHEFENCEWHOLEBRIDGEISCOMPOSEDOF5TBEAM,MONOLITHICMODELTBEAMSIS14MHIGH,22MWIDEBRIDGETRANSVERSESLOPEISTWOWAY18ANDSLOPEISCONTROLLEDBYWATERPROOFC30CONCRETEBRIDGEDECKPAVEMENTLAYERTHEENGINEERINGDESIGNOFUSEFIXEDNUMBEROFYEARFOR50YEARSINCARRYINGOUTTHE“SAFE,APPLICABLE,ECONOMIC,BEAUTIFUL“PRINCIPLE,THROUGHTHEFAMILIARWITHDESIGNSPECIFICATIONSANDOTHERDESIGNDOCUMENTSWITHDETAILEDUNDERSTANDING,TOCOMPLETETHETYPEANDTHICKNESSOFTHESURFACINGLAYER,USINGTHEMETHODOFLIMITSTATE,THEINTERNALFORCECALCULATIONANDRIGIDCROSSBEAMMETHODBYTHEUSEOFGMRESPECTIVELYOFGIRDERSANDCROSSBEAMSINSULATIONGIRDERSANDCROSSBEAMSOFTHETRANSVERSEDISTRIBUTIONCOEFFICIENTISCALCULATEDGIRDER,TRANSVERSEBEAMINSULATIONANDSIMULTANEOUSLYDRIVINGBUTREINFORCEMENTANDCHECKINGCALCULATION,FINALLYTHEGENERALLAYOUT,MAINGIRDERBRIDGELAYOUT,GENERALSTRUCTUREDIAGRAMOFMAINGIRDER,TRANSVERSEBEAMISOLATIONOFGENERALSTRUCTUREGRAPHKEYWORDSSECONDARYROADS；SIMPLYSUPPORTEDBRIDGES；LOAD；GMMETHOD；RIGIDTRANSVERSEBEAMMETHOD；MAINGIRDER；DIAPHRAGM；CARRIAGEWAYPLATE引言简支T型梁桥是由几片T型截面的主梁并列在一起装配连接而成。T型梁的顶部翼板构成行车道板，与主梁梁肋垂直相连的横隔梁的下部以及T型梁翼板的边缘，均设钢筋连接构造将各主梁连成整体，这样就能使作用在行车道板上的局部荷载分布给各片主梁共同承受。本设计采用装配式钢筋混凝土简支T型梁桥，标准跨径为21M。装配式钢筋混凝土简支T型简支梁桥具有以下优点（1）属于单孔静定结构，它受力明确，构造简单，施工方便，是中小跨径桥梁中应用最广泛的桥型。（2）采用装配式的施工方法，可以节约大量模板支架，缩短施工期限，加快建桥速度。（3）主梁高度如不受建筑高度限制，高跨比宜取偏大值。增大梁高，只增加腹板高度，混凝土数量增加不多，但可以节省钢筋用量，往往比较经济。本设计通过对公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTGD622004及公路桥涵设计通用规范JTGD602004的了解及熟悉后进行设计。第一章桥梁初步设计及结构尺寸拟定11基本设计资料111桥面净空表11车道宽度设计速度（KM/H）1201008060403020车道宽度（M375375375350350325300单车道为350M）表12各级公路桥涵的汽车荷载等级公路等级高速等级一级公路二级公路三级公路四级公路汽车荷载等级公路级公路级公路级公路级公路级本桥梁设计采用公路级汽车荷载，共设双向双车道，确定的设计时速为60KM/H根据表11和表12可以确定每车道宽35M，本桥梁位于城郊处，根据规定，人行道宽度根据当地的行人和交通流量设置。本桥梁人行道宽度设置为10M，其中行车道与人行道之间设置10M宽的安全距离。因此，确定该桥的桥面横向布置为净。9210M行车道）（人行道）112桥型的选择桥梁的主要类型有梁式桥、拱式桥、刚架桥、吊桥、组合体系桥。与其他桥型相比，梁式桥体系是古老的结构体系。梁式桥是一种在竖向荷载作用下无水平反力的结构。由于外力（横载和活载）的作用方向与承重结构的轴线接近垂直，故与同样跨径的其他结构体系相比，梁内产生的弯矩最大，通常需要抗弯能力强的材料（钢、木、钢筋混凝土等）来建造。为了节约钢材和木料（木桥使用寿命不长，除战备需要或临时性桥梁外，一般不宜采用），目前在公路上应用最广的是预制装配式的钢筋混凝土和预应力混凝土简支桥梁。这种梁桥的结构简单，施工方便，对地基承载力的要求也不高，其常用的跨径在50M以下。本设计为二级公路上的一座桥梁，而且跨度很小，可以设置为一座具有一跨的桥梁，不需设置连续跨。同时，采用连续跨不经济。因此，考虑到受力、施工方法等，本设计采用装配式简支T型桥梁。113标准跨径根据桥下净空和方案的经济比较，确定该桥采用标准跨径为的装配式钢筋B210ML混凝土简支T型梁。114计算跨径本次设计采用板式橡胶支座，这种支座是仅用一块橡胶做成的适用于中、小跨度桥梁的一种简单的支座。因本桥的跨径只有21M，因此采用这种支座既符合要求，又经济合理。根据梁式桥计算跨径的取值方法，计算跨径取相邻支座中心间距为。205LM115主梁全长本次设计采用板式橡胶伸缩缝。这种伸缩缝装置构造简单，价格便宜，伸缩量可以达到60MM。根据当地的温度统计资料，并参照以往的设计经验，确定伸缩缝采用4CM，则预制梁体长为。2096ML全116设计荷载公路级汽车荷载，人群荷载为，荷载计算图式参见公路桥涵设计通用2/3KN规范（JTGD602004，每侧护栏重量按6KN/M计。117材料钢筋由于此公路为二级公路，要求较低，同时为了节省造价，而且这两种钢筋的承载力可以承受得住较大的力。因此，主梁主筋、弯起钢筋和架立钢筋采用HRB335，其它采用HPB300混凝土主梁采用C50，桥面铺装层采用C30防水。沥青混凝土桥面铺装层采用AC13。118计算方法极限状态法。12桥梁立面设计以往的设计经验及经济分析表明，钢筋混凝土T型简支梁高跨比的经济范围大约在1116之间，根据跨度大者取较小比值的原则，本桥取1/16，则梁高为132M（标准跨径为21M）。实际的设计按14M取。13桥梁横截面设计131主梁间距装配式钢筋混凝土T型简支梁的主梁间距一般选在1522M之间，本桥选用22M。132主梁梁肋宽为保证主梁的抗剪需要、梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度取在1518CM，鉴于本桥的跨度为21M，纵向钢筋数量较多，同时为安全考虑，取为20CM。133翼缘板尺寸由于桥面宽度已给定，主梁间距确定后，翼缘板的宽度即可得到为22M。因为翼缘板同时又是桥面板，根据其受力特点，一般设计成变厚度与腹板交接处较厚，通常取不小于主梁梁高的1/10，即为14/10014M，本设计取为02M；翼缘板的悬臂端可以薄些，本设计取为018M。14横隔梁设计为增强桥面系的横向刚度，本桥除在支座处设置端横隔梁外，在跨间等间距布置三根中横隔梁，间距为4505M（连同端横隔梁在内），梁高一般取为梁高的3/4左右（即105M，在靠近腹板处横隔梁底缘到主梁梁顶的距离为12M）；厚度通常取在1216之间，本设计为安全考虑，横隔梁厚度平均取为20CM。图11桥梁横断面和主梁纵断面图（单位CM）15设计依据公路桥涵设计通用规范（JTGD602004）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD622004）公路圬工桥涵设计规范（JTGD612005）公路工程技术标准（JTGB012003第二章桥面系的布置桥面系包括行车道铺装、排水防水系统、人行道（或安全带）、伸缩缝、缘石、栏杆、护栏和照明灯具。桥面系直接与车辆、行人接触，它对桥梁的主要结构既能传力又能起到保护的作用，因此，其构造合理性、施工质量和养护质量，直接影响到桥梁的使用功能。21桥面布置桥面的布置应在桥梁的总体设计中考虑，它根据道路的等级、桥梁的宽度、行车的要求等条件确定。对于混凝土梁式桥的桥面布置有双向车道布置、分车道布置和双桥面布置等。本桥梁为双向车道布置，即桥梁上同时存在上下行车辆和机动车与非机动车。22桥面铺装桥面铺装是桥面中最上层的部分，又称桥面保护层，是车轮直接作用的部分，它的主要功能是保护桥梁主体结构，承受车轮的直接磨损，防止主梁遭受雨水的侵蚀，并能对车辆集中荷载起到一定的分布作用。因此，桥面铺装要求有抗车辙、行车舒适、抗滑、不透水（和桥面板一起作用时）、刚度好等。行车道铺装可采用水泥混凝土、沥青混凝土、沥青表面处治和泥结碎石等各种类型。水泥混凝土和沥青混凝土桥面铺装用的较广，能满足各项要求。水泥混凝土铺装的耐磨性能好，适合重载交通，但养生期长，以后修补较麻烦。沥青混凝土桥面铺装维修养护方便，但易老化和变形。沥青表面处治和泥结碎石桥面铺装，耐久性较差，仅在中级或低级公路桥梁上使用。桥面铺装一般不作受力计算，如在施工中能确保铺装层与行车道板紧密结合成整体，则铺装层的混凝土（除去作为车轮磨耗部分可取001002M厚外）还可以计算在行车道的厚度内和行车道共同受力。本设计桥面铺装采用513CM的C30防水混凝土，上面铺装3CM厚的沥青混凝土（AC13作为可以修补的磨耗层。23桥面排水系统桥面积水不利于行车的安全，也给行人带来不便。桥面积水还会给结构带来损害。钢筋混凝土结构不宜经受时而湿润时而干晒的交替作用。湿润后的水分如果接着严寒而结冰，则更有害，因为掺入混凝土微细发纹和大孔隙内的水分，会在结冰时会导致混凝土发生破坏。而且，水分侵袭钢筋也会使它锈蚀。因此，为防止雨水滞积于桥面并渗入梁体而影响桥梁的耐久性，除在桥面铺装内设置防水层外，应使桥上的雨水迅速引导而排除桥外。为了雨水的迅速排出除，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响桥梁的耐久性，在桥梁设计时要有一个完整的排水系统。桥面的纵坡，一般做成双向纵坡，在桥中心设置竖曲线，纵坡对于一些考虑为平坡的桥，也尽可能设置35，以利于排水。对于沥青混凝土或水泥混凝土铺装，横坡一般采用1520行车道路面普遍采用抛物线形横坡，人行道则用直线形。在桥面除设置纵横坡排水外，常常需要设置一定数量的泄水管。通常当桥面纵坡大于2，而桥长小于50M时，一般能保证从桥头引道上排水，桥上就可以不设泄水管。此时，可在引道两侧设置流水槽，以免雨水冲刷引道路基。当桥面纵坡大于2，而桥长大于50M时，为防止雨水积滞桥面就需要设置泄水管，每隔1215M设置一个。当桥面纵坡小于2时，泄水管就需要设置更密一些，一般每隔68M设置一个。本桥梁的纵横坡分别为纵坡2横坡18则泄水管每隔8M设置一个。24桥面伸缩缝为了保证桥跨结构在气温变化、活载作用、混凝土收缩与徐变等影响下按静力图式自由的变形，就需要使桥面在两梁端之间以及在梁端与桥台背墙之间设置横向伸缩缝。对伸缩缝的设计与施工，应全面考虑以下因素能够适应桥梁温度变化所引起的伸缩桥面平坦，行驶性良好的构造施工安装方便，且与桥梁结构联为整体具有能够安全排水和防水的构造承担各种车辆荷载的作用养护、修理与更换方便经济廉价在设置伸缩缝处，栏杆与桥面铺装都要断开。伸缩缝必须与桥面牢固连接，如结构埋置太浅，在车辆不断冲击下会使伸缩缝附近的桥面铺装崩碎破坏。伸缩缝是桥梁的薄弱位置，因为很微小的不平整就会使它承受很大的冲击作用，因此常常是养护和维修的重点。本次设计采用板式橡胶伸缩缝。这种伸缩缝装置构造简单，价格便宜，伸缩量可以达到60MM。25栏杆和灯柱桥梁栏杆设置在人行道上，其功能主要在防止行人和非机动车辆掉入桥下。其设计应符合受力要求，并注意美观，高度不应小于11M。照明用灯一般高出车道812M左右。本设计栏杆采用钢栏杆，高度为12M，照明用灯高度高出车道为8M。26安全带为保障交通安全，在行车道边缘设置高出行车道的带状构造物安全带不设人行道的桥上，两边应设宽度不小于025M，高为025035的护栏安全带。为了保证行车安全，安全带的高度已经用到04M。安全带可以做成预制块件与桥面铺装层一起现浇。本设计安全带设置为1M。27人行道人行道是用路缘石或护栏及其他类似设施加以分隔的专门供人行走的部分。人行道由人行道板、人行道梁、支撑梁及缘石组成。人行道梁搁在行车道的主梁上，一端悬臂挑出，另一端则通过预埋的钢板与主梁预留的锚固钢筋焊接。人行道顶面一般铺设20MM厚的水泥砂浆或沥青砂作为面层，并以此形成人行道顶面的排水横坡。人行道在桥面断缝处也必须做伸缩缝。现代桥梁人行道伸缩缝与行车道伸缩缝是连在一起的。本设计人行道宽为1M。28护栏一般桥梁上的栏杆，当设于人行道上时，主要作用是提供行人安全感，遮拦行人，防止其跌落桥下；当无人行道时，桥上的栏杆虽也有时起防止行人跌落桥下，但其主要作用与高填路堤或危险路段所设护栏相仿，用以视线诱导，起到一些轮廓标的作用，使车辆尽量在路幅之内行驶，并给驾驶员以安全感第三章行车道板的设计钢筋混凝土肋式梁桥的桥面板又称行车道板是直接承受车辆轮压的钢筋混凝土板，它在构造上与主梁梁肋和横隔梁联系在一起，既保证了梁的整体作用，又将活载传递于主梁。对于装配式T形梁桥，如果两主梁之间的翼缘板端边自由或者采用钢板连接时，则可把梁外侧的翼缘板当作沿短跨一端固定而另一端为自由端的悬臂板来分析。当相邻翼缘板间采用不承担弯矩的铰接缝连接时，则可简化为铰接悬臂板。作用在桥面上的车轮压力，通过桥面铺装层扩散分布在钢筋混凝土板面上，由于板的计算跨径相对于轮压的分布宽度来说不是相差很大，故计算时应较精确地将轮压作为分布荷载来处理，这样做既避免了较大的误差，又能节约桥面板的材料用量。富有弹性的充气车轮与桥面的接触面实际上近似于椭圆，而且荷载又要通过铺装层扩散分布，可见车轮压力在桥面板上的实际分布形状是很复杂的。然而，为了计算方便起见，通常又近似地把车轮与桥面的接触面看作是A2B2的矩形，此处A2是车轮（或履带）沿行车方向的着地长度，B2为车轮（或履带）的宽度。各级荷载的A2和B2值可从公路桥涵设计通用规范中查得。至于荷载在铺装层内的扩散程度，根据试验研究，对于混凝土或沥青面层，荷载可以偏安全地假定呈45O角扩散。31永久荷载效应计算由于主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算，如图31所示。图31行车道板计算图式311每延米板上的恒载G（取纵向1M宽板带计算）沥青混凝土面层1032/M069KN/KC30防水混凝土垫层291525MT型梁翼缘板自重38/47/GKK每延米跨宽板的恒载总计0692547/769/IGKNM312永久荷载效应计算弯矩2211/452/GOMLKNM剪力0769/89VKNK32可变荷载效应将公路级车辆荷载的两个轴重为140KN的后轮（轴间距为14M）沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上为最不利荷载，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。由桥规查得重车后轮的着地长度，着地宽度。车轮在板上的布置及其20AM206BM压力分布图形如图22所示321铺装层总厚H003009M012M，322轮压分布宽度沿着行车方向的轮压分布宽度为1202093M4AH）0垂直行车方向的轮压分布宽度为1268B图32可变荷载图式（单位CM轮压分布宽度重叠荷载对于悬臂根部的有效分布宽度为104241240ALM单轮时126A（局部加载冲击系数1取13，则作用于每米宽板条上的弯矩为101408421232054PBPMLKNMKA单个车轮时取两者中的最不利情况，则1014084131534426PBPLKNMKA5PMKNM作用于每米宽板带上的剪力1402123254PVKA33作用效应基本组合按照承载能力极限状态下作用基本组合弯矩和剪力的设计值分别是弯矩124124651205365GPMKNMK剪力89418VNM34截面设计与配筋验算341截面配筋悬臂板根部厚度为20CM，设净保护层厚度，选用直径为12MM的40AMHRB335钢筋，则有效高度0260154DHAM由00DCDXMFB即31365211542X整理得解得最小值2080X01M验算满足要求。561486BHMX钢筋截面面积可按下式计算62231017CDSSFBXAM选用直径为12MM的HRB335钢筋，间距为100MM。此时，钢筋所能提供的面积为2130SM342验算截面承载力由下式得613001472SDCAFXMB052UDCMFHKN（4980KNM136365K承载力满足要求。343矩形截面受弯构件抗剪截面尺寸应满足33,00515150154CUKFBHKN6KN681DV满足抗剪最小截面尺寸要求，又33200515108105409TDFBHKNK468DVKN因此，仅需设置构造钢筋。桥规规定板内应设置垂直于主钢筋的分布钢筋，且直径不应小于8MM，间距不应大于200MM。故采用。M208第四章主梁的设计根据作用于一片主梁的横载和通过横向分布系数求得的计算活载，就可按一般工程力学的方法计算主梁的截面内力（弯矩M和剪力Q）。有了截面内力，就可以按钢筋混凝土的计算原理进行主梁各截面的配筋设计和验算。本设计采用比拟正交异性板法（GM法）来计算横向分布系数，因为GM法适用于宽度与跨度之比的比值大于05、桥面板连续并设有多道横隔梁的桥梁。本桥梁的宽跨比为B/L11/205053705，且本设计的桥跨内设有五道横隔梁，具有可靠的横向联系。41主梁的荷载横向分布系数计算411跨中荷载横向分布系数计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩求主梁截面的重心位置X翼缘板厚按平均厚度计算，其平均厚度为182019HCM则19402082236XC抗弯惯性矩为32324411920190360144625ICMC主梁的比拟单宽抗弯惯性矩310648201XIJCMB横隔梁抗弯惯性矩截面尺寸见图31对于T型梁截面，可以看成是由若干个实体矩形截面组成的组合截面，它的抗扭惯性矩等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和。可近似按下式计算（41）31IMITTBCI式中单个矩形截面的宽度和高度；ITB矩形截面抗扭刚度系数，根据比值T/B按表41进行计算取IC值时可以采用内插法；梁截面划分成单个矩形截面的个数。M表41C取值表T/B10090807060504030201图47钢筋布置图单位CM）钢筋重心位置为SA13SCM01403127SHACM查表可知，056BX545627BX则截面受压区高度符合规范要求。配筋率为R01790004528217TSSFAH且故配筋率满足规范要求。432持久状况截面承载能力极限状态计算按截面实际配筋面积计算截面受压区高度为X30179602SDCFAXCMB截面抗弯极限状态承载力为30069102609127237865438476DCFXMHKNMKNMKNM抗弯承载力满足要求。433斜截面抗剪承载力计算由表13可知，支点剪力以3号梁位最大，考虑安全因素，一律采用3号梁剪力值进行抗剪计算。跨中剪力效应以1号梁位最大，一律以1号梁剪力值进行计算。06928DVKN124907DVKN假定最下排2根钢筋没有弯起而通过支点，则有58ACM0140534HACM根据式33,001021340671692869CUKDFBHKNKVNK故端部抗弯截面尺寸满足要求。根据下式，若满足要求，可不进行斜截面抗剪强度计算，302051DTDFBH仅按构造要求设置钢筋，在本次设计中，1690286903DVKNK332051834714TDFBH因此，应进行持久状况斜截面抗剪承载力验算。02051TDVFBH最大剪力取用距支座中心（梁高一半）的数值，其中混凝土与箍筋共同承担D的剪力不小于60，弯起钢筋（按弯起）承担的剪力不大于40CSDO45DV计算第一排（从支座向跨中计算）弯起钢筋时，取距支座中心处由弯起钢筋承2H担的那部分剪力值计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取前一排弯起钢筋下面弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值图38弯起钢筋配置及计算图式（尺寸单位CM）由内插可得，距支座中心处得剪力效应为2HDV69081407910714920763DVKN则638CSDVKNK04253SB相应各排弯起钢筋的位置及承担的剪力计算根据下式计算与斜截面相交的弯起钢筋的抗剪承载能力46）30751SINSBDBVFA式中弯起钢筋的抗拉设计强度（MPASDF在一个弯起钢筋平面内弯起钢筋的总面积（）SBA2M弯起钢筋与构建纵向轴线的夹角S当计算第一排弯起钢筋时，取用距支点处由弯起钢筋承担的那部分剪力，1SBA2H1SBV其中。弯起钢筋强度弯起角度为1046325SBDVKNK30SDFMPA。5OS则201133251594675SIN0710SINBSBDVAMF需要弯起2根36的HRB335，可提供面积226SBAM当计算第一排弯起钢筋以后的每一排弯起钢筋时，取用前一排弯起钢2SBSBIA筋下面的弯起点处由弯起钢筋承担的那部分剪力。SSIV设第一排弯起钢筋下面弯起点处距离支座的距离为，架立钢筋为直径为20的1XHRB335钢筋（外径为227MM，保护层厚度45MM）则1405274029XHM通过内插法可求得距离支座位置处承担的剪力X2685SBVKN则第二排弯起钢筋面积为20223368514751SIN0710SINBSBVAMF需弯起2根直径为36的HRB335钢筋，可提供面积22236584SBA当弯起第三排钢筋时，设第二排弯起钢筋下面弯起点处距离支座的距离为则2X212192408XHM通过内插法可以求得距支座位置处承担的剪力X31654SBVKN则2033316507751SIN070INBSBDVAMF需弯起2根直径为36的HRB335钢筋，可提供面积22361047SBA当弯起第四排钢筋时，设第三排弯起钢筋下面弯起点处距离支座的距离为，则3X3238612940251XHM通过内插法求得距离支座位置处承担的剪力3X4083SBVKN则第四排弯起钢筋的面积为20443316071751SIN0750SIN45BSBDVAMF需弯起2根直径为36的HRB335钢筋，可提供面积2240368071SBAM当弯起第五排钢筋时，设第四排弯起钢筋下面弯起点处距离支座的距离为，则4X434512193402XH通过内插法求得距离支座位置处承担的剪力4X513SBVKN则第五排弯起钢筋的面积为20553327671SIN07510SIN45BSBDVAMF设第五排弯起钢筋下面弯起点处距离支座的距离为，则X545629267XH从支座中心算起，由弯起钢筋（斜筋）承担剪力的区段长度为00140256194069283692837BDDDLMVV因，说明需