中学教学楼土木工程结构方向毕业设计 计算书

摘要本建筑为中学教学楼，建筑面积为47115，位于潞西县主干道的西北角，2M耐久年限为50年，结构按8度设防设计，结构类型为框架结构，墙体为空心粘土砌块。本建筑分区比较合理，采光较好。建筑各层层高均为36M,建筑总高1965M，屋面为上人屋面，女儿墙高12M，该建筑正门设在东面，东、南面各设一个辅助出口；该建筑共设有四部楼梯，满足疏散人流的要求。在框架结构计算时，按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小。在整个计算过程中对梁的弯矩进行了调幅。接着进行了内力组合，基础设计。对建筑中出现的墙体均直接放在梁上，墙、板的重量传给梁，梁再传给柱，传力路线明确。结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素确定，该框架结构，高度楼梯宽。大于五层要作成封闭楼梯间。按规范要求，双面布房且大于40M的走道的最小净宽为18M，考虑到柱截面尺寸和基础布置，适当放大取走道宽24M，净宽22M，可让三人并行通过。132建筑立面建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计的任务是恰当确定立面中各组成部分和构件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面。建筑立面设计是一个由粗到细的过程，主要要从以下几点入手尺度和比例。立面组成部分的尺度要正确，比例要协调；节奏和虚实。节奏感可以通过门窗的排列组合、墙面构件的划分表现；虚实对比则通过形体的凹凸光影效果实现；材料质感和色彩配置；细部处理。如檐口和入口处理等。考虑设计的是教学楼，立面尽量简洁，采用横向分隔条装饰。紧密结合了房屋内部空间组合的平剖关系，绘制整个立面的基本轮廓，同时考虑了工程技术和施工工艺的限制，着重分析了各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口门廊、建筑顶层等进一步作重点及细部处理。（一）追求尺度正确和比例协调在建筑设计图集中查找相应部位的尺度，如踏步高取150MM，楼梯栏杆高900MM，以满足人们生活习惯和安全的需要。在建筑物的突出部分也尽量使比例协调，满足人们的视觉习惯以及结构上的要求。（二）考虑材料质感和色彩配置在里面轮廓的比例关系、门窗排列、构件组合以及墙面划分基本确定的基础上，较为合理地对材料质感和色彩进行了选择和配置，以使建筑立面进一步取得丰富和生动的效果。彩色的玻璃幕墙，让人感觉明快、清新，且易于清洗和维护。使整个建筑与周围环境相互融合。（三）注重细部处理突出建筑物立面中的重点，既是建筑造型的设计手法，也是房屋使用功能的需要。建筑物的主要出入口部分，是人们经常经过和接触的地方，在使用上要求地位明显，易于找到。133建筑剖面剖面图旨在反映建筑物在垂直方向上各部分的组合关系，其主要任务是确定建筑物各部分应有的高度，建筑层数及建筑空间的组合关系。1）房间高度的确定房间高度可用层高或净高表示。净高为室内地面至顶棚或其他屋顶构件底面的距离；层高为净高加建筑结构高度（如梁板高度）。房间净高受使用性质、采光和通风要求、结构类型、设备设置、室内空间比例等诸多因素的影响。本设计取房间层高为36M。134采光、通风设计教学楼在各墙面都设有大面积的窗户，在尽量采用自然采光和通风的基础上，辅以人工作法。135抗震设计本工程的抗震设防类别为乙类。为二级框架。136建筑防火设计外墙面采用耐火极限不低于1小时的非燃烧体时，其墙内填充材料可采用难燃烧材料。无窗间墙和窗槛墙的玻璃幕墙，应在每层楼板外沿设置不低于80CM的实体群墙或在玻璃幕墙内侧每层设自动喷水保护，其喷头间距不宜大于2M。疏散楼梯是安全疏散道路中一个主要组成部分，应设明显指示标志，并宜布置在易于寻找的位置。但电梯不能作为疏散楼梯用。疏散楼梯的多少，可按宽度指标结合疏散路线的距离及安全出口的数目确定。根据高层建筑防火规范，首先楼梯的布置及大小要满足发生火灾时人流紧急疏散的要求。建筑结构自身的防火保护在结构外表面喷涂防火材料，以保证建筑结构的强度降低速度不是太快，以达到防火要求。建筑物内部配备完善的消防设施，本设计主要配置消防螺栓。137建筑材料梁、板、柱及基础混凝土均采用C30，墙体的砌块使用粘土空心砌块，其容重为18KN/M3。14建筑构造作法141屋面1高分子或高聚物改性沥青柔性卷材一层240厚C20细石混凝土内配直径为4的双向钢筋，中距200370厚水泥沥青珍珠岩防水珍珠预制块或保温层4沥青玛谛脂回改性涂料隔汽层520厚13水泥沙浆找平层，捣制或预制钢筋混凝土层面板620板底抹灰7刷乳胶漆一道142楼面水磨石楼面1乳胶漆粉刷一层215厚12白水泥白石子（或掺有色石子）磨光打蜡320厚13水泥砂浆找平层4100厚现浇钢筋混凝土楼板楼面带防水层,用于卫生间和洗手间地面详见苏J950110/3乳胶漆粉刷一层5厚11水泥细石沙浆结合层15厚13水泥砂浆找平层30厚C20细石混凝土层用聚氨酯三遍涂膜防水层，厚1518或水乳型橡胶沥青防水涂料一布（无纺布）四涂防水层，厚1820MM，四周卷起150高20厚13水泥砂浆找平层，四周抹小八字角浇注钢筋混凝土楼板备注防水层周边卷起高150，所在楼面与墙面、竖管转角处均加300宽一布一涂143地面15厚12水泥白石子（或掺有色石子）磨光打蜡20厚13水泥砂浆找平层60厚C10混凝土100厚碎石或碎砖夯实素土夯实144内墙面乳胶漆墙面5厚1033水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光12厚116水泥石灰膏砂浆打底备注1混凝土墙刷素水泥浆一道内掺入重35的107胶2墙刷一道107胶水泥浆配比107胶水泥水114用68厚116水泥石灰加气砂轻质砂浆涂刷及填补在砌块上145外墙面乳胶漆墙面5厚1033水泥石灰膏砂浆粉面压实抹光12厚116水泥石灰膏砂浆打底备注1混凝土墙刷素水泥浆一道内掺入重35的107胶2硅酸盐加气混凝土墙刷一道107胶水泥浆配比107胶水泥水114用68厚116水泥石灰加气砂轻质砂浆涂刷及填补在砌块上146大理石踢脚稀水泥浆擦缝，1020厚大理石板2、20厚12水泥砂浆灌缝147散水混凝土水泥沙浆面散水（带垫层）15厚12水泥砂浆抹面，压实抹光60厚C15混凝土，上撒11水泥砂子压实抹光120厚碎石或碎砖垫层素土夯实，向外坡4148砂浆防潮层120厚12水泥砂浆掺5避水浆，位置一般在006标高处220厚12水泥砂浆掺5避水浆，位置一般在0045标高处2结构设计21设计资料211工程概况工程名称潞西县18班中学教学楼工程规模主体5层；结构类型框架结构；工程环境本地区抗震设防等级为8度，第二组别，设计基本地震加速度值为020G；场地土类别类；本工程抗震设防标准为8度；乙类建筑。地面粗糙度B类现浇钢筋混凝土框架抗震等级二级结构重要性系数二级环境类别地面以上类，基础为二（A）设计使用年限50年设计质料、建设地点潞西县。、工程名称18班中学教学楼、建筑面积47115。2M、基本风压03KN/M2，基本雪压035KN/M2。、地面粗糙类型B类。、抗震设防烈度8度，设计基本地震加速度值为02G。、地质条件地基承载力的标准值为220KPA，不考虑地下水作用，水质对混凝土无侵蚀性。、建筑物安全等级级。、设计标高室内设计标高，室内外高差450MM。0、墙身做法墙身为普通机制砖填充墙,水泥浆砌筑,内粉刷为混合砂浆底,纸灰面,厚20MM,803内墙涂料两度,外粉刷为13水泥浆底,厚20MM,、楼面做法顶层为20MM厚水泥沙浆找平,5MM厚12水泥沙浆,加107胶水着色粉面层,底层为15MM厚纸筋面石灰抹底,涂料两度。、屋面做法现浇楼面板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100MM，2自两侧檐口向上中间找坡），12水泥沙浆找平20MM，二毡三油防水层。、门窗材料门厅处为铝合金门，其它均为木门和铝合金窗。、活荷载屋面活荷载20，楼面活荷载20，走廊楼面活荷载2/KNM2/KNM20。2/KNM、混凝土采用C30（）。22143/,143/CTFF212钢筋混凝土框架设计一、结构布置及计算简图的确定结构平面布置如图1所示。22结构布置计算根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面立面及剖面设计。主体结构为5层，层高均为36M。填充墙采用200厚的粘土空心砌块。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚度为120MM。一般情况下，框架结构是一个空间受力体系。为方便起见，常常忽略结构纵向和横向之间的空间联系，忽略各构件的扭转作用，将纵向框架和横向框架分别按平面框架进行分析计算。由于通常横向框架的间距相同，作用于各横向框架上的荷载相同，框架的抗侧刚度相同，因此，各榀横向框架都将产生相同的内力与变形，结构设计时一般取中间有代表性的一榀横向框架进行分析即可。23结构方案选取231竖向承重体系选取选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。常见的竖向承重体系包括砖混结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架剪力墙结构体系及筒体结构体系等。框架结构体系由梁柱连接而成，其具有建筑平面布置灵活、造型活泼等优点，可以形成较大的使用空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，框架结构属于柔性结构，自振周期长，地震反应较小，经合理设计可具有较好的延性性能。其缺点是结构抗侧刚度较小，在地震作用下侧向位移较大。本设计五层的多层结构，根据教学楼的功能使用性进行结构布置。经各方案比较筛选，本工程选用框架结构的竖向承重体系。232水平方向承重体系选取常见的横向承重体系包括现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。本设计采用现浇肋梁楼盖结构，现浇楼盖可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。233基础形式选取本设计的基础形式选取独立基础。多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要的技术经济比较。24框架梁柱尺寸确定241梁截面尺寸的确定梁,117806590822HLM取50M,5433B取2走道梁，MLH203218128取60M1600233B为了施工方便，取B250MM242柱截面尺寸的确定11450358282HLM取60MB1H,取BH3根据上述计算结果并考虑其它因素，本设计中柱的截面尺寸为600600MM，柱的惯性矩I3941601802M243柱的高度底层高度H36004505004550MM，其中450MM为室内外高差，05为基础顶层至室外地面的高度。其它层的柱高等于层高即3600MM。244板的截面尺寸即现浇楼板厚120MM。25框架梁柱线刚度计算根据公式IEI/L，可以得到梁柱的线刚度如下（E30）710KNMA梁13跨梁341502857BEI34跨梁3468101240BIKNMA柱上层柱（25层）349CEI底层柱340671201245CIKNMA取底层柱线刚度为基本值1，算得相对线刚度绘入下图图2结构计算简图（图中数字为相对线刚度）26恒荷载计算261荷载传递的基本原理如下图（图3）所示，阴影部分为一个计算单元结构计算单元（图3）次梁承受板传来的荷载，并通过自身受弯将荷载传递到主梁上，主梁作为次梁的不动支点承受次梁传来的荷载，并将荷载传递给主梁的支撑柱。双向板上的荷载，以450等角分线为界，分别传至两相邻支座。262荷载统计重力荷载计算屋面的永久荷载标准值上人屋面荷载标准值（KN/M2）1、30厚C20细石混凝土10KN/M22、三毡四油防水层04KN/M23、30厚水泥砂浆找平层0032006KN/M24、150厚水泥蛭石保温层0155075KN/M25、120厚钢筋混凝土板250123KN/M26、轻钢龙骨纸面石膏板吊顶017KNM2小计592KN/M2不上人屋面荷载标准值（KN/M2）1、高分子或高聚物改性沥青柔性卷材一层005KN/M22、40厚C20细石混凝土内配直径为4的双向钢筋，中距2000042510KN/M23、70厚水泥沥青珍珠岩防水珍珠预制块或保温层0074028KN/M24、沥青玛谛脂回改性涂料隔汽层KN/M24025、20厚13水泥沙浆找平层250125KN/M26、20板底抹灰00217034KN/M27、刷乳胶漆一道017120204KN/M2小计4774KN/M2恒载分项系数取12活载分项系数取14在这种情况下即QG1247741405643KN/M2恒载分项系数取135活载分项系数取14在这种情况下即QG13547741405715KN/M2二、14层楼面荷载标准值（KN/M2）115厚12白水磨石065KN/M2220厚13水泥砂浆找平层0022004KN/M23120厚现浇钢筋混凝土楼板0122530KN/M24V型轻钢龙骨吊顶025KN/M2小计430KN/M2恒载分项系数取12活载分项系数取14在这种情况下QG1240941420772KN/M2屋面及楼面可变荷载标准值楼面活荷载标准值20KN/M2屋面雪荷载标准值035KN/M201URSK三、梁、柱重力荷载标准值表1梁、柱重力荷载标准值层次构件B/MH/M/KN/M3GKN/MMLI/边横梁02508525105557872纵梁02505525105361045柱060060251109904551层走道梁02506025105394024边横梁02508525105557872纵梁02505525105361045柱060060251109903625层走道梁02506025105394024注1）表中为考虑梁、柱的粉刷层重力荷载而对起重力荷载的增大系数；G表示单位长度构件重力荷载；2）梁长度取净长；柱长度取层高。四、墙体重力荷载标准值外墙为200厚空心粘土砖墙，外墙乳胶漆一道，内墙面为20厚抹灰，内墙体为120厚空心粘土砖墙，两侧均为20厚抹灰，则外墙体自重023606550023606172534KN/M内墙体自重0123606550023606172402KN/M木门单位面积重力荷载为02KN/M2；塑钢窗单位面积重力荷载取04KN/M2。五、女儿墙墙体与外墙相同。271风荷载标准值风荷载作用下垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算0ZSK式中，风荷载标准值（KN/M2）K高度Z处的风振系数Z风荷载体型系数S风压高度变化系数Z基本风压（KN/M2）0由荷载规范，该地区重现期为50年的基本风压03KN/M2，地面粗糙0度为B类。风载体型系数由荷载规范第73节查得08（迎风面）和S05（背风面）。荷载规范规定，对于高度大于30M，且高宽比大于15的房S屋结构，应采用风振系数来考虑风压脉动的影响。本设计中，房屋高度H1965MZ025，满足要求2M28413将下部跨间截面的422钢筋伸入支座作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（S1520），再计算相应的受拉钢筋AS。2M即支座A上部015620541305607S014120/6400180HS说明富裕，且达不到屈服，可近似取SA0SYSAHFM6541290432M实取625，（）。29SA2M支座上部LB，但须满足配筋率03，0SYSAHFMA643170215472则取422222，（）。8SAM11803，1520/21254707803，满足要2813064/SA求。（2）梁斜截面受剪承载力计算AB跨REV33295KN021016730060065128KN02CFBH故截面尺寸满足要求，箍筋采用HPB235级钢筋（）。210/YVFNM仅配箍筋，由得00715SVTYAVFF322584673479/2SVNA故选用双肢箍筋8100,，满足要求。5016SVNS则箍筋的配置如下，梁端加密区箍筋取28100，加密区长度085M，非加密区取2肢8200,箍筋设置满足要求。BC跨若梁端箍筋加密区取28100，则其承载力为46428KNREV22229KN2010415730641564加密区长度085M，非加密区取2肢8200,箍筋设置满足要求。5框架柱（1）剪跨比和轴压比验算表中给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。表13柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次B/MMHO/MMHN/MMFC/N/MM2MC/KNMVC/KNN/KNHN/2HOMC/VCHON/FCBH5600600360014327833142897808131542202408460060036001433828516612478431552038083600600360014348805204681782732594220370826006003600143599352439325079125944205208116006004550167802792628429473334052045085600600360014327343153159448831539202908460060036001433531321169142037315362043083600560290014340378266561933972592720408260056029001434540430292451412592720510821650610415016775171269429635334046204508（2）柱正截面承载力计算。以第二层B柱为例说明，其余各层柱配筋见表221。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力进行配筋计算。B节点左、右梁端弯矩50853/0823612/085060/254538KNM31073/0824779/085060/229367KNMB节点上、下柱端弯矩597302940156671KNM503852694（0701）31956KNM566713422190892KNMBM柱545382936783905KNM梁则12MB梁128410510109KNM，在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端。即101096278KNMBM上柱568719342100693791KNM下柱08627850224KNMREB上柱289MM6035124078EN取20MM和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大值，即600/3020MM，故取AE20MM。柱的计算长度为125H1253645M0L202893IAEM因为5，故应考虑偏心矩增大系数。/7LH10取2131460148CFAN0115取0/LH212014/IEL（）H2175104039/6127由1073093306303H003560168MM，故属大偏心受压构件。IEMM/217396/2459063ISHA为大偏心，采取对称配048065CNFB18B筋。2100CSYSEFHAF321784059163453610436501235522M再按NMAX及相应的M一组计算。N206003KN，节点上下、柱弯矩2011692011851KNM100463106655KNM此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取125H1253645M0L60318540892EMN5，故应考虑偏心矩增大系数。9I0/7LH10取213051460152CFA0115取0/LH217821014/IEHL（）MM03H003560169MM，故为小偏心。178295IEMM/16/2431ISA又因为N2060030518143600560248889KN，故按构造配筋，且应满足08，单侧配筋率02，故MINSMINSI026072SSABH选425（AS19642）。总配筋率，满足要求。31964750S（3）柱斜截面受剪承载力计算。以第一层B柱为例说明计算过程，其余见表所示。由以上可知，上柱柱端弯矩设计值4099KNMTCM对二级抗震等级，柱底弯矩设计值1258027996335KNMBCM框架柱的剪力设计值40913122408695BTCNVKNH02，满足要求。308576RECFBH3，（取）3029104885CMV03与相应的轴力CN189308/08236635KN030316765065021167KN，取BHFCN236635KN0156RETSVYVVFNNAH3308469157065216702036则柱的箍筋选用如下柱端加密区选用四肢10100，非加密区选用四肢10150。3140279，满足要求。各层柱箍筋计算结果见表224。478510SVNA表14框架柱箍筋数量表实配箍筋V层次/KN/KN/KN/KN/MM加密区非加密区5222276698V620641072510348100（314）410150（209）4285546788V1002791072513848100（314）410150（209）33148996396V1424061544408448100（314）410150（209）23733796596V1867341544412848100（314）410150（209）柱2351162116719248100（314）410150（209）6203686578V4866451072509348100（314）410150（209）5224876628V762911072509848100（314）410150（209）4258766578V1134151072511148100（314）410150（209）33525496596V1494091544409648100（314）410150（209）23657996696V1844851544412248100（314）410150（209）B柱133695112331V2204562116703548100（314）410150（209）5楼梯设计计算511荷载和受力计算本设计为现浇板式楼梯，楼梯平面图、计算简图如下RE02CFBHN03CFASV计算公式如下其中HH楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位KN/M）装修荷载QZ100；活载Q200；恒载分项系数12,135活载分项系数1,107梯板负筋折减系数（ZJXS08各跑荷载及内力计算及示意图其中QB梯板均布荷载；QBT梯板弯折段均布荷载；Q平台均布荷载；Q楼面均布荷载；单位KN/M；第1标准层第1跑QB10617QBT7600；QP7600QW7600；125930801063080第1标准层第2跑QB10617QBT7600；QP7600QW7600；125930801063080512配筋面积计算楼梯板底筋ASBDCM2按照两端简支求出MAX,按照MAX配筋楼梯板负筋ASBFCM2梯板负筋弯矩取MAXZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋ASPDCM2平台板负筋ASPFCM2标准层号跑数ASBDASBFASPDASPF1144435100000012444351000000三、配筋结果配筋措施楼梯梁保护层厚度0楼梯板及平台板保护层厚度受力钢筋最小直径楼梯板受力钢筋8休息平台受力钢筋楼梯梁受力钢筋受力钢筋最小间距100MM非受力分布钢筋受力钢筋14时,取8250楼梯板分布筋每踏步至少6各跑实际配筋结果梯板和平台配筋结果标准层号跑数梯板底筋梯板分布筋梯板负筋平台底筋平台负筋118100820081308200820012810082008130无无梯梁配筋结果标准层号跑数梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁底纵筋梯梁顶纵筋梯梁箍筋1121821862002142146200122162166200无无无6基础设计FGEL/6PMAXPMINVMFGMCNC611柱下独立基础计算用正常使用极限状态下荷载效应的标准组合中最不利荷载组合来确定基础底面尺寸。用承载能力极限状态下荷载效应的基本组合中最不利荷载组合来进行独立基础的设计计算。设计资料持力层的地基承载力特征值20AKFKP基础及其台阶上土的平均重度3/MNG垫层采用混凝土，厚度为。独立基础采用混凝土，10C125C，钢筋采用，。2/7MNFT235HB/0FY柱子尺寸600600计算轴横向框架地梁传给基础顶面荷载1、地梁传给A、D轴位置基础顶面荷载纵向地梁传来荷载地梁自重2502504451125KN地梁上部材料传来荷载墙重19024135052994KN窗重0427215232KN横向地梁传来荷载地梁自重25030578051463KN地梁传给A、D轴位置基础顶面荷载F1688299423214636377KN2、地梁传给B、C轴位置基础顶面荷载纵向地梁传来荷载地梁自重250305451688KN地梁上部材料传来荷载墙重19024（4509）505829KN门重012109019KN横向地梁传来荷载地梁自重250305（7827）/21969KN地梁传给B、C轴位置基础顶面荷载F1688829019196911966KNA、D轴柱下独立基础设计按构造一般要求拟定独立基础的截面尺寸，如下图所示N96355KNM5309V34621、按轴心荷载初步确定基础底面面积209635706208AKGNFAMFD考虑偏心荷载的影响，将增大后有02013568M采用方形基础2BA612计算基底最大压力MAXP基础及回填土重2068532GADKN基底处竖向力合力93147KF基底处总力矩542MM偏心矩8371600434KBEMF所以偏心力作用点在基础截面内。基底最大压力22613876023KKMASEPKPAB3、地基承载力特征值及地基承载力验算016BD316580916/24MKNM基础底面以上土的加权平均重度305245AKBDMFPAMX22135869847624AKKAPKPFPAFPFKB满足所以基础选用底面尺寸合适4、计算基底净反力53091865103947MKNMFNV偏心矩MBMFEN3580612091352400,基础边缘处的最大和最小净反力1529260,2MAX,INBEPNKPA32875、确定基础底板厚度采用锥形基础柱边基础截面抗冲切验算ACT60MHATB1503060MTM95213因偏心受压，AX,NP取冲切力KNHABHBFCCNL30168502612153026157292200MAX,抗冲切力满足KNHAFMTP301685921035927107006、配筋计算柱边净反力2602MAX,1,MIN,AX,IN,18735091610152604457295151231857296318MHFMAMKNBBPKPAPAPBYSCCNNCN两个方向采用相同的配筋221687MSB轴柱下独立基础设计按构造一般要求拟定独立基础的截面尺寸，如下图所示KNQMMFSSKKQKGK153862910459486747地梁传来荷载1、按轴心荷载初步确定基础底面面积204980DFAGAK考虑偏心荷载的影响，将增大后有A320419831M采用方形基础AB52、计算基底最大压力MAXP基础及回填土重KNADG245163202基底处竖向力合力KNFK1823451698基底处总力矩MM470偏心矩BMFEK586312082347所以偏心力作用点在基础截面内。基底最大压力KPABEPKKMAS372153013561223、地基承载力特征值及地基承载力验算01DB3/6513298168MKNM平均重度基础底面以上土的加权PADBFMAK7280502503满足KPAFKPABFPFPAKKA9789735182647MX所以基础选用底面尺寸合适4、计算基底净反力KNVNFM7516582371832084偏心矩MBMFEKN5806301582379460,基础边缘处的最大和最小净反力35156120,2MAX,INBEPNKPA92075、确定基础底板厚度采用锥形基础柱边基础截面抗冲切验算MACT60MHATB3501750260MT127因偏心受压，MAX,NP取冲切力KNHABHBFCCNL814520263512350263721200AX,抗冲切力满足HAFMTP9071006、配筋计算柱边净反力2602MAX,1,MIN,AX,IN,475901946549035603415707021905372163920MHFMAMKNBBPKPAPAPBYSCCNNCN两个方向采用相同的配筋32247586MSC轴柱下独立基础设计按构造一般要求拟定独立基础的截面尺寸，KNQMMFSSKKQKGK86157241398813405地梁传来荷载1、按轴心荷载初步确定基础底面面积209742102683MDFFAGAK考虑偏心荷载的影响，将增大后有0A20469731A采用方形基础MB522、计算基底最大压力AXP基础及回填土重KNADG092341520基底处竖向力合力FK793481基底处总力矩MMK05652偏心矩BMFEK420913475所以偏心力作用点在基础截面内。基底最大压力KPABEPKKMAS0218520615293476123、地基承载力特征值及地基承载力验算DB3/68141960MKNM平均重度基础底面以上土的加权PADBFMAK250826503满足KPAFKPABFPFAKK69752143918MX所以基础选用底面尺寸合适4、计算基底净反力KNVKNFMM46207514602351798偏心矩MBMFMEN425060275146830,基础边缘处的最大和最小净反力527120,2MAX,INBEPNKPA310985、确定基础底板厚度采用锥形基础柱边基础截面抗冲切验算ACT60MHATB4060MTM152因偏心受压，AX,NP取冲切力KNHABHBFCCNL2540265125402659238200MAX,抗冲切力满足HAFMTP40717006、配筋计算柱边净反力两2602MAX,1,MIN,AX,IN,47950198842106560344928283710928265710MHFMAMKNBBPKPAPABYSCCNNCN个方向采用相同的配筋1304227970MAS7科技资料翻译一、科技资料原文STRUCTURALSYSTEMSTORESISTLATERALLOADSCOMMONLYUSEDSTRUCTURALSYSTEMSWITHLOADSMEASUREDINTENSOFTHOUSANDSKIPS,THEREISLITTLEROOMINTHEDESIGNOFHIGHRISEBUILDINGSFOREXCESSIVELYCOMPLEXTHOUGHTSINDEED,THEBETTERHIGHRISEBUILDINGSCARRYTHEUNIVERSALTRAITSOFSIMPLICITYOFTHOUGHTANDCLARITYOFEXPRESSIONITDOESNOTFOLLOWTHATTHEREISNOROOMFORGRANDTHOUGHTSINDEED,ITISWITHSUCHGRANDTHOUGHTSTHATTHENEWFAMILYOFHIGHRISEBUILDINGSHASEVOLVEDPERHAPSMOREIMPORTANT,THENEWCONCEPTSOFBUTAFEWYEARSAGOHAVEBECOMECOMMONPLACEINTODAYSTECHNOLOGYOMITTINGSOMECONCEPTSTHATARERELATEDSTRICTLYTOTHEMATERIALSOFCONSTRUCTION,THEMOSTCOMMONLYUSEDSTRUCTURALSYSTEMSUSEDINHIGHRISEBUILDINGSCANBECATEGORIZEDASFOLLOWSMOMENTRESISTINGFRAMESBRACEDFRAMES,INCLUDINGECCENTRICALLYBRACEDFRAMESSHEARWALLS,INCLUDINGSTEELPLATESHEARWALLSTUBEINTUBESTRUCTURESTUBEINTUBESTRUCTURESCOREINTERACTIVESTRUCTURESCELLULARORBUNDLEDTUBESYSTEMSPARTICULARLYWITHTHERECENTTRENDTOWARDMORECOMPLEXFORMS,BUTINRESPONSEALSOTOTHENEEDFORINCREASEDSTIFFNESSTORESISTTHEFORCESFROMWINDANDEARTHQUAKE,MOSTHIGHRISEBUILDINGSHAVESTRUCTURALSYSTEMSBUILTUPOFCOMBINATIONSOFFRAMES,BRACEDBENTS,SHEARWALLS,ANDRELATEDSYSTEMSFURTHER,FORTHETALLERBUILDINGS,THEMAJORITIESARECOMPOSEDOFINTERACTIVEELEMENTSINTHREEDIMENSIONALARRAYSTHEMETHODOFCOMBININGTHESEELEMENTSISTHEVERYESSENCEOFTHEDESIGNPROCESSFORHIGHRISEBUILDINGSTHESECOMBINATIONSNEEDEVOLVEINRESPONSETOENVIRONMENTAL,FUNCTIONAL,ANDCOSTCONSIDERATIONSSOASTOPROVIDEEFFICIENTSTRUCTURESTHATPROVOKETHEARCHITECTURALDEVELOPMENTTONEWHEIGHTSTHISISNOTTOSAYTHATIMAGINATIVESTRUCTURALDESIGNCANCREATEGREATARCHITECTURETOTHECONTRARY,MANYEXAMPLESOFFINEARCHITECTUREHAVEBEENCREATEDWITHONLYMODERATESUPPORTFROMTHESTRUCTURALENGINEER,WHILEONLYFINESTRUCTURE,NOTGREATARCHITECTURE,CANBEDEVELOPEDWITHOUTTHEGENIUSANDTHELEADERSHIPOFATALENTEDARCHITECTINANYEVENT,THEBESTOFBOTHISNEEDEDTOFORMULATEATRULYEXTRAORDINARYDESIGNOFAHIGHRISEBUILDINGWHILECOMPREHENSIVEDISCUSSIONSOFTHESESEVENSYSTEMSAREGENERALLYAVAILABLEINTHELITERATURE,FURTHERDISCUSSIONISWARRANTEDHERETHEESSENCEOFTHEDESIGNPROCESSISDISTRIBUTEDTHROUGHOUTTHEDISCUSSIONMOMENTRESISTINGFRAMESPERHAPSTHEMOSTCOMMONLYUSEDSYSTEMINLOWTOMEDIUMRISEBUILDINGS,THEMOMENTRESISTINGFRAME,ISCHARACTERIZEDBYLINEARHORIZONTALANDVERTICALMEMBERSCONNECTEDESSENTIALLYRIGIDLYATTHEIRJOINTSSUCHFRAMESAREUSEDASASTANDALONESYSTEMORINCOMBINATIONWITHOTHERSYSTEMSSOASTOPROVIDETHENEEDEDRESISTANCETOHORIZONTALLOADSINTHETALLEROFHIGHRISEBUILDINGS,THESYSTEMISLIKELYTOBEFOUNDINAPPROPRIATEFORASTANDALONESYSTEM,THISBECAUSEOFTHEDIFFICULTYINMOBILIZINGSUFFICIENTSTIFFNESSUNDERLATERALFORCESANALYSISCANBEACCOMPLISHEDBYSTRESS,STRUDL,ORAHOSTOFOTHERAPPROPRIATECOMPUTERPROGRAMSANALYSISBYTHESOCALLEDPORTALMETHODOFTHECANTILEVERMETHODHASNOPLACEINTODAYSTECHNOLOGYBECAUSEOFTHEINTRINSICFLEXIBILITYOFTHECOLUMN/GIRDERINTERSECTION,ANDBECAUSEPRELIMINARYDESIGNSSHOULDAIMTOHIGHLIGHTWEAKNESSESOFSYSTEMS,ITISNOTUNUSUALTOUSECENTERTOCENTERDIMENSIONSFORTHEFRAMEINTHEPRELIMINARYANALYSISOFCOURSE,INTHELATTERPHASESOFDESIGN,AREALISTICAPPRAISALINJOINTDEFORMATIONISESSENTIALBRACEDFRAMESTHEBRACEDFRAME,INTRINSICALLYSTIFFERTHANTHEMOMENTRESISTINGFRAME,FINDSALSOGREATERAPPLICATIONTOHIGHERRISEBUILDINGSTHESYSTEMISCHARACTERIZEDBYLINEARHORIZONTAL,VERTICAL,ANDDIAGONALMEMBERS,CONNECTEDSIMPLYORRIGIDLYATTHEIRJOINTSITISUSEDCOMMONLYINCONJUNCTIONWITHOTHERSYSTEMSFORTALLERBUILDINGSANDASASTANDALONESYSTEMINLOWTOMEDIUMRISEBUILDINGSWHILETHEUSEOFSTRUCTURALSTEELINBRACEDFRAMESISCOMMON,CONCRETEFRAMESAREMORELIKELYTOBEOFTHELARGERSCALEVARIETYOFSPECIALINTERESTINAREASOFHIGHSEISMICITYISTHEUSEOFTHEECCENTRICBRACEDFRAMEAGAIN,ANALYSISCANBEBYSTRESS,STRUDL,ORANYONEOFASERIESOFTWOORTHREEDIMENSIONALANALYSISCOMPUTERPROGRAMSANDAGAIN,CENTERTOCENTERDIMENSIONSAREUSEDCOMMONLYINTHEPRELIMINARYANALYSISSHEARWALLSTHESHEARWALLISYETANOTHERSTEPFORWARDALONGAPROGRESSIONOFEVERSTIFFERSTRUCTURALSYSTEMSTHESYSTEMISCHARACTERIZEDBYRELATIVELYTHIN,GENERALLYBUTNOTALWAYSCONCRETEELEMENTSTHATPROVIDEBOTHSTRUCTURALSTRENGTHANDSEPARATIONBETWEENBUILDINGFUNCTIONSINHIGHRISEBUILDINGS,SHEARWALLSYSTEMSTENDTOHAVEARELATIVELYHIGHASPECTRATIO,THATIS,THEIRHEIGHTTENDSTOBELARGECOMPAREDTOTHEIRWIDTHLACKINGTENSIONINTHEFOUNDATIONSYSTEM,ANYSTRUCTURALELEMENTISLIMITEDINITSABILITYTORESISTOVERTURNINGMOMENTBYTHEWIDTHOFTHESYSTEMANDBYTHEGRAVITYLOADSUPPORTEDBYTHEELEMENTLIMITEDTOANARROWOVERTURNING,ONEOBVIOUSUSEOFTHESYSTEM,WHICHDOESHAVETHENEEDEDWIDTH,ISINTHEEXTERIORWALLSOFBUILDING,WHERETHEREQUIREMENTFORWINDOWSISKE