毕业论文旋纽模具的设计

中南大学机电学院毕业设计设计题目旋纽模具的设计学院机电学院专业模具CAD/CAM班级模具04G4姓名丁勇学号04313299指导教师李金海完成时间2007年3月目录一、塑料件的工艺性分析41塑件的原材料分析2塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析3塑件的体积重量4塑件的注射工艺参数的确定二、型腔数的确定及浇注系统的设计61分型面的选择2型腔数的确定3确定型腔的排列方式4浇注系统的设计三、排气、冷却系统的设计与计算91排气系统的设计2冷却系统的设计与计算四、模具工作零件的设计与计算111凹模型腔及型心的设计2型腔侧壁厚度和底板厚度的计算五、脱模机构的设计与计算121脱模力的计算2推板的厚度3顶杆直径的计算六、注射机与模具各参数的校核141工艺参数的校核2安装参数的校核七、外文翻译17七、参考文献35旋纽模具的设计一、塑件的工艺性分析1、塑件的原材料分析塑件的材料采用聚甲基丙烯酸甲酯，属热塑性塑料，该塑料具有如下的成型特性无定形料、吸湿性大、不易分解。质脆、表面硬度低。流动性中等，溢边值003MM左右，易发生填充不良、缩孔、凹痕、熔接痕等缺陷。宜取高压注射，在不出现缺陷的条件下宜取高料温、模温，可增加流动性，降低内应力、方向性，改善透明度及强度。模具浇注系统应对料流阻力小，脱模斜度应大，顶出均匀，表面粗糙度应好，注意排气。质透明，要注意防止出现气泡、银丝、熔接痕及滞料分解、混入杂质。2、塑件的结构和尺寸精度及表面质量分析1）塑件的结构分析该零件的总体形状为圆形，结构比较简单。2）塑件尺寸精度的分析该零件的重要尺寸，如，309009MM的尺寸精度为3级，次重要尺寸375007MM的尺寸精度为4级，其它尺寸均无公差要求，一般可采用8级精度。由以上的分析可见，该零件的尺寸精度属中等偏上，对应模具相关零件尺寸的加工可保证。从塑件的壁厚上来看，壁厚最大处为45MM，最小处为225MM，壁厚差为225MM，较为均匀。3）表面质量的分析该零件的表面要求无凹坑等缺陷外，表面无其它特别的要求，故比较容易实现。综上分析可以看出，注射时在工艺参数控制得较好的情况下，零件的成型要求可以得到保证。3、塑件的体积重量计算塑件的重量是为了选用注射机及确定模具型腔数。计算得塑件的体积V9132MM3计算塑件的质量公式为WV根据设计手册查得聚甲基丙烯酸甲酯的密度为118KG/DM3，故塑件的重量为WV913211810310776G根据注射所需的压力和塑件的重量以及其它情况，可初步选用的注射机为SZ60/40型注塑成型机，该注塑机的各参数如下表所示理论注射量/CM360移模行程/MM180螺杆直径/MM30最大模具厚度/MM280注射压力/MP150最小模具厚度/MM160锁模力/KN400喷嘴球半径/MM15拉杆内间距/MM295185喷嘴口孔径/MM354、塑件的注射工艺参数的确定根据情况，聚甲基丙烯酸甲酯的成型工艺参数可作如下选择，在试模时可根据实际情况作适当的调整。注射温度包括料筒温度和喷嘴温度。料筒温度后段温度T1选用180中段温度T2选用200前段温度T3选用220喷嘴温度选用220注射压力选用100MP注射时间选用20S保压时间选用2S保压80MP冷却时间选用28S总周期50S二、型腔数的确定及浇注系统的设计1、分型面的选择该塑件为旋纽，表面质量无特殊要求，端部因与人手指接触因此形成自然圆角，此零件可采用右图所示的分型面比较合适。2、型腔数的确定型腔数的确定有多种方法，本题采用注射机的注射量来确定它的数目。其公式如下N2GC/V式中G注射机的公称注射量/CM3V单个制品的体积/CM3C浇道和浇口的总体积/CM3生产中每次实际注射量应为公称注射量G的（075045）倍，现取06G进行计算。每件制品所需浇注系统的体积为制品体积的（021）倍，现取C06V进行计算。N206G/16V0375G/V037560/90132246由以上的计算可知，可采用一模两腔的模具结构。3、确定型腔的排列方式本塑件在注射时采用一模两件，即模具需要两个型腔。综合考虑浇注系统、模具结构的复杂程度等因素，拟采用下图所示的型腔排列方式。4、浇注系统的设计1）主流道的设计根据设计手册查得SZ60/40型注射机喷嘴有关尺寸如下喷嘴前端孔径D035MM喷嘴前端球面半径R015MM为了使凝料能顺利拔出，主流道的小端直径D应稍大于注射喷嘴直径D。DD051MM35145MM主流道的半锥角通常为12过大的锥角会产生湍流或涡流，卷入空气，过小的锥角使凝料脱模困难，还会使充模时熔体的流动阻力过大，此处的锥角选用2。经换算得主流道大端直径D85MM,为使熔料顺利进入分流道，可在主流道出料端设计半径5MM的圆弧过渡。主流道的长度L一般控制在60MM之内，可取L55MM。2）冷料穴与拉料杆的设计对于依靠推件板脱模的模具常用球头拉料杆，当前锋冷料进入冷料穴后紧包在拉料杆的球头上，开模时，便可将凝料从主流道中拉出。球头拉料杆固定在动模一侧的型芯固定板上，并不随脱模机构移动，所以当推件板从型芯上脱出制品时，也将主流道凝料从球头拉料杆上硬刮下来。其结构如右图所示3）分流道的设计分流道在设计时应考虑尽量减小在流道内的压力损失和尽可能避免熔体温度的降低，同时还要考虑减小流道的容积。圆形和正方形流道的效率最高，当分型面为平面时一般采用圆形的截面流道，但考虑到加工的方便性，可采用半圆形的流道。一般分流道直径在310MM范围内，分流道的截面尺寸可根据制品所用的塑料品种、重量和壁厚，以及分流道的长度由中国模具设计大典第2卷中图9212所示的经验曲线来选定，经查取D56MM较为合适，分流道长度取L20MM从图9214中查得修正系数FL102，则分流道直径经修正后为DDFL561025712，取D6MM4）浇口的设计根据浇口的成型要求及型腔的排列方式，选用侧浇口较为合适。侧浇口一般开设在模具的分型面上，从制品的边缘进料，故也称之为边缘浇口。侧浇口的截面形状为矩形，其优点是截面形状简单，易于加工，便于试模后修正。缺点是在制品的外表面留有浇口痕迹，因为该制件无表面质量的特殊要求，又是中小型制品的一模两腔结构，所以可以采用侧浇口。在侧浇口的三个尺寸中，以浇口的深度H最为重要。它控制着浇口内熔体的凝固时间和型腔内熔体的补缩程度。浇口宽度W的大小对熔体的体积流量的直接的影响，浇口长度L在结构强度允许的条件下以短为好，一般选L05075MM。确定浇口深度和宽度的经验公式如下HNTWNA1/2/30式中H侧浇口深度（MM）中小型制品常用H052MM，约为制品最大壁厚的1/32/3,取15MMT制品的壁厚（MM）338MMN塑料材料的系数查表得08W浇口的宽度（MM）A型腔的表面积（MM2）计算得2940MM2将以上各数据代入公式得H15MM，W15MM,L取05MM。计算后所得的侧浇口截面尺寸可用R6Q/WH2104S1作为初步校验。制品的体积V9132CM3，设定充模时间为1S，于是Q9132/19132MM3/SR6Q/WH269132/1515216104104S1所以符合要求。三、排气、冷却系统的设计与计算1、排气系统的设计排气槽的截面积可用如下公式进行计算F25M1273T11/2/TP0式中F排气槽的截面面积（M2）M1模具内气体的质量KGP0模具内气体的初始压力（MP）取01MPT1模具内被压缩气体的最终温度T充模时间S模内气体质量按常压常温20的氮气密度0116KG/M3计算，有M10V0式中V0模具型腔的体积（M3）应用气体状态方程可求得上式中被压缩气体的最终温度（）T1（273T0）P1/P01304273式中T0模具内气体的初始温度（）由V9132MM3充模时间T1S被压缩气体最终排气压力为P120MPA由式得T12732020/01013042733117模具内的气体质量由式得M1V009132106116KG106105KG将数据代入式得所需排气槽的截面面积为F2510610527331171/2/1011060064MM2查取排气槽高度H003MM，因此排气槽的总宽度为WF/H0064/003213MM为了便于加工和有利于排气，运用镶拼式的型芯结构，与整体式型芯相比，镶拼型芯使加工和热处理工艺大为简化。2）冷却系统的设计与计算冷却系统设计的有关公式QVWQ1/C112式中QV冷却水的体积流量M3/MINW单位时间内注入模具中的塑料重量KG/MINQ1单位重量的塑料制品在凝固时所放出的热量KJ/KG冷却水的密度KG/M3098103C1冷却水的比热容KJ/KG41871冷却水的出口温度252冷却水的入口温度20Q1可表示为Q1C234U式中C2塑料的比热容KJ/KG1465Q3塑料熔体的初始温度2004塑料制品在推出时的温度60U结晶型塑料的熔化质量焓KJ/KGQ1C234U1465200602051KJ/KG将以上各数代入式得QV00132051/09810341872520M3/MIN013103M3/MIN上述计算的设定条件是模具的平均工作温度为40，用常温20的水作为模具的冷却介质，其出口温度为25，产量为0013KG/MIN。由体积流量查表可知所需的冷却水管的直径非常小，体积流量也很小，故可不设冷却系统，依靠空冷的方式即可。但为满足模具在不同温度条件下的使用，可在适当的位置布置直径D为8MM的管道来调节温度。四、模具工作零件的设计与计算1凹模型腔及型心的设计凹模的结构采用整体嵌入式，这样有利于节省贵重金属材料。型芯采用镶拼式结构，有利于加工和排气。（如图所示）本设计中零件工作尺寸的计算均采用平均尺寸、平均收缩率、平均制造公差和平均磨损量来进行计算，已给出这PMMA的成型收缩率为0005，模具的制造公差取Z/3。型腔型芯工作尺寸的计算类别塑件尺寸计算公式模具尺寸型352501034680033R75064LMLSLSSCP3/40ZR7060021型腔板1920044HMHSHSSCP2/30Z18710015腔计算推件板309009LMLSLSSCP3/40Z308800062625009627100032R225024LMLSLSSCP3/40ZR2620016主型芯1725048HMHSHSSCP2/30Z17980032375007LMLSLSSCP3/40Z3870005型芯计算小型芯75032HMHSHSSCP2/30Z80500112、型腔侧壁厚度和底板厚度的计算1）型腔侧壁厚度的计算根据圆形整体式型腔的侧壁厚度计算公式S090PR4/E1/3式中S侧壁厚度MMP型腔压力MPA40R型腔半径MM17625E模具材料的弹性模量MPA21105刚度条件，即允许变形量MM005将以上各数代入式得S115401984/211050051/3962MM2）底板厚度的计算公式如下HS056PH4/E1/3将各参数代入式中得HS468MM型腔的厚度H腔HCH4681982448MMS可取10MMS腔取32MM根据计算，型腔侧壁厚度应大于962MM，而型腔的直径为3525MM。根据浇注系统的条件及制件的大小，初选标准模架，依据塑料注射模中小型模架及技术条件GB/T1255690，根据模板的参数确定导柱、导套、垫块等的有关尺寸。五、脱模机构的设计与计算1、脱模力的计算此模具采用推件板脱模，因该制件的，属厚壁制品，厚壁制品脱模力受到材料向壁厚中性层冷却收缩的影响，可用弹性力学的有关厚壁圆筒的理论进行分析计算，公式如下QC125KFCAETFTJAC/DK2T2DK2/DK2T2DK2式中，对于圆筒制品中K脱模斜度系数KFCCOSSIN/FC1FCSINCOS092FC脱模系数，即在脱模温度下制品与型芯表面之间的静摩擦系数，它受高分子熔体经高压在钢表面固化中粘附的影响。050塑料的线膨胀系数（1/）查表得6105塑料的泊松比040E在脱模温度下塑料的抗拉弹性模量（MPA）316103TF软化温度100T脱模顶出时制品的温度（）60AC制品包紧在型芯上的有效面积（MM2）142255T制品的厚度（MM）338将以上各数据代入公式得QC137245N2）推板的厚度筒形或圆形制品采用推件板脱模，推件板的受力状态可简化为圆环形平板周界受集中载荷的力学模型，最大挠度产生在板的中心。按刚度条件和强度条件的计算公式如下，取大者为依据。按刚度条件HC2QER2/EP1/3按强度条件HK2QE/P1/2式中H推件板的厚度MMC2随R/R值变化的系数03500R推杆作用在推件板上的几何半径MM61R推件板圆形内孔或型芯半径MM13125QE脱模力N137245E推杆材料的弹性模量MPA21105K2随R/R值变化的系数1745P推件板材料的许用应力MPA610P推件板中心允许变形量MM，通常取制品尺寸公差的1/51/10，即P1/51/10I0088其中I制品在被推出方向上的尺寸公差MM088将上述各数据代入式得H169MM将上述各数据代入式得H198MM所以推件板的厚度可取16MM3、顶杆直径的计算推杆推顶推件板时应有足够的稳定性，其受力状态可简化为一端固定、一端铰支的压杆稳定性模型，根据压杆稳定公式推导推杆直径计算式为DKL2QE/NE1/4推杆直径确定后，还应用下式进行强度校核C4QE/ND2S式中D推杆直径MMK安全系数，通常取K1522L推杆的长度MM102QE脱模力N137245E推杆材料的弹性模量MPA21105N推杆根数4C推杆所受的压应力MPAS推杆材料的屈服点MPA360将以上各数据代入式得D406MM圆整取5MM将以上各数据代入式进行校核C4QE/ND21747MPAS360MPA所以此推杆符合要求。六、注射机与模具各参数的校核1、工艺参数的校核1）注射量的校核（按体积）VMAXV式中VMAX模具型腔流道的最大容积CM3V指定型号与规格注射机的注射量容积CM3塑料的固态密度G/CM3注射系数取075085，无定形料可取085，结晶形可取075。将以上各数代入式得VMAXV0856051CM3倘若实际注射量过小，注射机的塑化能力得不到发挥，塑料在料筒中停留的时间会过长。所以最小注射量容积VMIN025V。VMIN025V0256015CM3实际注射量V2V0206V029132206913229CM3即VMINVVMAX所以符合要求。2）锁模力的校核公式FKAPM式中F注射机的额定锁模力KN400A制品和流道在分型面上的投影和CM3PM型腔的平均计算压力MPA由表994取30K安全系数，通常取K111212则KAPM1223525/222063078905KN400KNF所以符合要求。3）最大注射压和的校核PMAXKP0式中PMAX注射机的额定注射压力MPA150P0成型时所需的注射压力MPA100K安全系数，常取K12514取13则KP013100130MPAPMAX150MPA所以符合要求。2、安装参数的校核模具各模板的厚度分别为H1上模座30MMH2型腔板32MMH3脱件板16MMH4型芯板25MMH5型芯固定板32MMH6垫块63MMH7下模座30MM模具的闭合高度HH1H2H3H4H5H6H7228MM所允许的最小模具厚度HMIN160MM所允许的最大模具厚度HMAX280MM即模具满足HMIN228MMHMAX的安装条件。经查资料SZ60/40型注射机的最大开模行程S180MMSH1H2510MM1752010475MM满足要求所以注射机的开模行程足够，由以上的验证可知，型注射机能满足使用要求，故可采用。摘要塑料保险杠取代金属保险扛是汽车行业的发展趋势，但是塑料保险杠的设计目前仍采用传统的模具设计方法。因此本文针对轿车前保险杠的制品结构，采用华塑CAEHSCAE软件对轿车保险杠注射模的型腔压力、熔体温度及流动前沿进了优化分析及模拟，同时对保险杠注射模的主要参数进行了校核。研究结果表明本文采用的设计方法可以极大提高保险杠注射模设计开发的效率。关键词保险杠注射模热流道CAE1前言随着汽车上业的发展，全金属保险杠越来越不适应现代汽车在轻量化、高机能化以及与车体造型一体化等方面的要求，尤其在轿车、轻型车上，有用塑料保险杠取代全金属保险杠的趋势。作为钢铁件的替代产品，汽车塑料保险杠以其造型美观，重量轻，易于成型，耐腐蚀，成本低，综合机械性能良好，且容易实现规模化生产等优点在汽车行业占据了一席之地。目前，我国轿车。微型车、轻型车等生产厂家正在逐步实现该产品的更新换代。2轿车前保险杠几何结构分析图1所示零件为马自达轿车前保险杠，零件壁厚35MM，通常要求制件表面光滑无缺陷，对其外形精度没有过高要求。如图1所示，保险杠形状为马鞍形，长1925MM，宽715MM，高538MM，平均壁厚为35MM。椭圆形灯孔左右各一，中间为通风栅格，内侧加强筋若干。尾部有内侧卷曲，因此，需要采用内侧抽芯。1前言随着汽车上业的发展，全金属保险杠越来越不适应现代汽车在轻量化、高机能化以及与车体造型一体化等方面的要求，尤其在轿车、轻型车上，有用塑料保险杠取代全金属保险杠的趋势。作为钢铁件的替代产品，汽车塑料保险杠以其造型美观，重量轻，易于成型，耐腐蚀，成本低，综合机械性能良好，且容易实现规模化生产等优点在汽车行业占据了一席之地。目前，我国轿车。微型车、轻型车等生产厂家正在逐步实现该产品的更新换代。2轿车前保险杠几何结构分析图1所示零件为马自达轿车前保险杠，零件壁厚35MM，通常要求制件表面光滑无缺陷，对其外形精度没有过高要求。如图1所示，保险杠形状为马鞍形，长1925MM，宽715MM，高538MM，平均壁厚为35MM。椭圆形灯孔左右各一，中间为通风栅格，内侧加强筋若干。尾部有内侧卷曲，因此，需要采用内侧抽芯。保险杠材料要求在较宽的温度范围内刚性好，耐冲击性能好，尺寸稳定性好，耐溶剂性好，涂装性能好。丙烯综合什能较好，故在此选用聚丙烯改性作为保险杠材料。所设计保险杠模具特点为模具外形尺寸大2400MM700MM11OOMM、体积重2540T，结构复杂，类似为一个中等程度的工作母机；模具浇注系统为热流道，需要电加热；型腔、型芯冷却系统复杂，型腔与浇注系统的热流道相互矛盾；制品顶出系统复杂，常用液压、机械联合顶出，并采用机械手自动取出制品；制品尺寸大，浇注系统常为冷，热流道相结合。3CAE优化分析在对轿车前保险杠注射模的总体结构、使用功能控制及模具结构的具体设计包括浇注系统成型零件和导向装置、测向分型抽芯机构、模温控制装置等的设计进行全面设定的基础上，采用华中科技大学国家模具重点实验室开发的HSCAE华塑CAE软件进行优化及动态模拟分析，从而改变了过去那种单靠人为经验来设计模具浇口位置及尺寸，需要多次试模反复修改，才能最后设计定型和制造模具的落后方法。该课题的开展，将会极大地减少设计人员反复估算饶口尺寸的繁杂劳动，加速我国对大型轿车注射模设计、制造及产品牛产系列化的进程。塑料注射成型时，塑料在型腔中的流动和成型，与材料的性能、塑件的形状尺寸、成型温度、成型速度成型压力、成型时间、模腔表面情况和模具设计等一系列因素有关。CAE优化分析就是利用计算机高速运算功能，综合考虑各种因数，得出流动场、温度场、压力场、剪切应力场等模拟结果，从而评定所用方案的优劣。这里使用华中科技大学模具国家重点实验室开发的HSCAE50软件进行优化分析。流动场分析结果如图2所示，其流动是平衡的，结合后面熔结痕分析结果说明浇口开设是合理的。温度场分结果如图3所示，结束时温差比较大，可能原因是此模具采用热流道技术，而CAE分析结果按冷流道汁算得出。若出现注射结束时不同位置的温差太大，就很难获得均匀的冷却，不同的温度将导致聚合体的密度和性能都发生着改变，这样会产生翘曲。同时可能会产生较大的因温差引起的残余应力。压力场结果如图4所示，因为热流道原因，出现轻度压力不是现象。若出现压力不足现象应考虑以下因素材判流动性不够；制品过大而零件壁厚很薄；流道长度过长；需要分级注射。剪切应力场结果如图画所示，应力场均匀，不会产生喷现象。CAE优化分析时必须考虑到分析时所用STL，文件没有坐标，不能精确定位，会人为引入流动不平衡因数。大型注射模常用热流道或冷、热流道结合技术与CAE分析假定的冷流道有很大区别，这也给分析带来很大误差。4保险杠大型注射模热流道设计在设计大型塑件模具浇注系统时，既要保证型腔充满，又要减少因系统设计不当给制品带来的缺陷。特大型塑件常采用多级分流道。多点同时浇注方案。复杂的浇注系统在提高塑件质量的同时也使设计的难度增加。因此，浇注系统的设计是设计大型注射横的关键之一。本次没计采用热流道技术，这项新技术的开发乃是注射模的一次重大改革。它的应用不仅缩短了成型周期、提高了生产效率，同时也节省了原料。在大型模具设计中，热流道系统设计应用愈来愈广，特别是热流道模具，它是大型模具的发展方向。下面就热流道模具加以讨沦。热流道模贝之所以得到广泛应用，是因为它具有以下独特优点缩短成型周期，一般可达3040；避免回收大量回头料从而节省原料，降低成本；由于严格控制温度，因此提高了制品质量，保证了制品的尺寸精度和强度；热流道有利于压力传递，从而可以降低注射压力；缩短开模行程，有利于保护模具，延长模具使用寿命；无需修剪料把，节省工时和人力；缩短制模周期，制品成本降低，在一般情况下生产成本降低16。根据CAE分析结果，采用AUTOCAD软件进行二维模具设计，本模具设计为单型腔，热流道、9点进浇、内侧抽芯等技术。合模过程由两矩形导滑块导向，最后由锥面定位锁紧。模具总长2000MM，宽1200MM，高1440MM，模具结构总图如图6所示。二维模具设计的基本步骤如下1绘制制品二维结构图，确定好分型面，浇口的位置及尺寸大小。2采用金属零件包围制品内外表面。3设置浇注系统、合模导向机构、顶出系统、加热冷却系统。4按动、定模分型面绘制左右动定模的方位图。5在动、定模视图中分别表示出相关零件的装配坐标位置。6采用另一个视图表达未完整主视图的相关内容。7在主视图下方绘出制品图，并标注产品的尺寸。8标注零件序号，并列出零件明细表中的材料、件数、热处理等技术要求。9在总装图中写山技术要求及模具的动作原理5大型注射模主要参数校核1加热流道板的热功率计算。热流道板相当于延伸了注塑机喷嘴，使得熔料流程大为缩短，有利于熔料的填充。但是采用热流道浇注系统需配备精碗的模具温度控制器，以防止熔料温度过高而烧焦。加热管功率一般凭经验按每KG热流道板需01O15KW估算，也叫按下式进行计算2型芯、型腔的加热冷却系统。模温是影响制品质量及成型效率的一个重要因素。在使用了热流道的模具中，一方面热流道需要加热而另一方面模具需要冷却。且由于此模具体积巨大模具开始工作时模温低，需要预热，工作一段时间后模温上升超过规定温度时又需要冷却。聚丙烯PP的成型温度在160260，其模具温度应控制在5565。大型注射模最好用自来水冷却，比较经济，冷却水孔直径一般在812MM。大型注射模加热装置一般为电加热棒加热，它有方便、易控制等优点，但必须防止局部过热。3型腔侧壁厚度计算。理论分析与实践证明，大型模具的刚度是中要问题，而强度足次要问题。故成型件尺寸应以满足刚度条件为前提，聚丙烯所允许挠曲量在003004MM。将侧壁看作是受均布载荷的固定梁模型，由挠度公式可推出允许最小侧壁厚度对于此保险杠模具4动模垫板问受力变形计算，方法原理同侧壁校核，允许最大挠曲量一般取005MM。一般对大型注射模还需进行制品对型芯包紧力的计算及顶出力的校核；连接螺钉顶出杠强度校核等。可参见注时模设计手册。6结束语设计保险杠大型注射模应注意的问题1应认真分析产品几何结构，选择好分型面；CAE优化分析选择浇口形式、大小、数目及进浇位置。2确定产品所用原材料常需要流动性好即熔体流动指数大的塑料、有利充模；好的机械力学特性，能保证轿车在冲击下不变形、有弹性回复；耐恶劣环境气候变化而不变形翘曲。3大型或特大型注射模设计应考虑使用热流道或冷、热流道相结合的浇注系统。4加热、冷却是大型注射模设计需要解决的一对矛盾。5大型注射模顶出系统一般很复杂，常需要机械液压联合顶出。ABSTRACTTHATTHEPLASTICSAFETYBARSUBSTITUTESMETALBEINGSURESHOULDERINGISTHATAUTOMOBILEINDUSTRYDEVELOPINGTREND,BUTPLASTICSAFETYBARDESIGNADOPTTHETRADITIONDESIGNFORDIEANDMOULDMETHODATPRESENTSTILLTHEREFORETHEMAINBODYOFABOOKTYPECAVITYPRESSURE,THEFORWARDPOSITIONMELTINGEXPERIENCINGANDOBSERVINGTHETEMPERATUREANDBEINGONTHEMOVEADOPTCHINATOMOULDTHECAEHSCAESOFTWAREINJECTINGAMODELTOSALOONSAFETYBARHAVEENTEREDTHEMAINPARAMETEROPTIMIZINGANALYSISANDTHESIMULATION,INJECTINGAMODELATTHESAMETIMETOTHESAFETYBARSPECIFICALLYFORSALOONFRONTSAFETYBARPRODUCTSSTRUCTURE,HAVINGCARRIEDOUTTHECOREOFSCHOOLSTUDYRESULTINDICATESTHEMAINBODYOFABOOKTHEDESIGNPROCEDURESADOPTINGCANBEIMMENSERAISINGASAFETYBARINJECTINGAMODELDESIGNINGDEVELOPMENTEFFICIENCYKEYWORDSAFETYBARINJECTIONMODELHEATCURRENTSAYSCAE1PREFACEMOUNTSDEVELOPMENTOFJOBWITHTHEAUTOMOBILE,ENTIRETHEMOREANDMOREUNADAPTABLEMETALSAFETYBARHYUNDAIMOTORREQUESTINTHEFIELDOFMAKELIGHTOFQUANTIZATION,HIGHENGINERYRIZATIONANDUNIFYINGWITHCARBODYMODELANDSOON,THEPLASTICSAFETYBARESPECIALLYUSEFULONTHESALOON,LIGHTVEHICLE,SUBSTITUTESENTIREMETALSAFETYBARTRENDANDASIRONANDSTEELPIECEOFREPLACEMENTPRODUCT,THEPLASTICSAFETYBARMAKESLIGHTOFANAUTOMOBILEWITHWHOSEATTRACTIVEAPPEARANCE,WEIGHT,MOLDING,BEABLETOBEARCORROSION,COSTLOW,SYNTHETICALMECHANICALPERFORMANCEAREEASILYFINE,SCALERIZATIONCHILDBIRTHEASYTOCOMETRUEWAITSFORMERITTOHAVEOCCUPIEDASPACEFORONEPERSONINAUTOMOBILEINDUSTRYATPRESENT,OURCOUNTRYSALOONTHATMINITYPEVEHICLE,LIGHTVEHICLEETCPRODUCESAMANUFACTURERISREALIZINGTHERENOVATIONANDUPGRADEBEINGAPRODUCTSTURNSTEPBYSTEP2SALOONFRONTSAFETYBARSGEOMETRIESSTRUCTURALANALYSISPICTUREWHAT1SHOWSAPARTISAMAZDASALOONFRONTSAFETYBAR,PARTWALLTHICKNESS35MMS,GENERALLY,HADDEMANDEDAREQUESTTOMAKEPIECEOFSURFACENOTHINGDEFECTGLOSSY,DONOTHADTOITSEXTERNALFORMACCURACY715MMS,ARE538MMSTALLERTHANIFPICTUREWHAT1SHOWS,THESAFETYBARFORMARESHAPEOFASADDLE,1925LONGMMS,WIDTH,AVERAGEWALLTHICKNESSIS35MMSTHEELLIPSELIGHTHOLECONTROLSEVERYONE,CENTREISTHEGRIDBEINGVENTILATED,REINFORCEATENDONONTHEINNERSIDESOMETHETAILASSEMBLYHASINNERSIDETOCURL,NEEDSTOADOPTINNERSIDETOTAKEACOREOUTTHEREFORESAFETYBARMATERIALREQUIRESTHATSTIFFNESSISEASYTOBEABLETOBEARWITHINBROADERTEMPERATURERANGE,POUNDINGAFUNCTIONWELL,THEDIMENSIONSTABILITYISABLETOBEARTHEFUNCTIONOFMENSTRUUMEASYTOSPREADDRESSWELL,WELLTHEMISCELLANEOUSENERGYPROPYLENEISSYNTHESIZEDISFAIRLYGOOD,ISSAFETYBARMATERIALTHEREFORESELECTINGANDUSINGPOLYPROPYLENECHANGENATUREHEREDESIGNEDTHATTHESAFETYBARMOULDCHARACTERISTICISMOULDEXTERNALFORMDIMENSIONBIG2400MMSX700MMSX11OOMM,VOLUMEDUPLICATEEACHOTHER2540TS,STRUCTUREISCOMPLICATED,ARESIMILARWITHFORAMEDIUMDEGREEMACHINETOOLMOULDTEEMINGSYSTEMISTHATHEATCURRENTSAYS,NEEDSANELECTRICALHEATINGTHETYPECAVITY,CORECOOLINGSYSTEMARECOMPLICATED,THETYPECAVITYANDSYSTEMATICHEATCURRENTOFTEEMINGCONTRADICTMUTUALLYANDTAKEPLACEPRODUCTSTOPSYSTEMISCOMPLICATED,HYDRAULICPRESSUREINCOMMONUSE,MACHINERYUNITYSUPPORTOUT,ADOPTMACHINEHANDTOTAKEOUTPRODUCTSVOLUNTARILYTHEPRODUCTSDIMENSIONISBIG,TEEMINGSYSTEMISOFTENCOLD,HEATCURRENTCOMBINESEACHOTHER3CAEOPTIMIZEANALYSISONINJECTINGMODELPOPULATIONSTRUCTURETOSALOONFRONTSAFETYBAR,USINGAFUNCTIONTOCONTROLTHEDESIGNREACHINGARCHITECTURALDESIGNINGINCLUDINGPOURINGTHESYSTEMMOLDINGPARTANDTHEGUIDINGDEVICE,MEASURINGTOBEINGALLOTTEDATYPETAKINGCOREORGANIZATION,THEMODELTEMPERATUREOUTACONTROLDEVICECONCRETELYANDSOONOFMOULDCARRYINGOUTTHEBASISSETTINGUPALLROUND,HASADOPTTHEDEVELOPMENTCOUNTRYOFHUAZHONGUNIVERSITYOFSCIENCEANTECHNOLOGYMOULDPRIORITYLABORATORYHSCAECHINAMOULDSCAESOFTWARETOCARRYOUTTHEOPTIMIZATIONANDTHEDEVELOPMENTSIMULATIONANALYSIS,HASCHANGEDTHEREBYTHATDEPENDEDSOLELYONTHELOCATIONANDDIMENSIONCOMINGTODESIGNTHEMOULDRUNNINGGATEARTIFICIALEXPERIENCEINTHEPAST,REQUIRETHATMANYTIMESTRIESAMODELRELAPSEREVISES,ABILITYDESIGNSFINALLYTHEMETHODGETTINGINTOFORMANDMAKINGTHEMOULDFALLINGBEHINDSHOULDTHEPROBLEMCARRYINGOUT,WITHCOURSETHATCANCUTDOWNTHESERIATIONDESIGNINGTHATTHEPERSONNELESTIMATESTHATCOMPLICATIONGIVINGAMOUTHEXTRAADIMENSIONWORKS,ACCELERATIONOURCOUNTRYDESIGNSTHATTOLARGESCALESALOONINJECTIONMODEL,FABRICATIONANDTHEPRODUCTCATTLEPRODUCEAGAINANDAGAINTREMENDOUSLYPLASTICFORMDIMENSION,THEMOLDINGTEMPERATURE,MOLDINGSPEEDMOLDINGPRESSURE,MOLDINGTIME,MODELCAVITYMOULDINGAPIECEWITHTHEMATERIALFUNCTIONINFLOWANDMOLDING,INTYPECAVITY,SURFACEASERIESOFFACTORSUCHASCONDITIONANDDESIGNFORDIEANDMOULDISRELEVANTWHENPLASTICINJECTIONMOLDINGCAEOPTIMIZESANALYSISBEINGTOMAKEUSEOFTHECOMPUTERHIGHSPEEDARITHMETICFUNCTION,TOCONSIDERTHEVARIOUSFACTORSYNTHETICALLY,REACHFIELD,THETEMPERATURE,PRESSUREBEINGONTHEMOVE,SHEARSTRAINWAITINGTOSIMULATERESULT,APPRAISEWHATBEUSEDASCHEMESUPERIORORINFERIORRANKTHEREBYUSETHEDEVELOPMENTHSCAE50OFHUAZHONGUNIVERSITYOFSCIENCEANTECHNOLOGYMOULDCOUNTRYPRIORITYLABORATORYSOFTWARETOCARRYOUTOPTIMIZATIONANALYSISHERE。THEFIELDBEINGONTHEMOVEANALYSESRESULTIFPURSUINGWHAT2SHOWS,THATTHERUNNINGGATEESTABLISHESITSTHEEXPLANATIONBEINGONTHEMOVEBEINGBALANCED,FORMINGTRACEANALYSINGRESULTCOMBININGWITHMELTINGLATERISRATIONALTHETEMPERATUREISALLOTTEDIFRESULTPURSUINGWHAT3SHOWS,THEDIFFERENCEINTEMPERATUREISCOMPARATIVELYBIGWHENBEINGOVER,POSSIBILITYCAUSEISTHATTHISMOULDADOPTHEATCURRENTTOSAYTECHNOLOGY,BUTANALYTICALRESULTOFCAEFINALLYREACHESACCORDINGTOCOLDRUNNERJUICEINJECTTHEVERYBIG,RIGHTAWAYVERYDIFFICULTTOGAINHOMOGENEOUSDIFFERENCEINTEMPERATURECOOLINGBEINGUNLIKELOCATIONWHENBEINGOVERIFAPPEARING,THEDIFFERENTTEMPERATURETHEDENSITYANDFUNCTIONLEADINGTOTHEPOLYMERIZATIONBODYISCHANGEDBEINGHAPPENING,THISMAYPRODUCEBUCKLINGMAYPOSSIBLYPRODUCEREMAINSSTRAINTHATBIGGERREASONDIFFERENCEINTEMPERATUREAROUSESATTHESAMETIMEPRESSUREBEARSFRUITIFPURSUINGWHAT4SHOWS,MAKINGLIGHTOFDEGREEPRESSUREBECAUSEOFHEATCURRENTSAYSTHATCAUSE,APPEARSISNOTPHENOMENONIFPRESSUREAPPEARS,THEINSUFFICIENTPHENOMENONSHOULDCONSIDERTHEFOLLOWINGFACTOR1MATERIALBESENTENCEDTOFLOWABILITYINSUFFICIENT2PRODUCTSISTOOBIGBUTPARTWALLTHICKNESSISVERYINFERTILETHERUNNERLENGTHISTOOLONG3THERUNNERLENGTHISTOOLONG4REQUIRETHATCLASSIFICATIONGETSASHOTSHEARSTRAINFINALLYGUSHINGPHENOMENONIFWHATPICTURESHOWS,STRAINCOMEINTOBEINGHOMOGENEOUSINCAPABLE。CAEOPTIMIZATIONANALYTICALNOWANDTHENMUSTTHINKARRIVEATANALYTICALNOWANDTHENUSEDSTL,DOCUMENTNOTCOORDINATE,UNABLEACCURATEFIXPOSITION,MEETINGARTIFICIALINTRODUCTIONBEONTHEMOVEUNBALANCEFACTORLARGESCALEINJECTIONMODELHEATCURRENTINCOMMONUSEISSAYORCOLD,HEATCURRENTSAYSTHATTHECOLDRUNNERLINKINGTECHNOLOGYWITHCAEANALYSINGASSUMPTIONHASVERYBIGDIFFERENCES,THISTOBRINGVERYBIGERRORTOVERYBIGERRORANALYSISALSO4HEATCURRENTDESIGNSLARGESCALESAFETYBARINJECTIONMODELSDURINGTHEPERIODOFTHESYSTEMDESIGNINGTHATHEAVYSECTIONMOULDSPIECEOFMOULDTEEMING,NOWTHATWANTTHEGUARANTEETYPECAVITYBEFULLOF,WILLFALLOFFAGAINDESIGNINGTHEDEFECTNOTSHOULDBEBROUGHTABOUTBYPRODUCTSBECAUSEOFSYSTEMTHESUPERHUGETYPEMOULDSADOCUMENTOFTENADOPTMULTISTEPTOSHUNTSAYINGTHEMULTIPLESPOTPOURSASCHEMEATTHESAMETIMETHATCOMPLICATEDTEEMINGSYSTEMMOULDSPIECEOFMASSSIMULTANEOUSINRISEALSOMAKESTHEDEGREEOFDIFFICULTYDESIGNINGTHATINCREASEBYTHEREFORE,POURINGSYSTEMATICDESIGNISONEOFTHEHORIZONTALKEYDESIGNINGTHATHEAVYSECTIONGETSASHOTHAVENOTBEENASIGNIFICANTREFORMATIONADOPTHEATCURRENTTOSAYTHATTHETECHNOLOGY,THISNEWTECHNIQUEEXPLOITATIONAREINDEEDTOBETOINJECTAMODELORIGINALLYTIMENOTONLY,ITSAPPLICATIONHASSHORTENEDTHEMOLDINGPERIOD,HASIMPROVEDANEFFICACY,HAVEECONOMIZEDATTHESAMETIMEALSORAWMATERIALINLARGESCALEDESIGNFORDIEANDMOULD,HEATCURRENTSAYSTHATSYSTEMDESIGNSTHATAPPLICATIONISBROADERANDBROADER,HEATCURRENTSAYSTHATMOULD,ITARELARGESCALEMOULDDEVELOPMENTDIRECTIONESPECIALLYWITHREGARDTOHEATCURRENT,THEMOULDGETSMENATTHELOWERLEVELSADDITIONALLYFALLTOHEATCURRENTSAYSTHATMODELCOWRYGETSEXTENSIVEUSE,ISUNIQUEMERITBECAUSEOFITHASTHEFOLLOWINGSHORTENTHEMOLDINGPERIOD,THESORTBUTAMOUNTTO3040AVOIDRECLAIMINGAGREATQUANTITYTURNINGABOUTTOEXPECTECONOMIZINGRAWMATERIAL,COSTREDUCTIONTHEREBYPRODUCTSDIMENSIONACCURACYANDINTENSITYHAVINGCONTROLLEDTHETEMPERATURESINCESTRICT,HAVINGIMPROVEDTHEPRODUCTSMASS,GUARANTEETHEREFOREPRESSUREBENEFICIALTOSAYINGTRANSFERSHEATCURRENTTO,CANREDUCEINJECTIONPRESSURETHEREBYSHORTENTHEMODELROUTEORDISTANCEOFTR