100 whx120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计

100WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计学校代码10410序号050466本科毕业设计题目WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计江西农业大学毕业设计论文任务书IWHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计内容摘要在生产过程中，使生产对象（原材料，毛坯，零件或总成等）的质和量的状态发生直接变化的过程叫工艺过程，如毛坯制造，机械加工，热处理，装配等都称之为工艺过程。在制定工艺过程中，要确定各工序的安装工位和该工序需要的工步，加工该工序的机床及机床的进给量，切削深度，主轴转速和切削速度，该工序的夹具，刀具及量具，还有走刀次数和走刀长度，最后计算该工序的基本时间，辅助时间和工作地服务时间。由于其加工批量很大，专用夹具设计中参考了许多成熟的结构，本设计结构简单、操作方便，使用了大量的标准元件，大大缩短了本工序的辅助时间，一定程度上提高了劳动生产率，减轻了工人的劳动强度。关键词工序，工位，工步，加工余量，定位方案，夹紧力，专用夹具。IIWHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计ABSTRACTENABLEPRODUCINGTHETARGETINPROCESSOFPRODUCTIONRAWMATERIALS,THEBLANK,STATEOFQUALITYANDQUANTITYONPARTBECOMEALWAYSTAKEPLACEDIRECTCOURSEOFCHANGEASKCRAFTCOURSE,IFTHEBLANKISMADE,MACHINING,HEATTREATMENT,ASSEMBLEETCANDCALLITTHECRAFTCOURSEINTHECOURSEOFMAKINGTHECRAFT,ISITCONFIRMEVERYERECTORLOCATIONANDWORKERSTEPTHATPROCESSNEEDTHISOFPROCESSTOWANT,THELOCOMOTIVEOFPROCESSING,THISPROCESS,ANDTHEENTERINGTHEGIVINGAMOUNTOFTHELATHE,CUTDEPTH,THEROTATIONALSPEEDOFTHEMAINSHAFTANDSPEEDOFCUTTING,THEJIGOFTHISPROCESS,THECUTTERANDMEASURINGTOOL,AONEHUNDREDSHEETSOFNUMBEROFTIMESSTILLLEAVESANDAONEHUNDREDSHEETSOFLENGTHLEAVES,CALCULATEBASICTIMEOFTHISPROCESS,AUXILIARYTIMEANDSERVICETIMEOFPLACEOFWORKINGFINALLYBECAUSETHEPROCESSINGBATCHTOBEVERYBIG,INTHEDESIGNHASREFERREDTOMANYMATURESTRUCTURES,THISDESIGNSTRUCTUREISSIMPLE,THEEASEOFOPERATION,HASUSEDTHEMASSIVESTANDARDCOMPONENTS,REDUCEDTHISWORKINGPROCEDURENONCUTTINGTIMEGREATLY,INTHECERTAINEXTENTRAISEDTHELABORPRODUCTIVITY,REDUCEDWORKERSLABORINTENSITYKEYWORDTHEPROCESS,WORKERONE,WORKERSSTEP,THESURPLUSOFPROCESSING,ORIENTTHESCHEME,CLAMPSTRENGTH,UNITCLAMPIIIWHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计目录第一章概述1第二章箱体工艺分析221箱体零件的工艺分析222零件的材料223箱体零件的结构工艺性2第三章拟定箱体加工的工艺路线331定位基准的选择331加工路线的拟定3第四章箱体机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定741主要平面加工的工序尺寸及加工余量742孔加工的工序尺寸及加工余量7第五章确定切削用量及基本工时851切削用量及基本工时的确定原则852机体切削用量和基本工时的确定9第六章专用夹具的设计2261夹具设计问题的提出2262粗铣前后端面夹具设计22参考文献29结论30感谢31IVWHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计第一章概述箱体零件是机器或部件的基础零件,它把有关零件联结成一个整体,使这些零件保持正确的相对位置,彼此能协调地工作因此,箱体零件的制造精度将直接影响机器或部件的装配质量,进而影响机器的使用性能和寿命因而箱体一般具有较高的技术要求由于机器的结构特点和箱体在机器中的不同功用,箱体零件具有多种不同的结构型式,其共同特点是结构形状复杂,箱壁薄而不均匀,内部呈腔型有若干精度要求较高的平面和孔系,还有较多的紧固螺纹孔等箱体零件的毛坯通常采用铸铁件因为灰铸铁具有较好的耐磨性,减震性以及良好的铸造性能和切削性能,价格也比较便宜有时为了减轻重量,用有色金属合金铸造箱体毛坯如航空发动机上的箱体等在单件小批生产中,为了缩短生产周期有时也采用焊接毛坯箱体加工方法的选择（1）平面加工在大批大量生产中宜采用铣平面和磨平面加工方案，在单件小批量生产中宜采用粗刨、半精刨、宽刃精刨平面加工方案。（2）孔隙加工孔加工方法可采用粗镗半精镗精镗加工方案。箱体加工工艺过程宜划分为粗加工、半精加工和精加工三个阶段。加工顺序可根据先粗后精、先加工基准面后加工其他表面、先加工平面后加工孔、先加工主要表面后加工次要表面等原则。1WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计第二章箱体工艺分析21箱体零件的工艺分析211要加工孔的孔轴配合度为H7，表面粗糙度为RA小于16UM,圆度为00175MM,垂直度为008MM,同轴度为002MM。212其它孔的表面粗糙度为RA小于125UM,锥销孔的表面粗糙度为RA小于16UM。213盖体上平面表面粗糙度为RA小于125UM,端面表面粗糙度为RA小于32UM，机盖机体的结合面的表面粗糙度为RA小于32UM，结合处的缝隙不大于005MM，机体的端面表面粗糙度为RA小于125UM。22零件的材料由于铸铁容易成形，切削性能好，价格低廉，且抗振性和耐磨性也较好，因此，一般箱体零件的材料大都采用铸铁，其牌号选用HT2040。23箱体零件的结构工艺性箱体的结构形状比较复杂，加工的表面多，要求高，机械加工的工作量大，结构工艺性有以下几方面值得注意211本箱体加工的基本孔可分为通孔和阶梯孔两类，其中通孔加工工艺性最好，阶梯孔相对较差。212为了减少加工中的换刀次数，箱体上的螺纹孔的尺寸规格应保持一致，本箱体分别为M12MM深16MM的孔。213先加工前后左右端面，再加工蜗杆面和蜗轮面2WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计第三章拟定箱体加工的工艺路线31定位基准的选择在工艺规程设计中，正确选择定位基准，对保证零件技术要求，确定加工先后顺序有着至关重要的影响。定位基准有粗基准和精基准之分。用毛坯上未加工的表面作定位基准，这种定位基准称为粗基准；用加工过的表面作为定位基准，这种定位基准称为精基准。在选择定位基准时一般都是先根据零件的加工要求选择精基准，然后再考虑用那一组表面作粗基准才能把精基准加工出来。所以应先确定精基准，然后确定粗基准。选择精基准一般应遵循以下几项要求基准重合原则，统一基准原则，自为基准原则和互为基准原则。这四项选择精基准的原则，有时不可能同时满足，应根据实际条件决定取舍。由于精基准已加工出，根据大批大量生产的减速器箱体通常以底面和两定位销孔为精基准，平面为220X217MM，两定位销孔以直径13MM,这种定位方式很简单地限制了工件六个自由度，定位稳定可靠，这种定位方式夹紧方便，工件的夹紧变形小；易于实现自动定位和自动夹紧，且不存在基准不重合误差。31加工路线的拟定321分离式箱体工艺路线完成对盖和低座的加工，就要对装配好的整个箱体进行加工。这个阶段为在装合好的箱体上加工轴承孔及其端面。在此阶段之前应安排钳工工序，将盖与底座合成箱体，并用二锥销定位，使其保持一定的位置关系，以保证轴承孔的加工精度和撤装后的重复精度。322表面加工方法的选择箱体零件的结构形状最终都是由一些基本的几何表面如平面和孔组成的，箱体零件的加工过程实际就是获得这些几何表面的过程。具有一定技术要求的加工表面，一般都不是只通过一次加工就能达到图样要求的往往要经过多次加工才能逐步达到加工质量要求。在选择加工方法时，一般总是首先根据零件主要表面的技术要求和工厂技术条件，先选定该表面终加工工序加工方法，然后再逐一选定该表面各有关前导工序的加工方法。323加工阶段的划分当零件的加工质量要求较高时，一般都要经过粗加工、半精加工和精加工等三个阶段。粗加工阶段的主要任务是高效地切除加工表面上的大部分余量，使毛坯在形状和尺寸上接近成品零件。半精加工阶段的主要任务切除粗加工后留下的误差，使被加工工件达到一定精度，为精加工作准备，并完成一些次要表面的加工。精加工阶段的主要任务是保证各主要表面达到零件图规定得加工质量要求。加工阶段的3WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计划分可以保证零件加工质量，有利于及早发现毛坯缺陷并得到及时处理和有利于合理利用机床设备。在上述加工中，为减少夹紧变形对工件加工精度的影响，一般都在粗加工后松开夹紧装置，然后用较小的夹紧力重新夹紧工件，继续进行精加工，这对提高工件加工精度有利。324工序先后顺序的安排1机械加工工序的安排机械加工工序先后顺序的安排，一般应遵循如下原则先加工定位基面，后加工其他表面；先加工主要表面，后加工次要表面；先安排粗加工工序，后安排精加工工序先加工平面，后加工孔。2其他工序的安排为保证零件制造质量，防止废品产生，需在以下场合安排检验工序1）粗加工全部结束之后；2）送往外车间加工的前后；3）工时较长工序和重要工序的前后；4）最终加工之后。325机床设备和工艺装备的选择正确选择机床设备是件重要的工作，它不但直接影响工件的加工质量，而且还影响工件的加工效率和制造成本。所选机床设备的尺寸规格应与工件的形体尺寸相适应，机床精度等级应与本工序加工要求相适应，电动机功率应与本工序加工所需功率相适应，机床设备的自动化程度和生产效率应与工件生产类型相适应。工艺装备的选择将直接影响工件的加工精度、生产效率和制造成本，应根据不同情况适当选择。在中小批生产条件下，应首先考虑选用通用工艺装备（包括夹具、刀具、量具和辅具）；在大批大量生产中，可根据加工要求设计制造专用工艺装备。综合以上设计要领，WHX120减速器机盖机座合箱后箱体的工艺路线拟定如下表11WHX120减速机箱体合箱后的工艺过程4WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计5WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计6WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计第四章箱体机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定根据上述原始资料及加工工艺，分别确定各加工表面的机械加工余量，工序尺寸及毛坯的尺寸。用去除材料方法制造机器零件时，一般都要从毛坯上切除一层层材料之后最后才能制得符合图样规定要求的零件。毛坯上留作加工用的材料层，称为加工余量。正确规定加工余量的数值十分重要，加工余量规定的过大，不仅浪费材料而且消耗机时、刀具和电力；但加工余量也不能规定得过小，如果加工余量留得过小，则本工序加工就不能完全切除上工序留在加工表面上的缺陷层，因而也就没有达到设置这道工序的目的。确定加工余量有计算法，查表法和经验估计法等三种方法。用查表法确定加工余量，方法简便，比较接近实际，生产上广泛应用。尺寸确定如下41主要平面加工的工序尺寸及加工余量为了保证加工后工件的尺寸，在铣削工件表面时，工序4的铣削深度AP20MM，工序5的铣削深度AP20MM，工序6的铣削深度AP045MM，工序7的铣削深度AP0,45MM42孔加工的工序尺寸及加工余量1钻铰26MM孔钻孔4MM，2Z4MM，AP2MM铰孔6MM2镗2110MM轴承孔粗镗1094MM，2Z44MM，AP22MM半精镗1098MM，2Z04MM，AP02MM精镗1100MM,2Z02MM,AP01MM3攻钻8M12MM孔钻孔12MM，2Z12MM，AP6MM攻孔M12MM7WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计第五章确定切削用量及基本工时51切削用量及基本工时的确定原则切削用量的选择，对生产率，加工成本和加工质量均有重要影响。所以合理的切削用量是指在保证加工质量的前提下，能取得较高的生产效率和较低成本的切削用量。约束切削用量选择的主要条件有工件的加工要求，包括加工质量要求和生产效率要求；刀具材料的切削性能；机床性能，包括动力特征和运动特性；刀具寿命要求。切削用量的选用原则首先选取尽可能大的背吃刀量AP；其次根据机床进给机构强度、刀杆强度等限制条件粗加工时或已加工表面粗糙度要求（精加工时），选取尽可能大的进给量F；最后根据“切削用量手册”查取以确定切削速度VC。切削用量三要素的选用（1）背吃刀量AP根据加工余量确定。粗加工时，一1加工余量次走刀应尽可能切掉全部余量。如果是下面几种情况，可分几次走刀2工艺系统刚性不足；3断续切削。半精加工时，AP可取为052MM。精加太大；工时，AP可取0104MM。（2）进给量F粗加工时，对表面质量没有太搞要求，合理的进给量影视工艺系统所能承受的最大进给量。限制精加工因素的主要因素是表面粗糙度和加工精度要求。时间生产中，经常采用查表法确定进给量。粗加工时，根据加工材料、车刀刀杆尺寸及已确定的背吃刀量由“切削用量手册”可查得进给量F的取值。半精加工和精加工时，则主要根据工件表面粗糙度要求，选择进给量F值。（3）切削速度根据已经确定的背吃刀量AP，进给量F及刀具寿命T,用查表法确定切削速度VC。时间定额是指在一定生产条件下规定生产一件产品或完成一道工序所消耗的时间。时间定额是安排作业计划、进行成本核算的重要依据，也是设计或扩建工厂（或车间）时计算设备和工人数量的依据。时间定额规定得过紧会影响生产工人的劳动积极性和创造性，并容易诱发忽视产品质量的倾向；时间定额规定得过松起不到指导生产和促进生产发展的积极作用。合理制定时间定额对保证产品加工质量、提高劳动生产率、降低生产成本具有重要意义。时间定额由以下几个部分组成1机动工时TM即直接改变生产对象的尺寸、形状、性能和相对位置关系所消耗的时间。2辅助时间TF即为实现基本工艺工作所作各种辅助动作所消耗的时间，如装卸工件，开停机床，改变切削用量，测量加工尺寸，引进或退回刀具等动作所花费的时间，一般以机动工时的百分比进行估算。本设计辅助时间以机动工时的15进行估算。机动工时TM与辅助时间TF总和称为作业时间3布置工作地时间TB即为使加工正常进行，工人为照管工作地（例如更换刀具、润滑机床、清理切屑、收拾工具等）所消耗的时间。4休息和生理需要时间TX即工人在工作班内为恢复体力和满足生理需要所消耗的时间。本设计中布置工作地时间TB和休息和生理需要时间TX之和8WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计取工作时间的6。5准备与终结时间TZ即工人为生产一批工件进行准备和终结工作所消耗的时间。设一批工件数为M，则分摊到每个工件上的准备与终结时间为TZ/M。将这部分时间加到单件时间TD中，即为单件计算时间TDJTDJTDTZ/M本设计中，由于是大批大量生产，每个工件上的准备与终结时间为TZ/M相对单件时间很小，可忽略不计。52机体切削用量和基本工时的确定521工序2钻，铰2个直径为6MM深28MM的孔（1）钻孔工步工件材料灰铸铁加工要求钻2个直径为4MM深28MM的孔机床立式钻床Z535型刀具采用4MM的麻花钻头走刀一次，F011MM/R（工艺手册2438）V076M/S456M/MIN（工艺手册2441）NS1000V/DW580R/MIN按机床选取NW530R/MIN,（按工艺手册3136）所以实际切削速度VDWNW/1000416M/MINTLL1L2NWF055MIN329S（2）粗铰工步工件材料灰铸铁加工要求铰2个直径为6MM深28MM的孔机床立式钻床Z535型刀具采用46MM的绞刀走刀一次，F04MM/R（工艺手册2438）V036M/S216M/MIN（工艺手册2441）NS1000V/DW275R/MIN按机床选取NW275R/MIN,（按工艺手册3136）所以实际切削速度VDWNW1000216M/MINTLL1L2NWF029MIN175S故TM2（T1T2）1008S9WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计TF015TM0151008151STBTX610081517S故工序2的总时间TDJTMTFTBTX100815171229S522工序3半精铣前后端面（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求半精铣箱体前后2个端面机床卧式铣床X63刀具采用高速钢镶齿三面刃铣刀，DW225MM,齿数Z20量具卡板（2）计算铣削用量已知毛坯被加工长度为165MM，最大加工余量为ZMAX25MM,留加工余量05MM，可一次铣削，切削深度AP20MM确定进给量F根据工艺手册，表2475,确定FZ02MM/Z切削速度参考有关手册，确定V045M/S,即27M/MIN1000V10002738R/MINDW314225根据表2486,取NW375R/MIN,NS故实际切削速度为当NW375R/MIN,工作台的每分钟进给量应为FMFZZNZ0220375150MM/MIN切削时由于是半精铣，故整个铣刀刀盘不必铣过整个工件，则行程为LL1L216532170MM故机动工时为TMLL1L2170113MIN68SNWF150VDWNW1000265M/MIN辅助时间为TF015TM01568102S其他时间计算TBTX66810247S故铣一端面的时间10WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计TDJTMTFTBTX6810247829S由于要求铣2个端面，则工序4的总时间为T2TDJ28291658S523工序4半精铣左右端面（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求半精铣箱体左右2个端面机床卧式铣床X63刀具采用高速钢镶齿三面刃铣刀，DW225MM,齿数Z20量具卡板（2）计算铣削用量已知毛坯被加工长度为165MM，最大加工余量为ZMAX25MM,留加工余量05MM，可一次铣削，切削深度AP20MM确定进给量F根据工艺手册，表2475,确定FZ02MM/Z切削速度参考有关手册，确定V045M/S,即27M/MIN1000V10002738R/MINDW314225根据表2486,取NW375R/MIN,NS故实际切削速度为当NW375R/MIN,工作台的每分钟进给量应为FMFZZNZ0220375150MM/MIN切削时由于是半精铣，故整个铣刀刀盘不必铣过整个工件，则行程为LL1L216532170MM故机动工时为TMLL1L2170113MIN68SNWF150VDWNW1000265M/MIN辅助时间为TF015TM01568102S其他时间计算TBTX66810247S故铣一端面的时间TDJTMTFTBTX6810247829S11WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计由于要求铣2个端面，则工序5的总时间为T2TDJ28291658S524工序5精铣前后端面（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求精铣箱体前后2个端面机床卧式铣床X63刀具采用高速钢镶齿三面刃铣刀，DW225MM,齿数Z20量具卡板（2）计算铣削用量已知毛坯被加工长度为165MM，最大加工余量为ZMAX05MM,留磨削量005MM，可一次铣削,切削深度AP045MM确定进给量F根据工艺手册，表2475,确定FZ015MM/Z切削速度参考有关手册，确定V045M/S,即27M/MIN1000V10002738R/MINDW314225根据表2486,取NW375R/MIN,NS故实际切削速度为VDWNW1000265M/MIN当NW375R/MIN,工作台的每分钟进给量应为FMFZZNZ015203751125MM/MIN切削时由于是半精铣，故整个铣刀刀盘不必铣过整个工件，则行程为LL1L216532170MM故机动工时为TM170112515MIN90S辅助时间为TF015TM01590135SS其他时间计算TBTX69013562S故铣一端面的时间TDJTMTFTBTX90135621097S由于要求铣2个端面，则工序6的总时间为T2TDJ210972194S12WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计525工序6精铣左右端面（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求精铣箱体左右2个端面机床卧式铣床X63刀具采用高速钢镶齿三面刃铣刀，DW225MM,齿数Z20量具卡板（2）计算铣削用量已知毛坯被加工长度为165MM，最大加工余量为ZMAX05MM,留磨削量005MM，可一次铣削,切削深度AP045MM确定进给量F根据工艺手册，表2475,确定FZ015MM/Z切削速度参考有关手册，确定V045M/S,即27M/MIN1000V10002738R/MINDW314225根据表2486,取NW375R/MIN,NS故实际切削速度为VDWNW1000265M/MIN当NW375R/MIN,工作台的每分钟进给量应为FMFZZNZ015203751125MM/MIN切削时由于是半精铣，故整个铣刀刀盘不必铣过整个工件，则行程为LL1L216532170MM故机动工时为TM170112515MIN90S辅助时间为TF015TM01590135SS其他时间计算TBTX69013562S故铣一端面的时间TDJTMTFTBTX90135621097S由于要求铣2个端面，则工序7的总时间为T2TDJ210972194S526工序7粗镗（1）加工条件13WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计工件材料灰铸铁加工要求粗镗蜗杆面110MM轴承孔，留加工余量03MM，加工22MM机床T68镗床刀具YT30镗刀量具塞规（2）计算镗削用量粗镗孔至1094MM，单边余量Z03MM,切削深度AP22MM,走刀长度分别为L1230MM,L2275MM确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ037MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINNS1000V1000300868R/MINDW314100根据表3141,取NW800R/MIN,故加工蜗杆轴承孔机动工时为TLL1L2275340952MIN572SNWF800037辅助时间为TF015TM01557286S其他时间计算TBTX65728639S则工序9的总时间为TDJ1TMTFTBTX5728639697S527工序8粗镗（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求粗镗蜗轮面110MM轴承孔，留加工余量03MM，加工22MM机床T68镗床刀具YT30镗刀量具塞规（2）计算镗削用量14WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计粗镗孔至1094MM，单边余量Z03MM,切削深度AP22MM,走刀长度分别为L1230MM,L2275MM确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ037MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINNS1000V1000300868R/MINDW314100根据表3141,取NW800R/MIN,故加工蜗轮轴承孔机动工时为TLL1L22303408MIN48SNWF800037辅助时间为TF015TM0154872S其他时间计算TBTX6487233S则工序10的总时间为TDJ2TMTFTBTX487233585S528工序10半精镗（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求半精镗蜗杆面110MM轴承孔，留加工余量01MM，加工02MM机床T68镗床刀具YT30镗刀量具塞规（2）计算镗削用量粗镗孔至1098MM，单边余量Z01MM,切削深度AP02MM,走刀长度分别为L1230MM,L2275MM确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ027MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINNS1000V1000300868R/MINDW31410015WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计根据表3141,取NW800R/MIN,故加工蜗杆轴承孔机动工时为TLL1L22753413MIN78SNWF800027辅助时间为TF015TM01578117S其他时间计算TBTX67811754S故工序11的总时间TDJ1TMTFTBTX7811754951S529工序11半精镗（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求半精镗蜗轮面110MM轴承孔，留加工余量01MM，加工02MM机床T68镗床刀具YT30镗刀量具塞规（2）计算镗削用量粗镗孔至1098MM，单边余量Z01MM,切削深度AP02MM,走刀长度分别为L1230MM,L2275MM确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ027MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINNS1000V1000300868R/MINDW314100根据表3141,取NW800R/MIN,加工蜗轮轴承孔机动工时为TLL1L2230341MIN60SNWF800027辅助时间为TF015TM015609S其他时间计算16WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计TBTX660941S故总时间TDJ2TMTFTBTX60941731S5210工序12精镗（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求粗镗2110MM轴承孔，加工01MM机床T68镗床刀具YT30镗刀量具塞规（2）计算镗削用量粗镗孔至110MM，切削深度AP01MM,走刀长度分别为L1230MM,L2275MM。确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ027MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINNS1000VDW1000300314100868R/MIN根据表3141,取NW800R/MIN,故加工蜗杆轴承孔机动工时为TLL1L2275NWF3480002713MIN78S辅助时间为TF015TM01578117S其他时间计算TBTX67811754S则工序13的总时间为TDJ1TMTFTBTX7811754951S5211工序13精镗（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求粗镗2110MM轴承孔，加工01MM机床T68镗床刀具YT30镗刀17WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计量具塞规（2）计算镗削用量粗镗孔至110MM，切削深度AP01MM,走刀长度分别为L1230MM,L2275MM确定进给量F根据工艺手册，表2460,确定FZ027MM/Z切削速度参考有关手册，确定V300M/MINNS1000VDW1000300314100868R/MIN根据表3141,取NW800R/MIN,加工蜗轮轴承孔机动工时为TLL1L2NWF230348000271MIN60S辅助时间为TF015TM015609S其他时间计算TBTX660941S则工序14的总时间为TDJ2TMTFTBTX60941731S5212工序14钻孔在蜗杆轴承孔端面上钻4M12MM，深的螺纹孔（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求攻钻4个公制螺纹M12MM，深度为16MM的孔机床立式钻床Z535型刀具12MM的麻花钻M12丝锥（2）计算钻削用量1钻412MM的孔F025MM/R（工艺手册2438，3136）V051M/S306M/MIN（工艺手册2441）NS1000V/DW402R/MIN按机床选取NW400R/MIN,（按工艺手册3136）16MM18WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计所以实际切削速度VDWNW10003142M/MINT4LL1L2NWF42040002508MIN48S辅助时间为TF015TM0154872S其他时间计算TBTX6487233S故单件时间TDJTMTFTBTX487233585S2攻4M12MM孔V01M/S6M/MINNS238R/MIN按机床选取NW195R/MIN,则实际切削速度V49M/MIN故机动加工时间L16MM,L13MM,L23MM,T2LL1L2NWF09MIN54S辅助时间为TF015TM0155481S其他时间计算TBTX6548137S故单件生产时间TDJTMTFTBTX548137658S则工序15单件生产总时间T5856581243S5213工序15钻孔在蜗轮轴承孔端面上钻4M12MM，深的螺纹孔（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求攻钻4个公制螺纹M12MM，深度为16MM的孔机床立式钻床Z535型刀具12MM的麻花钻16MM19WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计M12丝锥2）计算钻削用量1钻412MM的孔F025MM/R（工艺手册2438，3136）V051M/S306M/MIN（工艺手册2441）NS1000V/DW402R/MIN按机床选取NW400R/MIN,（按工艺手册3136）所以实际切削速度VDWNW10003142M/MINT4LL1L2NWF48040002508MIN48S辅助时间为F015TM0154872S其他时间计算BTX6487233S故单件时间DJTMTFTBTX487233585S2攻4M12MM孔V01M/S6M/MINNS238R/MIN按机床选取NW195R/MIN,则实际切削速度V49M/MIN故机动加工时间L16MM,L13MM,L23MM,T2LL1L2NWF09MIN54S辅助时间为F015TM0155481S其他时间计算BTX6548137S故单件生产时间DJTMTFTBTX548137658S则工序16单件生产总时间20（TTTTTTWHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计T5856581243S5214工序16锪孔（1）加工条件工件材料灰铸铁加工要求用带有锥度90度的锪钻锪轴承孔内边缘，倒角445度机床立式钻床Z535型刀具90度的直柄锥面锪钻（2）计算钻削用量为了缩短辅助时间，取倒角时的主轴转速与钻孔时相同，NW195R/MIN,确定进给量F025MM/R（工艺手册2452）故机动加工时间L25MM,L11MMTLL1NWF007MIN42S辅助时间为TF015TM0154206S其他时间计算TBTX6420603S由于要倒4个角，故工序17单件生产时间TDJ4（TMTFTBTX）4（420603）204S21WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计第六章专用夹具的设计61夹具设计问题的提出机床夹具是机械制造中一项重要的工艺装备。工件在机床上加工时，为保证加工精度和提高生产率，必须使工件在机床上相对刀具占有正确的位置，这个过程称为定位。为了克服切削过程中工件收外力的作用而破坏定位，还必须对工件施加夹紧力，这个过程称为夹紧。定位和夹紧两个过程的综合称为装夹，完成工件装夹的工艺装备称为机床夹具。夹具设计必须满足下列基本要求1）保证工件加工的各项技术要求；2）具有较高的生产效率的较低的制造成本；3）尽量选用标准化零部件；4）夹具操作方便安全、省力；5）夹具应具有良好的结构工艺性。为了提高劳动生产率和降低生产成本，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。因为目的明确，因而它的结构要比同样性能的通用夹具简单紧凑，操作迅速方便。62粗铣前后端面夹具设计本夹具主要用来粗铣减速箱箱体前后端面。由加工本道工序的工序简图可知。粗铣前后端面时，前后端面有尺寸要求2300300MM，前后端面与工艺孔轴线分别有尺寸要求20MM。以及前后端面均有表面粗糙度要求RZ32。本道工序仅是对前后端面进行粗加工。因此在本道工序加工时，主要应考虑提高劳动生产率，降低劳动强度。同时应保证加工尺寸精度和表面质量。621定位基准的选择在进行前后端面粗铣加工工序时，底面已经精铣，两工艺孔已经加工出。在加工箱体工件时，往往采用一平面及与该平面垂直的两孔为定位基准。因此工件选用底面与两工艺孔作为定位基面。选择底面作为定位基面限制了工件的三个自由度，而两工艺孔作为定位基面，分别限制了工件的一个和两个自由度。即两个工艺孔作为定位基面共限制了工件的三个自由度。即一面两孔定位。工件以一面两孔定位时，夹具上的定位元件是一面两销。其中一面为支承板，两销为一短圆柱销和一削边销。为了提高加工效率，现决定用两把铣刀对汽车变速箱箱体的前后端面同时进行粗铣加工。同时为了缩短辅助时间准备采用气动夹紧。622定位元件的设计夹具定位元件的结构和尺寸，主要取决于工件上已被选定的定位基准面的结构形状、大小及工件的重量等。关于定位元件在夹具中的布置，一方面要符合六点定位原理，另一方面为保证工件的稳定性，要使支撑点之间的距离尽量取大，这样可使工件的重力和切削力的作用点都落在支撑点连线所组成的平面内。22WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计本工序选用的定位基准为一面两孔定位，即采用已平面及与该平面垂直的两孔为定位基准。所以相应的夹具上的定位元件应是一面两销，即一平面、一短圆柱销及一短削边销。因此进行定位元件的设计主要是对短圆柱销和短削边销进行设计。由加工工艺孔工序简图可计算出两工艺孔中心距LG。LG22022172309MM由于两工艺孔有位置度公差，所以其尺寸公差为LG01003MM0027所以两工艺孔的中心距为309003MM，而两工艺孔尺寸为130MM。13根据机床夹具设计手册削边销与圆柱销的设计计算过程如下（1）确定两定位销中心距尺寸LX及其偏差LX可知两定位销中心距尺寸LXLG309MM夹具上两定位销的中心距公差一般取工件两定位孔中心距公差的1/51/3,111即定位销中心距尺寸偏差LXLG003001MM533（2）确定圆柱销直径D1及其公差D1D1D113MM（D1基准孔最小直径）D1取F70016所以圆柱销尺寸为130034MM（3）削边销的宽度B和B（由机床夹具设计手册）常用削边定位销的结构形状有三种，分别用于工件孔径D3MM、3D50MM及D50MM。直径为350MM的削边定位销都做成菱形，其结构尺寸可查下表表61标准菱形定位销的结构尺寸23WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计B4MMBD2211MM（4）削边销与基准孔的最小配合间隙222BLXLGD21其中D2基准孔最小直径1圆柱销与基准孔的配合间隙2400100313（5）削边销直径D2及其公差200270016MMD2D2213001612984MM按定位销一般经济制造精度，其直径公差带为H6，则削边销的定位圆柱部分定位直径尺寸为1298400009MM。（6）补偿值1LGLX1MIN00300100080032MM2623定位误差分析本夹具选用的定位元件为一面两销定位。一批工件在夹具中定位时，工件上作为定位基准的平面没有基准位置误差。由于定位孔较浅，其内孔中心线由于内孔和底面垂直度误差而引起的基准位移误差也可忽略不计。但作为定位基准的两内孔，由于与定位销的配合间隙及两孔、两销中心距误差引起的基准位置误差必须考虑。其定位误差主要为（1）移动时基准位移误差JYJYD1D1X1MIN0018002700160061MM2转角误差TGD1D1X1MIND2D2X2MIN2L其中X2MIN2LXLGTGX1MIN20018002700160009002700640000288230900165移动时基准位移误差JY2D2D2X2MIN00090027006401MM24WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计624铣削力与夹紧力计算夹紧力的大小必须适当。夹紧力过小，工件可能在加工过程中移动而破坏定位，不仅影响质量，还可能造成事故；夹紧力过大，不但会使工件和夹具产生变形，对加工质量不利，而且造成人力、物力的浪费。计算夹紧力，通常将夹具和工件看成一个刚性系统以简化计算。然后考虑工件受切削力，夹紧力（大工件还应考虑重力，高速运动的工件还要考虑惯性力等）后处于静力平衡条件，计算出理论夹紧力，再乘以安全系数，作为实际所需的夹紧力。根据机械加工工艺手册可查得铣削力计算公式为90741010圆周分力FZ981545A0PAFAZD0KFZ查表可得D0225MMZ20A192MMAF02MM/ZAP245MMKFZ106代入得FZ981545245090207419220225101066571N查表可得铣削水平分力、垂直分力、轴向分力与圆周分力的比值为FL/FE08FV/FE06FX/FE053FL08FE08657152568NFV06FE06657139426NFX053FE053657134826N当用两把铣刀同时加工时铣削水平分力，且铣削加工产生的水平分力应由夹紧力产生的摩擦力平衡FL2FL252568105136N即FLF（U025）FFL105136420544N025计算出的理论夹紧力F再乘以安全系数K既为实际所需夹紧力F即FKF取K33275F/33275420544139936N625夹紧装置及夹具体设计夹紧装置的选择对工件的加工精度和生产效率起着重要作用。现代高效率的夹具，大多采用机动夹紧方式，如气动、液动、电动等。其中以气动和液动装置应用最为普遍。考虑到本设计中即可生产属大量生产，用手动夹紧难以满足25WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计现在生产中高效率的生产要求，而气动夹紧方式很好地解决了高生产效率的问题，使生产效率显著提高。并且，气动夹紧还具有下述优点1由于气源压力可以控制，所以其夹紧力基本稳定。2夹紧动作迅速，这是由于气流的速度很快，气动速冻也就快。这就有利于缩短辅助时间，从而显著提高生产率。3操作简单，操作是只需转动分配阀手柄，不必像手动夹紧那样费时费力，因而可以大大减轻劳动强度。由于气动夹紧具有夹紧力基本稳定，夹紧动作迅速和操作省力等优点。为了提高生产效率，缩短加工中的辅助时间，此夹紧装置采用气动夹紧装置。工件在夹具上安装好后，气缸活塞带动压块从上往下移动夹紧工件。根据所需要的夹紧力F/139936N，来计算气缸缸筒内径D0。气缸活塞杆推力QD024P其中P压缩空气单位压力（取P6公斤力/厘米2）效率（取09）QF/139936公斤力2D04Q41399363301厘米2P314609D05745厘米取D060厘米600MM。所以根据国家标准JB/T73772007，选用标准化法兰式气缸作为夹紧装置的动力元件，其夹紧元件是连接在法兰式气缸活塞杆上的耳轴，其作用是接受活塞杆作用于它上的力，并将这个力传递给光面压块，最终起到夹紧工件的作用。夹紧力的方向选择应该满足1夹紧力应垂直于主要定位基准面；2夹紧力的方向有利于减少夹紧力。夹紧力的作用点也有要求1夹紧力的作用点应能保持工件定为稳定，而不致使一起工件发生位移和偏转。2夹紧力的作用点，应使被夹紧工件的夹紧变形尽可能小。夹紧力应尽可能地靠近工件加工表面，以提高定位稳定性和夹紧可靠性。基于以上几点综合考虑，选用耳轴与光面压块相结合，不但满足夹紧力方向要求，同时光面压块是接触面积增大，可以减少应力集中，提高了夹紧稳定性与可靠性要求。夹具体的设计主要考虑零件的形状及将上述各主要元件联成一个整体。参考加工工件、支架、定位销等的结构，其尺寸、形状和相互位置关系综合设计而成，见图纸XDMJJ001这些主要元件设计好后即可画出夹具的设计装配草图。整个夹具的结构夹具装配图如图纸XDMJJ000所示。626夹具设计及操作的简要说明本夹具用于减速器箱体前后端面的粗铣。夹具的定位方案采用一面两销，定26WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计位可靠，定位误差较小。其夹紧采用的是气动夹紧，夹紧简单、快速、可靠。有利于提高生产率。考虑到工件结构大，重量重，手工搬运不仅达不到高效率的生产要求，而且费时费力，所以采用自动流水生产线将工件送往夹具体上。工件在夹具体上安装好后，压块在气缸活塞的推动下向下移动夹紧工件。当工件加工完成后，压块随即在气缸活塞的作用下松开工件，即可取下工件。气压传动系统如下图所示由气压传动系统示意图可知A和B分别接在法兰式气缸两个通气口，是整个夹具动力的来源。所以整个夹具工作情况由夹具装备图可知27WHX120减速机机盖机体合箱后箱体加工工艺及粗铣前后端面夹具设计结合图纸，其工作原理当加工工件置于夹具上定位完毕，气源经过雾化器，减压阀，单向阀，换向阀，单向节流阀进入从通气口A端（即法兰式气缸顶部通气口进入气缸内，在上气缸体内形成推动活塞向下的力，而此时通气口B直接与大气相通，使上下腔体形成压差，此压差推动活塞向下运动即使得活塞杆向下运动，带动