毕业论文-某大学实验楼钢筋混凝土框架结构设计计算书

1绪论11工程概况该工程为某大学实验楼，钢筋混凝土框架结构；建筑层数为8层，总建筑面积1130582M2，宽度为3995M,长度为6056M；底层层高42M，其它层层高36M，室内外高差06M。该工程的梁、柱、板、楼梯、基础均采用现浇，因考虑抗震的要求，需要设置变形缝，宽度为130MM。111设计资料1气象条件该地区年平均气温为20C冻土深度25CM，基本风压045KN/M2，基本雪压04KN/M2，以西北风为主导方向，年降水量1000MM。2地质条件该工程场区地势平坦，土层分布比较规律。地基承载力特征值。40AFKP3地震烈度7度。4抗震设防7度近震。112材料梁、柱、基础均采用C30；纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB235；单向板和双向板均采用C30，受力筋和分布筋均为HPB235；楼梯采用C20，除平台梁中纵筋采用HRB335外，其余均采用HPB235。12工程特点本工程为8层，主体高度为29M左右，为高层建筑。其特点在于建造高层建筑可以获得更多的建筑面积，缩小城市的平面规模，缩短城市道路和各种管线的长度，从而节省城市建设于管理的投资；其竖向交通一般由电梯来完成，这样就回增加建筑物的造价；从建筑防火的角度来看，高层建筑的防火要求要高于中低层建筑；以结构受力特性来看，侧向荷载（风荷载和地震作用）在高层建筑分析和设计中将起着重要的作用，因此无论从结构分析，还是结构设计来说，其过程都比较复杂。在框架结构体系中，高层建筑的结构平面布置应力求简单，结构的主要抗侧力构件应对称均匀布置，尽量使结构的刚心与质心重合，避免地震时引起结构扭转及局部突变，并尽可能降低建筑物的重心，以利于结构的整体稳定性；合理地设置变形缝，其缝的宽度视建筑物的高度和抗震设防而定。该工程的设计，根据工程地震勘探和所属地区的条件，要求有灵活的空间布置和较大的跨度，故采用钢筋混凝土框架结构体系。13本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况和工程特点，特别对于高层建筑的优点和框架结构中高层建筑的布置原则作了详细阐述。2结构设计21框架设计211工程概况该实验楼为八层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积1130582M2，建筑平面为“U”型，受建筑场地限制，宽度40M，长度60M。建筑方案确定，中间部分房间开间33M,进深75M，走廊宽度24M；两侧部分房间开间、进深视具体情况而定。底层层高42M，其它层层高为36M，室内外高差045M。框架平面柱网布置图21所示，（仅取中间部分作为设计对象）图21框架平面L34L311122209600754柱网布置212设计资料1气象条件基本雪压04KN/M2；基本风压045N/M22抗震设防7度近震。3材料混凝土采用C30，纵筋级，箍筋级4屋面及楼面做法屋面做法（上人）30厚细石混凝土保护层二毡三油防水层20厚水泥沙浆找平层150厚柱石保温层100厚钢筋混凝土板15厚板底纸筋石灰楼面做法12MM厚大理石地面30MM厚细石混凝土100MM厚钢筋混凝土现浇板15厚板底纸筋石灰213设计内容1初估截面尺寸A、框架柱子28层截面尺寸均为BH1/81/12H1/81/1236M04503M1层BH1/81/12H1/81/1242M052035M取BH500MM500MMB、横向框架梁L1H1/101/18L1/101/1875M075042M取H600MMB1/21/3H1/21/21/31/3060203M取B250MMC、中间框架梁L2由于跨度小，故取BH250MM400MMD、纵向框架梁L3H1/101/18L1/101/1833M033018M取H500MMB1/21/3H1/21/305025017M取B250MME、次梁L4H1/101/18L1/101/1866M066037M取H500MMB1/21/3H1/21/305025017M取B250MM2楼板厚度（采用单向板）HL/40L/4033082M取H100MM3梁的计算跨度梁的跨度取轴线间距，即边跨梁为72M,中间梁为24M，图22框架梁编FEHC16543210987654L3L11120305号4柱高度底层柱子高H42M045M050M515M，其中42M为底层高，045M为室内外高差，050M为基础顶面至室外地坪的高度。其他层柱高等于层高即为36M。由此得框架计算简图，见图23。214荷载计算1屋面均布荷载30厚细石混凝土保护层003M24072KN/二毡三油防水层035KN/20厚水泥沙浆找平层002M20040KN/150厚柱石保温层015M5075KN/100厚钢筋混凝土板01M2525KN/15厚板底纸筋石灰0015M16024KN/共计496KN/屋面恒载标准值（123305）（7522405）4963560KNHFEC750242ZZ1360图23横向框架计算简图及柱编号2楼面均布恒载（按楼面做法逐项计算）12MM厚大理石地面0012M28034KN/30MM厚细石混凝土003M24072KN/100MM厚钢筋混凝土现浇板01M2525KN/15厚板底纸筋石灰001516024KN/合计38KN/楼面恒载标准值（123305）（7520405）382727KN/3屋面均布活载计算重力荷载代表值时，要考虑雪荷载和施工荷载。04（123305）（7522405）287KN4楼面均布活载对于实验楼取均布活荷载为20KN/，故楼面均布活载标准值为（123305）（7522405）201435KN5梁柱自重（包括梁侧，梁底，柱抹灰重量）梁侧、梁底抹灰，柱四周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽计算来考虑。表21梁柱自重表梁（柱）编号截面（）长度（）根数每根重量（KN）L102506702582003045L202504190138104551L3025052804483521015L4025055904122503754Z105055154712273502624Z2050536028162139注每根重量为029067253045KN（考虑抹灰）对于柱，则0404515253754KN6墙体自重墙体均为240MM厚墙。墙两面抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。表22墙体自重每片面积片数重量KN底层纵墙284451242463049底层横墙7043517275其他层纵墙2831462124其他层横墙6730171818注单位面积上墙体的重量为02819532KN/故墙体自重为53228445463049KN，其他计算类同。7荷载分层总汇A、顶层重力荷载代表值包括顶层重力荷载代表值包括屋面恒载50活载梁自重（纵横梁）半层柱自重半层墙体自重。B、其他层重力荷载代表值包括其他层重力荷载代表值包括楼面恒载50活载纵横梁自重上下各半层的柱及纵横墙体自重（包括横墙）。将前述荷载相加，得集中于多层楼面的重力荷载代表值如下第八层7569KN第七至二层9943KN第一层12013KN建筑物重力荷载代表值为81IG7569994361201379240KN81IG39856KN21467G8KN质点重力荷载值见图24图24质点重力荷载值215水平地震力作用下框架侧移计算1横梁线刚度采用混凝土C25，30107KN/CE在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取15（为梁的截面惯性矩），I0I对中框架取20。横梁线刚度计算结果见表23。I0表23横梁线刚度计算边框架梁中框架梁梁号L截面BH2M跨度L惯性矩1230BHI05IBBEIK02IBEIKL102506754510367510327010490103360104L202504241310319510324310426103325104L30250533261033910335510452103473104L402505662610339103177104521032361042横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表24，横向框架柱侧移刚度D值计算见表25。表24柱线刚度惯性矩线刚度柱号Z截面（）柱高度（M）（M4）3012BHI（KNM）CEIKH105055152211033031042050536521103434104表25横向框架柱侧移刚度D值计算层次项目柱类型2BCK一般层底层205K（一般层）底层21/CDKKNMH根数边框架边柱710893048185204边框架中柱2460598119364底层中框架边柱10052870218中框架中柱36025064990218D376498边框架边柱760243276954边框架中柱24310368564374中框架边柱080301185528中框架中柱615720443313928二三四五六七八层D7002963横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期107T式中基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取06；0框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移；T表26横向框架顶点位移层次（KN）IG（KN）I（KN/M）ID层间相对位移IIGDI875697569700296001080578979943175127002960025005539699432745570029600392051475994337398700296005320481649943473417002960067104245399435728470029600832035132994367227700296009600275311201379240376498020450190317060776（S）107T057364横向地震作用计算在II类场地，7度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期035S，水平地震影响系数最大值008GTMAX由于077614035049（S），应考虑顶点附加地震作用。1GT00800100807730010072N1顶点附加水平地震作用00732616191KNNFEK各层横向地震剪力计算见表37，表中71IIENJJGHF表27各层横向地震作用及楼层地震剪力层次（M）IHIH（M）I（KN）IKNM71IJGHIF（KN）IV（KN）83630357569230854016960205602517362675994326547501934831108566362315994323018001694215215071253619559943194308013235276185988436159299431582920109292582152463361235994312279600882251723776323687599438700100611597625373915155151201361866004212033265739注表中第8层中加入了。IFN横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图25。602514215235276292582251721597612033483160251108560150712185988215246237763253739265772图25横向框架各层水平地震作用和地震剪力5横向框架抗震变形验算详见表28。表28横向变形验算注层间弹性相对转角均满足要求6。1/450。E6水平地震作用下，横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表29。地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表210、图26，图27。表29柱端计算C轴柱（边柱）层次层高IN层间剪力IV层间刚度IDIMI,VKY上M下8360603700296120871108203526691421736010867002961208719086040420428576360150770029612087260860455255441353601859700296120873208604565695276436021527002961208737086050678678133602377700296120874108605075275223602537700296120874308604588236977151526583764987356501240649511723续表29E轴柱（边柱）层次层高IN层间剪力IV层间刚度IDIMI,VKY上M下836603700296179461515704232912328层次层间剪力IV（KN）层间刚度ID（KN）层间位移IVD（M）层高IH（M）层间相对弹性转角E860240700296000086361/41877108560700296000154361/23296150712700296000213361/16855185988700296000263361/13274215246700296000304361/11793237763700296000336361/10652253739700296000358361/10031265772764980006825151/758736108670029617946271570485365493863615077002961794639157048721265665361859700296179464715704887138122436215270029617946551570510110133623777002961794661157051091092362537700296179466515704911751129151526583764988962621570551426317278注表中3,210YYIIMCIDV/IMVYIMH下IMVIMH上表210框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力268133186408514293873736518463258757927624537168912908175431728709940040216976025741054863738514927362741567386929386329547990120112840图26地震作用下框架弯矩图27地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力216竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。1荷载计算第8层梁的均布线荷载跨屋面均布恒载传给梁496331637KN/MCE横梁自重（包括抹灰）0290625435KN/M恒载2072KN/M跨屋面均布恒载传给梁496331637KN/MF横梁自重（包括抹灰）029042529KN/M恒载1627KN/M第8层活荷载203366KN/M第71层梁均布线荷载跨楼面均布恒载传给梁38331254KN/MCE横梁自重435KN/M内横墙自重（含粉刷）02819（3606）1596KN/M恒载3285KN/M跨楼面均布恒载传给梁38331254KN/MEF横梁自重（包括抹灰）29KN/M恒载1544KN/M第71层活荷载23366KN/M第71层集中荷载纵梁自重（包括抹灰）02905025333861KN纵墙自重（包括抹灰）0281939（36050）5442KN柱自重（包括抹灰）05405433252406KN总计1171KN2用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1112的放大系数予以调整。A、固端弯矩计算将框架视为两端固定梁，计算固端弯矩。计算结果见表211。B、分配系数计算见图29；6KN/M6KN/M207KN/M3851942KN/M385141KN/M（A）恒载示意（B）活载示意图28框架竖向荷载示意C、传递系数远端固定，传递系数为1/2；D、弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算见表212，框架的弯矩图见图210；活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见表213，框架的弯矩图见图211；图29分配系数示意竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为08，调幅后，恒荷载及活荷载弯矩见图210，图211中括号内数值。表211固端弯矩计算CE跨EF跨层数固端弯矩/ABMKNM层数固端弯矩/ABMKNM8层（恒）2107591328层（恒）219745271层（恒）238171层（恒）25118层（活）26750948层（活）2643771层（活）3094KNM71层（活317KNM表212恒载弯矩分配图43753754066上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0536046403860477016797139713925520645063392419214672685169622532263608458010020010538103821623130326300600800264216421八层83496672426034903490302026703090309011515391153917414953495342853591415641561547239924771796214317942078107510759304625345341991346392314650042681891891640540620620236477614712538七层13955576456921530349034903020267030903090115153911539174149534953428535914156415614472477297717962143207820781277127711055376226222315387272695532673113483483010070080080036477614712538六层1395557645692153034903490302026703103090115153911539174149534953428535914156415615472977297717922143207820781453145312575376226222316396902686293112982772772390050060060046477614712538五层1395557645692153034903490302026703103090115153911539174149534953428535914156415615472977276717922143207822931379137911945956886882567271952985973110542182181880911051050396477614712538四层139555764569215403490349030202670310309011515391153917414953495342853591415641561547297727671792214320782293137913791194595688688256727195298三层59731105421821818809110510503964776147125381395557645692154034903490302026703103090115153911539174149534953428535914156415615472977276717922143207822931379137911945956886882567271952985973110542182181880911051050396477614711742二层1395157645692154039027303370267031030901151539115391741553438744783359141564156154729771977214320782293390273337595688688256690475973110542872012480911051050398332412912492一层13951576456982153表213活载弯矩分配图上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁053604640386047701673094309431716581436119414584635353716242500500412514405416106300208211110203203601320292029八层261618238260349034903020267030903090115309430943171079107993466778378329176449833943156739232232227914116316306100311507111007205501601601504204904901817781534335七层26711039952721034903490302026703090309011530943094317107910799346777837832914984983394313923922292291980941091090411611150470990820550800800690101201200417781534335六层267110399527210349034903020267031030901153094309431710791079934677783783291498498339五层431392392229229198094109109041115125047098055062067067058005006006002177815343352671103995272103490349030202670309030901153094309431710791079934677783783291498556339431392432250250216105121121045115025053108055015030030027018021021008177815343345四层2671103995272103490349030202670309030901153094309431710791079934677783783291498556339431392432250250053105121121045115025216108055015030030027018021021008177815343345三层267110719527210349034903020267031030901153094309431710791079934677783783291498556339431392432250250053105121121045115025216108055015030030027018021021008177815343345二层263710719527210390273033702670310309011530943094317111277896174586460332249837348139204903404202603002101112501302106205403804701201401000515288422375一层261911528786711253812538125381253812538125381249213955139551296112857642683491296112961129613936353355735533554387235543554834964421253812538125381253812538125381249213955138551296112961129611296112857图210恒荷载作用下梁端弯矩图3335333533353335333533352375267262726392619202926122637263726371269784861849851912851851261226726272639263726372637261920293335333533353335333533352375图211活荷载作用下梁端弯矩图572641037676184037229955364406521077323618图212恒荷载作用下柱端弯矩图3梁端剪力及柱轴力的计算梁端剪力QMV式中梁上均布荷载引起的剪力，；QV12L梁端弯矩引起的剪力，。MMML左右柱轴力NVP式中梁端剪力；V节点集中力及柱自重。P以跨，八七层梁在恒载作用下，梁端剪力及柱轴力计算为例。CE由图28查得梁上均布荷载为20291534153415341528374153415341534140514051405140613731678127122572771371571571555512611039107710711071107111528422781261103910771071107110711152278167813731406140514051405152837412029153415341534153415341534842图213活荷载作用下柱端弯矩图第七层3285KN/MQ集中荷载11709KN柱自重2406KN第八层2072KN/M由图210查得七层梁端弯矩12076KNM（966KNM）13143KNM（10514KNM）M左M右八层梁端弯矩5877KNM（4581KNM）8126KNM（6362KNM）左右括号内为调幅的数值。八层梁端剪力1/2207275777KNQCVE12L调幅前KNMC5873077730747KN77730807KNCE调幅后KNME40162V41757772417529KNCV7772418017KNE同理可得七层梁端剪力调幅前12174KNC132857120634512458KNEV调幅后11464KNC29711637KNE138561054八层C柱柱顶及柱底轴力752907529KNN顶VP752924069935KN底七层C柱柱顶及柱底轴力752911464930328744KN顶2874424063115KN底其他层梁端剪力及柱轴力计算见表214，表215。表214恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力表215活荷载作用下梁端剪力及柱轴力217内力组合1框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间可以近似取跨中的代替MAXMM218QL左右式中恒载和活载的组合值。Q梁的计算跨度。L、梁左、右端弯矩，见图311、312括号内数值。M左右跨中若小于应取216L216QL在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩采用数解法计算，见表216。EGM表216跨间最大弯矩12（恒05活）13地震Q项目位置GCMKNMGEKECKNMEFKMKN/865829263352623502882712737141607296532561256714102103588527512567141021392110845412567141021561712714312567141021845213569212567141022086215927CE跨1121321370021403179354338845764576211221122708739563956467146716401740177263726354018401895239523440154015110211102134015401512632126322401540151380213802EF跨14363436315572155722249续表217LCR1XGEM项目位置（M）（KN）（M）（KNM）89257/10804321/37511822/10546713741/17167317/3961634518016261/4151262618846277/4341795619317266/4451834619819255/4571995814649210383/20497239/47220654/15262CE跨17510006/20791231/47920652/1663081649/485061/1791963/197171050/6447047/287733/73363201/8599142/3823251/325155125/10523228/4685571/557146360/11758283/5237051/705137707/13105343/5838667/866728636/14034384/6249782/9782FE跨12410082/15480448/68811181/11181注、重力荷载作用下的梁端的弯矩；GCME、水平地震作用下梁端的弯矩F、竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力R1/21/LCGECEMF/Q1X1/2QEM2X当L或0时，表示最大弯矩发生在支座处。应取L或0，用MX1/2Q111X1CR计算2XGCGE梁内力组合见表218表218梁内力组合表荷载类别竖向荷载与地震力组合层次位置内力恒载活载地震荷载1214120513M513616722669812831656764C右V752922965971213810806M66792136180110561112746932E左V80725315971318712092M29446061478540025636431右V2415792123241234955CE812326371327712134107218跨中F1762/694540/2382870/116619631971M100324355614362567820025右V12174242114251792117329M103992237401615679192558731E左V12458254114251792117734M1722603346044217338421右V19628212921342566777跨中CE121372226171291654714486续表218EFM1712/556152/2382267/1000M939918667922139812251227486C右V11692234321251752218117M103652102640615681222335579E左V11994241719851797718631M284668954464520346111103右V1863792453834228721CE114052293170951282314931跨中F1734/556214/2382380/1000M939418771054814103152126327右V11691234326241752119156M103692111834215398245542865左V11965241726241777819255M284267972224361557113206E右V18537926018333210522CE1140522831688217956147435跨中F1730/556204/2382362/1000M939418761184413899299927796右V11691234329871730919318M103692110966015397262671151左V11995241729871777819727M286368183624365705014691E右V18537926968333211757CE1140522841688418346151574跨中F1731/556206/2382366/1000M93941876140413899585430650右V11691234334911730919973M103692110110951539728132715左V11995241734911777820383M284368196054365866616307E右V18537928004333213104CE1140522841688419958146493跨中F1731/556206/2382366/1000M939418761589414021846433221右V11691234338861751920631M1036921101208715521296332004左V11965241738861777820896M2843681104634365937317831E右V18537928719333214034CE1140522841688420654152622跨中F1731/556206/2382366/1000M91141821623613692922133327右V11663233841481746920921M1028620951362915476315214232左V120692424414817929201371E右M30987301179849401139119592V18537929832342215681CEM121872412173622095116821跨中F1986/556255/2382740/1000注表中弯矩的单位为KNM,剪力单位为KN。表中跨中组合弯矩未填处均为跨间最大弯矩发生在支座处，其值与支座正弯矩组合值相同2柱内力组合框架柱取每层柱顶和柱底两个控制截面组合结果见表220、表221。表中系数是考虑计算截面以上各层活载不总是同时满布而对楼面均布活载的一个折减系数，称为活载按楼层的折减系数，取值见表219。表219活荷载按楼层的折减系数墙,柱,基础计算截面以上的层数123456892020计算截面以上各楼层活荷载的折减系数100090085070065060055注第8层、第7层的活荷载采用折减系数100；第6层、第5层的活荷载采用折减系数085；第4层、第3层的活荷载采用折减系数070；第2层、第1层的活荷载采用折减系数065。表220C柱内力组合表荷载类别竖向荷载与地震力组合层次位置内力恒载活载地震荷载1214120513M642420296699671472511523柱顶N7529229659711896925910806M64411277138611190804598478柱底N96182296595147561214613693M45217724104650655311224柱顶N2975946481913400583385338827M704613732736103775722128367柱底N3036546481913429453674041714M4703965148678647312912柱顶N4869569913898667535756167696M703614064212101163811147626柱底N5110169913898696406044870583M47069463366766202614448柱顶N694394346522945428049897455M70361405518410115999144785柱底N71636943465229719083145100102M4706946666568244714869柱顶N90165118719509119837102963127686M703614056668413628179444柱底N92571118779509122725105850130573M4706947386568338315805柱顶N110914321300147114124772158572M703614057388413308188803柱底N11330614321300150001127659161459M470694851467214935217477柱顶N1316351676316886173524146271192172M76615286966107831970200822柱底N1340411676316866177524152155194359M37727479275158712417023柱顶N1532421910121034201173167134223122M18663741648258018960238881柱底N1547481910121034209071172124226503表221E柱内力组合表荷载类别竖向荷载与地震力组合层次位置内力恒载活载地震荷载1214120513M401712713186660097251441柱顶N10083268637166711322914885M57381261221486521052247658柱底N124863268637195861611617772M37362552425351116661964柱顶N3295764672202486024056646291M56321039483882131367110927柱底N3536364672202514894345349178M376772771145386142054292柱顶N5584896764755785326664279005M54461077656678171571713546柱底N5825496764755814196952981892M376271389985363166406755柱顶N787412885814910982191625112813M56441071812280471797431435柱底N8114612885814911270894513115700M37637159905216178157925柱顶N101632160941213137731115846147384M5644107199078222028554554柱底N104038160941213140618118785150271M3763715108052161898590953柱顶N1245241930316643168346139375182647M5644107110807822214556625柱底N126931930316643171233142262185534M3763715117551672032010431柱顶N1474162251221476198583163071219243M60631152112983242265769232柱底N1498222251221476200766175775231347M29225551413740112221814539柱顶N170342257282716227823184539257933M146127817278200624381206421柱底N172748257282716230710189126261136218截面设计1承载力抗力调整系数RE考虑地震作用时,结构构件的截面采用下面的表达式/对轴压比小于0015的柱，偏压状态时，08，受剪SRERE时085RE式中承载力抗力调整系数，取值见表222；地震作用效应与其它荷载效应的基本组合；结构构件的承载力。注意在截面配筋时，组合表中地震力组合的内力均应乘以后再与静力组合的RE内力进行比较，挑选出最不利组合。表222承载力抗震调整系数RE材料结构构件受力状态RE梁受弯075轴压比小于015的柱偏压075轴压比不小于015的柱偏压080抗震墙偏压085钢筋混凝土各类构件受剪、偏拉0852横向框架梁截面设计取底层框架梁为例说明计算方法，其它层计算方法类似。1123455432V12092220957V320037M3315214232V415681M41949311391M5283图214底层梁内力示意梁控制截面的内力如图214所示。图中单位为KNM，的单位为KN。混凝V土强度等级（143N/MM2，143N/MM2）,纵筋为HRB335300N/30CCFTFYF2M055B箍筋为HPB235210N/055。YF2MBA、梁的正截面强度计算（见表223）B、梁的斜截面强度计算（见表224）为了防止梁在弯曲屈服前先发生剪切破坏，截面设计时对剪力设计值进行调整如下LRBVGBNMVL式中V剪力增大系数，对二级框架取12；梁的净跨，对第一层梁，67M,19M；NLNCELNEFL梁在重力荷载作用下,按简支梁分析的梁端截面剪力设计值,GB；B1V12NQL活恒,分别为梁的左、右端顺时针方向或反时针方向截面组合的弯矩值。LBMR由表218查得CE跨顺时针方向9221KNM33327KNMLBRBM逆时针方向31521KNM4232KNMEF跨顺时针方向11391KNMLB逆时针方向19592KNMR计算中取顺时针方向和逆时针方向中较大值。LBM剪力调整CE跨92213332742548KNM31521423235753KNMLBR32850566121/27015183KNMGVEF跨113911959230937KNM1544056612LBMRGBV1/2192136KNM10542548/701518321397KNVC右E左10530983/19213619234KNVE右考虑承载力抗震调整系数085RE0852114817976KN，0851908816225KNRC右VE右调整后的剪力值大于组合表中静力组合的剪力值，故按调整后的剪力值进行斜截面计算。表223梁的正截面强度计算截面MKNM3332792212095731521423219592113912831BH0MM2250565250365250365250365250365250365250365250365VB/2KNM259925992505250519351935M0MVB/2KNM30537647920652288131613175589247274REM0229034859154892161012101316969352055（REM0）S（FCBH02）020100430015018900110276014600171SA02270044001501890011033101590017S0512S08870978099208940994083509210991S（RSFREROMYH0MM21524