毕业论文终稿-车间带式输送机设计-传动装置设计 三维SW[下载送CAD图纸 全套打包资料]

需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑毕业设计论文毕业设计题目带式输送机设计传动装置所在学院专业班级姓名学号指导老师需要CAD图纸，Q咨询414951605或1304139763图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑摘要首先对输送机作了简单的概述；接着分析了输送机的选型原则及计算方法；然后根据这些设计准则与计算选型方法按照给定参数要求进行选型设计；接着对所选择的输送机各主要零部件进行了校核。普通型带式输送机由六个主要部件组成传动装置，机尾或导回装置，中部机架，拉紧装置以及尾部组件。最后简单的说明了输送机的安装与维护。目前，输送机正朝着长距离，高速度，低摩擦的方向发展，近年来出现的气垫式输送机就是其中的一个。在输送机的设计、制造以及应用方面,目前我国与国外先进水平相比仍有较大差距,国内在设计制造带式输送机过程中存在着很多不足。关键词带式输送机，可调节系统，图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑ABSTRACTATFIRSTITISINTRODUCTIONABOUTTHEBELTCONVEYORTHENANALYZEDTHESELECTIONPRINCIPLEANDTHECALCULATIONMETHODOFTHEBELTCONVEYORANDTHENACCORDINGTOTHESEDESIGNCRITERIAANDSELECTIONCALCULATIONMETHODACCORDINGTOTHEGIVENPARAMETERSSELECTIONDESIGNTHENCHECKONTHECHOICEOFCONVEYORMAINPARTSCONSISTSOFSIXMAINPARTSTHEORDINARYBELTCONVEYORTAILDRIVE,ORBACKTOTHEDEVICE,THEMIDDLEFRAME,TENSIONDEVICEANDTAILASSEMBLYFINALLY,ASIMPLEDESCRIPTIONOFTHEINSTALLATIONANDMAINTENANCEOFCONVEYORATPRESENT,THECONVEYORISMOVINGINALONGDISTANCE,HIGHSPEED,LOWFRICTIONDIRECTION,INRECENTYEARSTHEAIRCUSHIONBELTCONVEYORISONEOFTHEMINTHEDESIGNOFTHECONVEYOR,THEMANUFACTUREANDTHEAPPLICATION,ATPRESENTOURCOUNTRYCOMPAREDWITHFOREIGNADVANCEDLEVELTHEREARESTILLLARGEGAPSINTHEDOMESTIC,INTHEDESIGNANDMANUFACTUREOFBELTCONVEYORINTHEPROCESSTHEREAREALOTOFDEFECTSKEYWORDSBELTCONVEYOR,ADJUSTABLESYSTEM图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑目录摘要IIABSTRACTIII目录IV第1章绪论111带式输送机的工作原理112带式输送机的分析、比较1121机头传动装置1122贮带装置2123装置3124机身部3125机尾3第2章带式输送机的设计计算421已知原始数据及工作条件422计算步骤5231带速的选择5232带宽的选择5222输送带宽度的核算823圆周驱动力9231计算公式9232主要阻力计算10233主要特种阻力计算12234附加特种阻力计算12235倾斜阻力计算1324传动功率计算14241传动轴功率计算14242电动机功率计算14图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑25输送带张力计算15251输送带不打滑条件校核1526传动滚筒、改向滚筒合张力计算16261改向滚筒合张力计算16262传动滚筒合张力计算1727传动滚筒最大扭矩计算1728拉紧力和拉紧行程计算1729绳芯输送带强度校核计算18第3章驱动装置的选用与设计2031电机的选用2032减速器的选用2133渐开线斜齿圆柱齿轮设计2134低速级斜齿圆柱齿轮设计计算表2735斜齿轮设计参数表32第4章轴的设计计算3241轴的结构设计3242轴的结构设计3543轴的结构设计3744校核轴的强度39第5章带式输送机部件的选用4551输送带45511输送带的分类45512输送带的连接4752传动滚筒48521传动滚筒的作用及类型48522传动滚筒的选型及设计48523传动滚筒结构49524传动滚筒的直径验算5053托辊51图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑531托辊的作用与类型51532托辊的选型54533托辊的校核58第6章防偏装置的设计61第7章机架的设计62结论65参考文献66致谢68图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑第1章绪论11带式输送机的工作原理在综合机械化采煤工作中，在综合机械化采煤，快速，向前移动的速度输送设备，更大比例的槽消除频率偏移，以总生产时间，也影响了煤炭生产能力，运输设备可以在槽沿伸长或缩短顺槽带式输送机是更灵活的。运输设备SPCIALLA采煤工作面输送机，输送机桥梁拆除输送带沿槽，对煤的充电站或仓运输槽。带式输送机的体长度可根据需要继续探索的工作或是逐渐降低的，电机的额定功率的延伸率不应超过最低限额允许的最大长度；缩短，能降低人体不能合同到目前为止。随着处理电压储存装置，为了工作和皮带传动辊摩擦。可伸缩带式输送机的存储设备和收缩的多带回来。当电压装置，皮带轮四类活动对尾胶带的方向，在尾部，和牵引绞车在时间的缩短，载体，相反，则使整个输送机伸长。12带式输送机的分析、比较带式输送机包括一个喷头装置，包括传送带装置，机身和尾翼，机身和尾部分的启动子是不固定的，其余的都是固定在躯干部分，是输送机。121机头传动装置机头传动装置主要由动力机、变速箱、主液压离合器，齿轮和驱动齿轮，并在副主人。鼓是由两个异步防爆电机通过离合器和变速箱的液压驱动。液压离合器两端法兰防护罩的汽车生产轴的结束，在外壳和减少输入轴端的外壳也是一个相应的法兰，法兰通过螺钉打三，是紧密联系在一起的，一个传送带驱动。它是一个紧凑，易于安装和运输，特别是相互的方向搜索提高安装质量，输送机运行。整个驱动装置通过减少套管用螺栓固定在头的两侧板。两个齿轮与斜齿轮，滚筒的结构，主轴和螺栓，并通过双连接一侧的滚筒，在滚筒与车轮装配后与轮辐焊接应力的情况。也用于加载和卸载，使磁带，以鼓在周围的角，双辊带式输送机两辊驱动电机驱动，可以单独，也可以由两台电动机驱动。当一个电图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑机驱动，在其他情况下，必须直立安装，主、副、一对同样大小的齿轮齿数相等的当电机启动时，通过液压离合器，变速器和主减速器和副驱动磁带运行。当两台电动机分别驱动，副滚筒，通常不在齿轮箱中的齿轮箱。但是，这两个与发动机和变速箱，是针对事实上，机身缩短到一定程度，需要的功率，发动机将提供，你可以把一系列的齿轮，转变成一个单一的电机驱动电机。唯一的优点是该装置制造简单，维修和操作的电子控制设备少的缺点是传输距离缩短，大马汽车，电机功率因数降低。滚筒是带式输送机的牵引带，它运行的重要部件。表面光滑，形成鼓和石膏，不高，不分。在潮湿条件下的权力，可以平滑的鼓，在潮湿的环境和功率大，易打滑失控的条件下提高输送机的滚筒表面，滚筒的牵引，石膏厚度磨损，应尽可能的条件下，可以在一个圆柱体的鼓的形式，也可以在中间的两个小和两个大蜡烛，锥形，通常后者，以1100。防止磁带。他们是最大的端头部分，从框架和安装在框架上的延伸辊轴安装卸载，卸载的位置可以调整，以防止在运输机器的头后部的盈余也与一个鼓结束修改输送带运行方向，头部清扫器，清扫器清扫车和犁在两锤，净化前后输送煤。122贮带装置由贮带转向架、贮带仓架、支承小车和车等组成。（1）与转向架轴承支架，通过螺栓连接，在两个转向架框架的磁带设备带。W的108320和320两个HREND车鼓和一个108输送带的方向。在框架的底部，并分别与槽型托辊，输送带，铁路轴承框架下的帮助，支持汽车和摩托车比赛（2）支持的汽车车架和车轮，和磁带的存储的支持作用不太高，以HNGENZWEI原则上支持带的车和一个转向架的车辆之间的距离相同的分布，如果你需要支持移动，调整车的位置。（3）车辆包括车架，车轮，滑动和滚筒通过滑轮的钢丝绳WEITERWINDE，牵引车在赛道上，发表在储存和运输的作用，提供适当的，包括一个滑轮组）和四轮，通过销或框架，可以在四轮牵引力，汽车中心销，以防止在滚筒输送机有较好的疗效，以防止轨道车，车上有四个钩。调整滚筒的轴位置。带式输送机，在刮煤辊的每一个变化，辊面煤刮板。图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑123装置由框架、滑轮、滑轮和固定液压系统的一种自动输送装置在工作过程中的一些要求，根据张力自动调节装置，现代化，最常使用的带式输送机输送带，可以有合理的张力自动补偿式输送机、弹性变形和塑性变形；是一种理想的自动装置和自动装置的自动液压绞车，绞车的初始张力带技术必须保证足够的适应能力，以防止在初始张力带传动滚筒表面光滑，但初张力太大，造成不必要的输送带最小强度增加，也不容易。124机身部由“H”型支架、钢管上下托辊组成，是输送机的部分。钢管作为可拆卸部分搭在H型支架的管座中。用弹簧销固定，下托辊搭苍型支架上，上托辊为槽形托辊，通过抓爪支承在钢管上。125机尾由支座、导轨、滚筒座、缓冲托辊、清扫器等组成。由五部分组成的固定边、尾架、彼此通过圆柱销连接为一个整体，转载机可以在安装在一个座位，座位轴是可调的，并配备了碳可以安装之前和之后的移动队列尾部滑轮，移动，移动的杂草后部的牵引。图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑第2章带式输送机的设计计算21已知原始数据及工作条件原始参数和工作条件题目来源来源于珠海市三金机械有限公司一车间生产设备合理化改造。原始数据资料（1）相关数据等类型自动生产线ZA140；（2）装置的设计方案；采用机电传动。（3）相关实际生产数据载重量20500KG；速度0001001M/S。带式输送机的设计计算，应具有下列原始数据及工作条件资料（1）物料的名称和输送能力（2）物料的性质1）粒度大小，最大粒度和粗度组成情况；1）堆积密度；2）动堆积角、静堆积角，温度、湿度、粒度和磨损性等。（3）工作环境、露天、室内、干燥、潮湿和灰尘多少等；（4）卸料方式和卸料装置形式；（5）给料点数目和位置；（6）输送机布置形式和尺寸，即输送机系统（单机或多机）综合布置形式、地形条件和供电情况。输送距离、上运或下运、提升高度、最大倾角等；（7）装置布置形式，是否需要设置制动器。图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑图21传动系统图22计算步骤231带速的选择1输送量大，输送带较宽时，应选择较高的带速。2输送距离越短，带速应越低。较长的水平输送机，应选较高的带速3物料易滚动、粒度大、磨琢性强的，或易扬尘的以及环境卫生条件要求高的，宜选用较低的带速。4一般用于给料或输送粉尘量大的物料时，带速可取081M/S，或根据物料特性和工艺要求决定。5人工配料称重时带速不应大于125M/S。6有计量称时，带速应安自动计量称的要求而定。7输送成件物品时，带速一般小于125M/S。根据本设计特点，应选用带速速度0001001M/S（根据任务书）。232带宽的选择带式输送机使用的输送带有橡胶带、塑料带、钢带、金属网带等，最常见的是橡胶带。橡胶输送带有棉织芯、合成纤维芯、钢丝绳芯等多种。塑料输送带有层芯和整芯之分。各种芯材和不同的覆盖胶可组成各种类型的光面或花纹输送带。根据运送成品的形状、尺寸，此处带宽选为B500MM。带速与带宽、输送能力、物料性质、块度和输送机的线路倾角有关当输送机向上运输时，倾角大，带速应低；下运时，带速更应低；水平运输时，可选择高带速带速的确定还应考虑输送机卸料装置类型，当采用犁式卸料车时，带速不宜超过315M/S表21倾斜系数K选用表倾角2468101214161820图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑K100099098097095093091089085081输送机的工作倾角0。查DT带式输送机选用手册或本设计（表21）此后凡未注明均为该书得K1。按给定的工作条件,取原煤的堆积角为20。原煤的堆积密度为1300KG/。3M考虑山上的工作条件取带速为20M/S。将个参数值代入上式,可得到为保证给定的运输能力,带上必须具有的的截面积AA2470123643MVKQ图22槽形托辊的带上物料堆积截面表22槽形托辊物料断面面积A槽角/（O）带宽/MM堆积角/O2025303540455000102030000980014200187002340012000162002060025200130001800022200266001570019600236002780017300210002470028700186002200025600293图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑6500102030001840026200342004270022400299003770045900260003320040600484002940036200433005070032200386004530052300347004070046900534500010203000279004050053600671003440046600591007220040200518006380076300454005640067200793005000060300710008220054000636007360084010000102030004780067400876010900058200771009660117000677008570104001240007630093301110012900083800998011600134000898010500120001360查表22或矿井运输提升表317，输送机的承载托辊槽角35，物料的堆积角为0时，带宽为500MM的输送带上允许物料堆积的横断面积为00427，此2M值大于计算所需要的堆积横断面积,据此选用宽度为500MM的输送带能满足要求。经如上计算,确定选用带宽B500MM,初选输送带NN100，输送带层数为6层，查表16得，输送带各参数如下NN100型煤矿用输送带的技术规格扯断强度100N/MM层每层带厚1MM,输送带第层质量等于102KG/M2上胶厚3MM1图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑下胶厚15MM2每毫米胶料质量为119KG/M2胶带每米质量布层数每层质量（KG/M）上胶厚（MM）下胶厚（MM）BQ2第层胶带质量（KG/M）带宽（MM）26102301511908BQ918KG/M输送带质量带长（M）QB9186005508KG输送带厚度可按下式计算或查运输机械设计选用手册表16输送带度MM布层数每层厚度（MM）上胶厚（MM）下胶厚（MM）61315105MM222输送带宽度的核算输送大块散状物料的输送机，需要按（22）式核算，再查表3320B（22）式中最大粒度，MM。表23不同带宽推荐的输送物料的最大粒度MM带宽B500650500100012001400筛分后100130180250300350粒度未筛分150200300400500600图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑故，输送带宽满足输送要求。23圆周驱动力231计算公式1）所有长度（包括L80M）传动滚筒上所需圆周驱动力为输送机所有阻力之和，可用式（23）计算UF（23）12UHNSSTF式中主要阻力，N；附加阻力，N；N特种主要阻力，N；1SF特种附加阻力，N；2倾斜阻力，N。ST五种阻力中，、是所有输送机都有的，其他三类阻力，根据输送机侧型及附HF件装设情况定，由设计者选择。2）80LM对机长大于80M的带式输送机，附加阻力明显的小于主要阻力，可用简便的方NF式进行计算，不会出现严重错误。为此引入系数C作简化计算，则公式变为下面的形式CNFH（25）12USSTF式中C与输送机长度有关的系数，在机长大于80M时，可按式（26）计算，或从表查取（26）0L图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑式中附加长度，一般在70M到100M之间；0LC系数，不小于102。C查DT（A）型带式输送机设计手册表35既本说明书表24,取C为112表24附加阻力系数CL（M）80100150200300400500600C192178158145131125120117LM70050090010001500200025005000C114112110109106105104103232主要阻力计算输送机的主要阻力是物料及输送带移动和承载分支及回程分支托辊旋转所产生HF阻力的总和。可用式（27）计算（27）2COSHROUBGFFLGQQ式中模拟摩擦系数，根据工作条件及制造安装水平决定，一般可按表查取。查表230；输送机长度（头尾滚筒中心距），M；L重力加速度；G初步选定托辊为槽形托辊DT03C121，查表242，上托辊间距12M，下托0A辊间距M，上托辊槽角35，下托辊槽角。直径D89MM,长度UAL315MM,轴承为4G204。承载分支托辊组每米长度旋转部分重量，KG/M，用式（28）计算ROQ图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑（28）10ROGQA其中承载分支每组托辊旋转部分重量，KG；1承载分支托辊间距，M；0A托辊已经选好，知1243GKG计算2025KG/M0ROQA回程分支托辊组每米长度旋转部分质量，KG/M，用式（29）计算U（29）2RGQA其中回程分支每组托辊旋转部分质量2回程分支托辊间距，M；UA查运输机械设计选用手册表250选择平行托辊，直径D89MM,托辊长L950MM,KG2158G计算5267KG/MRUQA3每米长度输送物料质量G36MIQQ556KG/M240每米长度输送带质量，KG/M，918KG/MBQBQCOSHROUBGFFLGQ004560091820255267（2918556）COS3522783N图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑运行阻力系数F值应根据表25选取。取0045。F表25阻力系数F输送机工况F工作条件和设备质量良好，带速低，物料内摩擦较小0020023工作条件和设备质量一般，带速较高，物料内摩擦较大00250030工作条件恶劣、多尘低温、湿度大，设备质量较差，托辊成槽角大于3500350045233主要特种阻力计算主要特种阻力包括托辊前倾的摩擦阻力和被输送物料与导料槽拦板间的摩擦1SFF阻力两部分，按式（210）计算GL（210）SLGL按式（211）或式（212）计算F（1）三个等长辊子的前倾上托辊时（211）0COSINBGCLQG（2）二辊式前倾下托辊时（212）0CSIBF本输送机没有主要特种阻力，即01SF1S234附加特种阻力计算附加特种阻力包括输送带清扫器摩擦阻力和卸料器摩擦阻力等部分，按2SRFAF下式计算（213）23SRAFN图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑（214）3RFAP（215）2ABK式中清扫器个数，包括头部清扫器和空段清扫器；3NA一个清扫器和输送带接触面积，见表2M清扫器和输送带间的压力，N/，一般取为3N/；P44102M清扫器和输送带间的摩擦系数，一般取为0507；3刮板系数，一般取为1500N/M。2K表26导料槽栏板内宽、刮板与输送带接触面积刮板与输送带接触面积A/M2带宽B/MM导料栏板内宽/M1B头部清扫器空段清扫器5000315000500086500400000700150004950008001210000610001001512000730001200181400085000140021查表26得A0008M，取10N/M，取06，将数据带入式（214）2P41023则APRF300081006480N410拟设计的总图中有两个清扫器和一个空段清扫器（一个空段清扫器相当于15个图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑清扫器）0AF由式（213）则354801680N2SF235倾斜阻力计算倾斜阻力按下式计算ST（214）STGFQGH式中因为是本输送机水平运输，所有H00STG由式（242）得传动滚筒上所需圆周驱动力为UF12UHSSTFCF1122278301680027197N24传动功率计算241传动轴功率计算传动滚筒轴功率（）按式（215）计算AP（215）10UAFP5439KW279242电动机功率计算电动机功率，按式（216）计算MP（216）“A图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑式中传动效率，一般在085095之间选取；联轴器效率；1每个机械式联轴器效率0981液力耦合器器096；1减速器传动效率，按每级齿轮传动效率为098计算；2二级减速机0980980962电压降系数，一般取090095。多电机功率不平衡系数，一般取，单驱动时，。“095“1根据计算出的值，查电动机型谱，按就大不就小原则选定电动机功率。MP由式（215）54390WA10279由式（216）得电动机功率MP2MP95098098054365300W653KW选电动机型号为YB255S4，额定功率P37KW，数量1台。25输送带张力计算输送带张力在整个长度上是变化的，影响因素很多，为保证输送机上午正常运行，输送带张力必须满足以下两个条件（1）在任何负载情况下，作用在输送带上的张力应使得全部传动滚筒上的圆周力是通过摩擦传递到输送带上，而输送带与滚筒间应保证不打滑；（2）作用在输送带上的张力应足够大，使输送带在两组托辊间的垂度小于一定值。图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑251输送带不打滑条件校核圆周驱动力通过摩擦传递到输送带上（见图23）UF图23作用于输送带的张力如图4所示，输送带在传动滚简松边的最小张力应满足式28的要求。MINAXLSCF传动滚筒传递的最大圆周力。动载荷系数1217；对惯性小、MAXFKAK起制动平稳的输送机可取较小值否则，就应取较大值。取15传动滚筒与输送带间的摩擦系数，见表27表27传动滚筒与输送带间的摩擦系数摩擦系数工作条件光面滚筒胶面滚筒清洁干燥025003040环境潮湿010015025035潮湿粘污005020取15，由式1527197407955NAKMAXUF图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑对常用C00831E18043205O该设计取0035；420。00834079553386NMINAXLSF26传动滚筒、改向滚筒合张力计算261改向滚筒合张力计算根据计算出的各特性点张力,计算各滚筒合张力。头部180改向滚筒的合张力295223099860520NF改112S尾部180改向滚筒的合张力9069952318592N改210262传动滚筒合张力计算根据各特性点的张力计算传动滚筒的合张力动滚筒合张力49433101535958N1421SF27传动滚筒最大扭矩计算单驱动时,传动滚筒的最大扭矩按式（232）计算MAXM（232）MAX20UFDM式中D传动滚筒的直径（MM）。双驱动时,传动滚筒的最大扭矩按式（233）计算MAXM（233）12MAXMAX0UFDM初选传动滚筒直径为500MM,则传动滚筒的最大扭矩为图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑31015494335958N12MAXUF1SY898KN/M509743AXM28拉紧力和拉紧行程计算1）、拉紧装置拉紧力按式（234）计算0F（234）01IIFS式中拉紧滚筒趋入点张力（N）；I拉紧滚筒奔离点张力（N）。1IS由式（234）500052505593587321716N2171KN023F76S查煤矿机械设计手册初步选定钢绳绞车式拉紧装置。2）、拉紧行程L（）L1（0010001）60066M式中输送带弹性伸长率和永久伸长率，由输送厂家给出，通常帆布带为0010015；拉紧后托辊间允许的垂度，一般取00012L输送机长度。29绳芯输送带强度校核计算绳芯要求的纵向拉伸强度按式（235）计算；XG（235）MAX1XFNGB图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑式中静安全系数，一般710。运行条件好，倾角好，强度低取小值；1N1N反之，取大值。在此选为7。输送带的最工作张力SMAXNNZBSMAX68571N71068式中B带宽，MM输送带纵向扯断强度，N/MM层见运输机械设计选用手册表16，100N/（MM层）。由式（235）得5999N/MM80751XG可选输送带为NN100N/MM层,6层的即600N/MM大于。可满足要求。XG图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑第3章驱动装置的选用与设计带式输送机的负载是一种典型的恒转矩负载，而且不可避免地要带负荷起动和制动。电动机的起动特性与负载的起动要求不相适应在带式输送机上比较突出，一方面为了保证必要的起动力矩，电机起动时的电流要比额定运行时的电流大67倍，要保证电动机不因电流的冲击过热而烧坏，电网不因大电流使电压过分降低，这就要求电动机的起动要尽量快，即提高转子的加速度，使起动过程不超过35S。驱动装置是整个皮带输送机的动力来源，它由电动机、偶合器，减速器、联轴器、传动滚筒组成。驱动滚筒由一台或两台电机通过各自的联轴器、减速器、和链式联轴器传递转矩给传动滚筒。减速器有二级、三级及多级齿轮减速器，第一级为直齿圆锥齿轮减速传动，第二、三级为斜齿和直圆柱齿轮降速传动，联接电机和减速器的连轴器有两种，一是弹性联轴器，一种是液力联轴器。为此，减速器的锥齿轮也有两种；用弹性联轴器时，用第一种锥齿轮，轴头为平键连接；用液力偶合器时，用第二种锥齿轮，轴头为花键齿轮联接。传动滚筒采用焊接结构，主轴承采用调心轴承，传动滚筒的机架与电机、减速器的机架均安装在固定大底座上面，电动机可安装在机头任一侧。根据情况而定。图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑31电机的选用电动机额定转速根据生产机械的要求而选定，一般情况下电动机的转速不低500R/MIN，因为功率一定时，电动机的转速低，其尺寸愈大，价格愈贵，而效率低。若电机的转速高，则极对数少，尺寸和重量小，价格也低。本设计皮带机所采用的电动机的总功率为653KW，所以需选用功率为37KW的电机两台。拟采用YB225S4型电动机，该型电机转矩大，性能良好，可以满足要求。查机械设计实用手册第二版，它的主要性能参数如下表表31YB225S型电动机主要性能参数满载电动机型号额定功率KW转速R/MIN电流A效率功率因数COSYB225S4371480698918087起动电流/额定电流起动转矩/额定转矩最大转矩/额定转矩重量KG70192236032减速器的选用已知输送带宽为500，查运输机械选用设计手册表277选取传动滚筒的M直径D为500，则工作转速为7639R/MIN6015WVN图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑已知电机转速为1480R/MIN，MN则电机与滚筒之间的总传动比为193739761480WMNI33渐开线斜齿圆柱齿轮设计（一）高速级斜齿圆柱齿轮设计计算表项目计算（或选择）依据计算过程单位计算（或确定）结果1选齿轮精度等级查1表108选用7级精度级72材料选择查1表101小齿轮选用45号钢（调质处理）硬度为250HBS大齿轮选用45号钢（调质处理）硬度为220HBS小齿轮250HBS大齿轮220HBS3选择齿数Z4021IZ1U241Z取835792取4U个12Z913458U4选取螺旋角208取14度145按齿面接触强度设计（1）试选KT713T取16TK16TK2区域系数ZH由1图1030432HZ432HZ（3）A由1图1026查得A1077A208716421164图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑4计算小齿轮传递的转矩T1查表141089TNMM41089T5齿宽系数D由1表10757D10D6材料的弹性影响系数ZE由1表106819EZ21MPA89EZ7齿轮接触疲劳强度极限LIMH由1图1021C由1图10215501LIMH5402LIPA551LIMH0542LI0（8）应力循环次数N由1式10138105796336HLJNN812/U81579N2（9）接触疲劳强度寿命系数KHN由1图1019KHN1105KHN2112KHN1105KHN2112（10）计算接触疲劳强度许用应力H取失效概率为，安全系数为S1，由1式1012得571051LIM1SHNH86041522LIM2SKHNHMPA577H5604859115（11）试算小齿轮分度圆直径TD1按1式（1021）试算32112HEDTTZUTKMM5303TD1图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑03519842593160324（12）计算圆周速度V106NDT541068141NDVTM/S154V（13）计算齿宽B351TDBB160B255MMB160B255（14）模数NTM142COS031ZTNTH225MNT2252144815B/H5303/48151101度MNT214H4815B/H1101（15）计算纵向重合度0318DZ1TAN90314TAN2181903（16）计算载荷系数K由1表102查得使用系数AK根据V154M/S，级精度，由1图查得动载荷系数108V由1表查得KH112018106D2D2023103B1420由1图查得KF133假定，由1表查得MNDFTA/1014FH故载荷系数KKAKVKHKH110814142215K215图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑（17）按实际的载荷系数校正分度圆直径由1式101052861/20333TTKDM58521D（18）计算模数NM1COSZDN3724COSNMMM237N6按齿根弯曲强度设计（1）计算载荷系数KKKAKVKFKFK110814133201K201（2）螺旋角影响系数Y根据纵向重合度1903，从1图1028088Y088Y（3）计算当量齿数ZV3COSZV302614COS331ZV9S8332ZV26301VZ90942（4）齿形系数YFA由1表YFA12591YFA22198YFA12591YFA22198（5）应力校正系数YSA由1表YSA11597YSA21781YSA11597YSA21781（6）齿轮的弯曲疲劳强度极限FE由1图1020B由1图1020C4001FE3502MPA4001FE3502（7）弯曲由1图10180901FNK0901FNK图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑疲劳强度寿命系数1FNK利用插值法可得0952FNK0952FNK（8）计算弯曲疲劳许用应力F取弯曲疲劳安全系数S13，由式1012得92763140911SFENF552KFEFMPA92761F52（9）计算大小齿轮的并加FSAY以比较01592761FSAY382结论大齿轮的系数FSAY较大，以大齿轮的计算00FSAY153（10）齿根弯曲强度设计计算由1式10171743213COSFSNDKTYMZMM1743NM结论对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数大于由齿根弯曲疲N劳强度计算的法面模数，取2MM，已可满足弯曲强度。但为了同时满足接触N疲劳强度，须按接触疲劳强度算得的分度圆直径D15852MM来计算应有的齿数。于是由取29，则Z2Z1I齿12935910411,398214COS58COS1NMDZ1Z取Z21043几何尺寸计算（1）计算中心距ACOS21NMZ137114COS209A将中心距圆整为137MMA137（2）按圆整后的中心距修正螺旋AZNR21因837RS值改变不多，故参数、等不必修正。KHZ度1388图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑角（3）计算齿轮的分度圆直径DCOSNZM7459813COS2D602MM59741D214262（4）计算齿轮的齿根圆直径DF25FNDM由74591NFMD26012NFMM54741FD20926F（5）计算齿轮宽度BBDD1B1059745974圆整后取B165B260MMB165B260（6）验算NDTFT638474590821MMNBKTA/10/9/63所以合适34低速级斜齿圆柱齿轮设计计算表项目计算（或选择）依据计算过程单位计算（或确定）结果1选齿轮精度等级查1表108选用7级精度级72材料选择查1表101小齿轮选用45号钢（调质处理），硬度为250HBS大齿轮选用45号钢（调质处理）硬度为220HBS小齿轮250HBS大齿轮220HBS3选择齿数Z40234I253Z70,6974取个253Z704图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑34ZU82570UU284选取螺旋角208取14度145按齿面接触强度设计（1）试选KT1T取16TK16TK（2）区域系数ZH由1图1030432HZ432HZ（3）由1图1026查得3078AA40880780881661664计算小齿轮传递的转矩T查表1510423TNMM510423T5齿宽系数D由1表10757D10D6材料的弹性影响系数ZE由1表106819EZMPA1/2819EZ7齿轮接触疲劳强度极限LIMH由1图1021C由1图10215501LIMH5402LIMPA5501LIMH5402LI（8）应力循环次数N由1式1013831067HLJNN72459齿I831067N7459（9）接触疲劳强度寿命系数KHN由1图1019KHN1108KHN2114KHN1108KHN2114（10）计算接取失效概率为H33LIMHNSMPA6048H图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑触疲劳强度许用应力H，安全系数为S1，由1式得5946154LIM4SKHNH860429443（11）试算小齿轮分度圆直径TD3按1式（1021）试算53801232HEDTTZUTKMM8053TD3（12）计算圆周速度V10623NT65102854VM/S065V（13）计算齿宽B83DBB385B480MMB385B480（14）模数NTM13COS3ZTNTH225MNT225313704B/H8053/7041144度313NTMH704B/H1144（15）计算纵向重合度0318DZ3TAN03181025AN14198198（16）计算载荷系数K由1表102查得使用系数1AK根据V065S，级精度，由1图查得动载荷系数11V由1表查得KH112018106D2D2023103B143由1图查得KF135假定，由1表查MNDFTA/10K220图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑得14FHK故载荷系数KKAKVKHKH11114143220（17）按实际的载荷系数校正分度圆直径D3由1式10105896120333TTKDM89553D（18）计算模数NM3COSZDN3483COSZDMNMM348N6按齿根弯曲强度设计（1）计算载荷系数KKKAKVKFKFK1011141352079K2079（2）螺旋角影响系数Y根据纵向重合度1981图1028088Y088Y（3）计算当量齿数ZV3COSZV372COS3ZV634ZV27373VZ76634（4）齿形系数YFA由1表YFA32563YFA42227YFA32563YFA42227（5）应力校正系数YSA由1表YSA31604YSA41763YSA31604YSA41763（6）齿轮的弯曲疲劳强度极限FE由1图B由1图4003FE3504MPA4003FE3504（7）弯曲疲劳强度寿命系由1图0923FNK0923FNK图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑数FNK0964FNK0964FNK（8）计算弯曲疲劳许用应力F取弯曲疲劳安全系数S13，由式得36810923SFE36150944SKFENFMPA3F3684F336（9）计算大小齿轮的并加以FSAY比较0128423FSAY结764FSA论大齿轮的系数FSAY较大，以大齿轮的计算FSAY00117（10）齿根弯曲强度设计计算由1式372COS232FSDNYZKTM237NM结论对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数大于由齿根弯曲疲N劳强度计算的法面模数，取25已可满足弯曲强度。但为了同时满足接触疲劳N强度，须按接触疲劳强度算得的分度圆直径D38955应有的齿数。于是由7634521COS89COS3NMDZ取35，则Z4Z3I齿2352。898取Z498Z3几何尺寸计算（1）计算中心距ACOS243NMZ317COS25983A将中心距圆整为171MM171A（2）按圆整后的中心距修正螺旋角AZNRS43因513172598ARS值改变不多，故参数度5413图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑、等不必修KHZ正。（3）计算齿轮的分度圆直径DCOSNZMD0914COS523D84MM90003D252004（4）计算齿轮的齿根圆直径DF2FNDM75832093NFMD424FMM83753FD245754F（5）计算齿轮宽度BBDD31090009000圆整后取B395B490MMB395B490（6）验算NDTFT760912532MMBKTA/10/48/076故合适35斜齿轮设计参数表传动类型模数齿数中心距齿宽螺旋角高速级斜齿圆柱齿轮2NM91Z042MM137AMM651BM02813低速级斜齿圆柱齿轮5N3984ZA1795304B5413图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑第4章轴的设计计算41轴的结构设计1选择轴的材料及热处理方法查1表151选择轴的材料为优质碳素结构钢45；根据齿轮直径，热处理方法M10为正火。2确定轴的最小直径查1的扭转强度估算轴的最小直径的公式370PMM392785369102215931036NPAD再查1表153，0考虑键因为键槽对轴的强度有削弱作用，开有一个键槽，所以轴的轴径要相应增大75MM3209D3确定各轴段直径并填于下表内名称依据单位确定结果1DMM73209D且由前面的带轮的设计可得，带轮的孔径为30，MM73209D301M301D2D34230170D查2表712352M352D3D因为处装轴承，所以只要3D即可，选取7类轴承，2403D图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑查2表66，选取7208AC，故403D4DMD4865310724464D5由于是齿轮轴所以等于高速级小齿轮的分度圆直径MD7459M7596D4036M406D4选择轴承润滑方式，确定与轴长有关的参数。查2（2）“润滑方式”，及说明书“（12）计算齿轮圆周速度”0PVV154，故选用脂润滑。SM将与轴长度有关的各参数填入下表名称依据单位确定结果箱体壁厚查2表111158P302AM8地脚螺栓直径及数目FDN查2表1111586012643FD查2表313，取20，FD,50NA故16FD4N轴承旁联接螺栓直径1D查2表111158P12670F查2表39，取16DM121D轴承旁联接螺栓扳手空间、1C2查2表111158P620MININ1C1620C轴承盖联接查2表112158M38D图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑螺钉直径3DMDF586504查2表1110，得当取371,D当时轴承盖厚度E查2表11109698211073EDE时当M时当107D，9E小齿轮端面距箱体内壁距离2查2204P1102轴承内端面至箱体内壁距离3查2因为选用脂润滑，所以2081283M103轴承支点距轴承宽边端面距离A查2表66，选取7208AC轴承，故2323A5计算各轴段长度。名称计算公式单位计算结果1L由于与大带轮配合，则ML632651M631L2L由公式52816208521取CL98057042EBLA562L3L由公式MBLAC321082472083323L图纸预览请见文档前面的插图，原稿更清晰，可编辑4L由公式5102/60510234BL轮毂M11054L5L齿轮1轮毂宽度BL15轮毂655L6L由公式672084218024ACLBM406LL（总长）LLLL536543213655L（支点距L离）MAL19720605431975L42轴