碗扣式支架方案最终

1、目 录 一、编制依据 .2 二、工程概况 .2 三、工程地质及水文气象 .2 四、地基处理 .2 五、支架搭设 .3 六、施工要点 .3 七、荷载分析、组合与计算 .3 八、支架强度、稳定性的计算 .5 九、支架搭设施工要求及技术措施 .11 十、安全施工 .13 十一、预压施工 .15 索河公路桥现浇箱梁碗扣式支架搭设方案（修订） 一、编制依据 1.1、本标段合同协议书、招标、投标文件、施工图纸； 1.2、 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008 1.3、 公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011） ； 1.4、 公路桥涵施工技术规范实施手册（JTG/T F50

2、-2011） ； 1.5、 公路工程施工安全技术规程 （JTJ076-95） ； 二、工程概况 索河东路跨渠公路桥总干渠桩号为 XYD3+903.061，桥梁全长 127.0m，跨径组合为 340m 预应力 钢筋混凝土连续梁，下部结构基础为钻孔灌注桩和轻型桥台。汽车荷载为公路-I 级。桥台采用桩柱式 桥台，单排六桩，桩直径为 180cm，桩长为 50m。桥后设搭板。桥墩采用三柱式桥墩，一柱一桩，立 柱高 11.0m，直径为 150cm，柱下接 180cm 桩一根,桩长 60m，桥台承台高 160cm，桥墩盖梁高 180cm。 三、工程地质及水文气象 索河东路跨渠公路桥场区地貌类型属冲洪积平原，

3、地势平坦、开阔，地面高程 129.5131.6 m。 工程场区勘探深度范围内地层结构为土、岩双层结构，上覆第四系上更新统冲洪积层及中更新统坡洪 积层，下伏上第三系中新统软岩。 工程所在地属温带季风气候区，夏秋两季受太平洋副热带高压控制，多东南风，炎热多雨。冬春 两季受西伯利亚和蒙古高压控制，盛行西北风，干燥少雨。多年平均气温 14.3，多年月平均最低气 温出现在 1 月份，为-0.2，多年月平均最高气温出现在 7 月份为 27.5，实测极端最高气温 42.9， 实测极端最低气温-16.5。多年平均降雨量 645.5 mm，其中汛期 69 月降雨量 420.2 mm，占全年降 雨量的 65。多年

4、平均水面蒸发量约 1400mm。冬.春.秋盛行西北风，夏季多东南风，多年平均风速 2.0m/s，最大风速 20.0m/s。 四、地基处理 基坑回填采用素土回填，分层碾压单层厚度铺筑厚度不超过 30cm，填至开挖基础面时，改用三七 灰土回填厚度 30cm，采用压路机压实，压实后浇筑 20cm 厚的 C20 砼。为防止雨水浸泡地基，基底做 成一定的坡度，将水排至已开挖的渠道，在脚手架基础与渠道交接部位浇筑砼前铺设一层塑料薄膜顺 延至渠底，确保排水通畅。 五、支架搭设 满堂支架采用“碗扣式”支撑体系搭设，立杆间距基本沿桥梁纵横向 60cm（纵向）60cm（横向） ，水平横杆步距 120cm，翼缘板支

5、架布置为 60cm90cm120cm（纵向横向步距） ，组成空间网状 结构，钢管规格为 483.5mm，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的 钢管。 支架上、下设置可调撑托和底座，支架撑托上布置 2 层方木，底层主分配梁用 12cm15cm 方木， 纵桥向布置；上层次分配梁采用 10cm10cm 方木，横桥向布置，中心间距为 20cm。 通过调节可调托座准确定出顶方木顶标高，小方木上铺 15mm 厚光面竹胶板。沿脚手架外延及全高， 纵、横向每 5 排设置一组双向剪刀撑，斜杆与地面夹角为 4560，剪刀撑必须用扣件与立杆相连 接，两相十字交剪刀撑通过扣件连接。全部支架按照基

6、础的坡度确定搭设的高度，搭设支架时将托架 粗调到设计高程。 支架的搭设高度通过选择不同高度的立杆进行组合和调整立杆底部及顶端的丝杆予以控制。为了 确保梁底标高准确，受力与设计要求相符，考虑到因施工荷载和杆件受压而引起的弹性和非弹性变形 以及支架基础的沉陷，支架搭设时预留了一定的沉落量。 梁体混凝土浇筑前，在每一跨的梁端、1/4 跨中和跨中 5 个断面上布置了 10 个沉降量观测点。混 凝土浇筑完毕 48 小时，对这些观测点进行测量。 六、施工要点 可调底座和可调撑托丝杆与螺母捏合长度不得少于 4-5 扣，插入立杆内的长度不得小于 150mm。 由于插管与套管之间的间隙，接头处钢管为偏心受压。为

7、避免接头在同一水平面上，使支架出现 受力薄弱面，不同长度的立杆交叉分布。 碗扣式支架的底层组架最为关键，其组装的质量直接影响到上部架子质量。组装完两层横杆后， 首先应检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度，保证立杆的正确位置，其次检查横杆的水平度。 同时应逐个检查立杆底脚，并确保所有立杆不浮地松动。当底层架子符合搭设要求后，检查所有碗扣 接头，并锁紧。搭设过程中，随时注意检查上述内容，并调整。 可适当调小间距或增加方木，使胶合板顺桥向接缝落在小方木上。 七、荷载分析、组合与计算 7.1、荷载分析 根据本现浇箱梁的结构特点建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008，在施工 过程中将

8、涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取 q21.0KN/m2（偏于安全） 。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取 2.5KN/m2。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0KN/m2。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 根据规范规定，新浇混凝土对模板的侧压力，当采用内部振捣器时按下列两式计算，并取两式中 较小值。 vtF HF c c 210 22 . 0 c：新浇混凝土的重力密度（kN/m）,取值 26 kN/m； H：混凝土侧压力计

9、算位置至新浇混凝土顶面时的高度（m），取 1.9m。 t0：新浇混凝土的初凝时间（h） ，可按实测确定。取 8h。 T：混凝土的温度（），取 28。 1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取 1.2。 2：混凝土坍落度影响修正系数，取 1.15。 ：混凝土的浇筑速度，取 1.2m/h。 F=26*1.9=49.4Kpa F=0.22*26*8*1.2*1.15*1.095=69.15Kpa F：新浇混凝土对模板的最大侧压力取 49.4kPa。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。 q7 支架自重取 4.0kPa。 7.2、荷载组合 支架设计计算荷载组合 荷载组合 模板结

10、构名称 强度计算刚度检算 底模及支架系统计算 侧模计算 7.3、荷载计算 7.3.1 梁自重梁自重q1 计算计算 根据梁结构特点等截面进行梁自重计算，并对一个代表截面下的支架体系进行检算，首先进行自 重计算。 根据横断面图，算得该处梁体截面积 A=12.72m2则： q1 = B W B A c kPa79.27 9 . 11 72.1226 注：B 箱梁底宽，取 11.9m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 A 为 CAD 求出的梁的横断面面积。 索河东公路桥现浇箱梁示意图索河东公路桥现浇箱梁示意图 八、支架强度、稳定性的计算 8.1、碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 碗扣式钢

11、管脚手架与支架和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷 载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧 固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架 （一般都高出 20%以上，甚至超过 35%） 。 本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 有关模板支架立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算（碗扣架用钢管规格为 483.5mm） 。 碗扣式钢管支架体系采用按 6060120cm 布置结构进行验算。 计算结果： 1、立杆强度验算 根据立杆的设计允许荷载

12、，当横杆步距为 120cm 时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N 30kN（参见公路施工手册-桥涵） 。 立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（组合风荷载时） NG1K支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2K构配件自重标准值产生的轴向力 NQK施工荷载标准值； 于是，有：NG1K=0.60.6q1=0.60.627.79=10.00KN NG2K=0.60.6q2=0.60.61.0=0.36KN NQK=0.60.6(q3+q4+q7)=0.36(2.5+2+4)=3.06KN 则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK=1.2（10+0

13、.36） +0.91.43.06=16.29KNN30KN ，强度满足要求。 2、立杆稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式： N/A+MW/Wf N钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.91.4NQK（组合风荷载时） ，同前计算 所得； f钢材的抗压强度设计值，f205N/mm2 参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 5.1.6 得。 A支架立杆的截面积 A489mm2(取 48mm3.5mm 钢管的截面积)。 轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比 查表即可求得 。 i截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

14、附录 B 得 i15.8。 长细比 L/i。 L步距，L1.2m。 于是，L/i76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录 C 得 0.744。 MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距； MW=0.91.4WKLah2/10 WK=0.7uzusw0 uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范 表 7.2.1 得 uz=0.74 us风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范 表 7.3.1 第 36 项得：us=0.9 w0基本风压，查建筑结构荷载规范 附表 D.4 w0=0.3KN/m2 故：WK=0.7uzusw0=0.70.740.90.3=0.14KN/ m2 La立杆纵距

15、0.6m； h立杆步距 1.2m, MW=0.91.4WKLah2/10=0.91.40.140.61.2210=0.015 W 截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范 附表 B 得： W=5.08103mm3 则，N/A+MW/W16.29103/（0.744489）+0.015106/（5.08103） 47.73KN/mm2f205KN/mm2 计算结果说明支架是安全稳定的。 8.2 满堂支架整体抗倾覆验算 依据公路桥涵技术施工技术规范实施手册第 9.2.3 要求支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳 定系数不得小于 1.3。 K0=稳定力矩/倾覆力矩=yNi/Mw 采用跨中 40m

16、验算支架抗倾覆能力： 跨中支架宽 16.8m，长 40m 采用 6060120cm 跨中支架来验算全桥： 支架横向 27 排； 支架纵向 67 排； 高度 3.1m； 顶托 TC60 共需要 2767=1809 个； 立杆需要 27673.1=5608m; 纵向横杆需要 67440=10720m； 横向横杆需要 27416.8=1814m； 故：钢管总重（5608+10720+1814）3.84/1000=69.67t; 顶托 TC60 总重为：16657.2/1000=13.02t； 故 q=69.679.8+13.029.8=810.36KN； 稳定力矩= yNi=2.1810.36=17

17、01.76KN.m 依据以上对风荷载计算 WK=0.7uzusw0=0.71.381.20.8=0.927KN/ m2 跨中 40m 共受力为：q=0.9273.140=114.95KN； 倾覆力矩=q5=114.955=574.75KN.m K0=稳定力矩/倾覆力矩=1701.76/574.75=2.961.3 计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求。 8.3 箱梁底模下横桥向方木验算 本施工方案中箱梁底模下横桥向采用 10cm10cm 方木，方木纵桥向跨度按 L20cm 进行受力计 算。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全） ，木材的容许应力和弹性模量的取值参照木方进 行计算。 (

18、1) 强度验算 单位荷载：q=(q1+ q2+ q3+ q4)b(27.79+1.0+2.5+2)0.2=6.66kN/m 跨中弯矩：M1/2=ql2/8=6.660.22/8=0.04kNm 截面模量为：W=(bh2)/6=(0.103)/6=0.m3 跨中最大正应力：=M/W=0.04/0.=239.52kPa 木方容许弯曲应力为：w=14.5103kPa，由强度条件 239.53kPa w，可知满足要求。 (2) 刚度验算 方木的弹性模量：kN/m2 6 1011E 方木的惯性矩：I=(bh3)/12=(0.100.103)/12=8.33310-6m4 fmax=(5/384)(ql4

19、)/(EI)=（5/384）（6.660.24)/( 111068.33310-6)= 15.1310-7m f/l=15.1310-7/0.2=1/f/l=1/400 计算结果说明箱梁底模下横桥向方木，满足要求。 8.4 碗扣式支架立杆顶托上纵桥向方木验算 本施工方案中支架顶托上顺桥向采用 1215cm 方木作为纵向分配梁。顺桥向方木的跨距，根据立 杆布置间距，按 L60cm（横向间隔 l60cm）进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。 木材的容许应力和弹性模量的取值参照木方进行计算。 箱梁底模下横桥向方木受力简图箱梁底模下横桥向方木受力简图 q(KN/m) 方木材质为松木， w

20、=14.5MPa E=11000 MPa 20 尺寸单位：cm q(KN/m) 10 10 (1) 强度验算 作用力：P=ql/26.660.2/2=0.67kN n=0.6/0.2=3（取整数） 最大弯矩：Mmax=（n/8）pl=3/80.670.6=0.15kNm 截面模量为：W=(bh2)/6=(0.15*0.122)/6=0.00036m3 跨中最大正应力：=M/W=0.15/0.00036=0.42MPa 木方容许弯曲应力为：w=14.5MPa，由强度条件 0.42MPaw，可知满足要求。 (2) 刚度验算 方木的弹性模量：kN/m2 6 1011E 方木的惯性矩：I=(bh3)/

21、12=(0.150.123)/12=2.1610-5m4 fmax= (5/384)(ql4)/(EI)=（5/384）（6.660.64)/( 111062.1610-5)=4.7310- 5m f/l=4.7310-5/0.6=1/12685f/l=1/400 计算结果说明碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木计算结果说明碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木，满足要求。满足要求。 8.5 箱梁底模板计算 箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。按 20cm 间距布 置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全） （为安全起见， 计算采用 15

22、mm 竹胶板）： 通过前面分析计算及布置方案，在桥墩旁实心段(取墩顶截面)处，为底模板荷载最不利位置，则 有： 立杆顶托上顺桥向方木受力简图立杆顶托上顺桥向方木受力简图 np(kN/m) 方木材质为松木， w=14.5MPa E=11000 MPa 60 尺寸单位： cm 10202010 竹胶板弹性模量 E5000MPa. 竹胶板惯性矩 I=(bh3)/12=(1.220.0153)/12=3.4310-7m4 模板厚度计算 q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(27.79+1.0+2.5+2)0.2=6.67kN/m 则：Mmax=ql2/8=6.670.22/8 =0.040kN.

23、m 竹胶板容许弯曲应力为：w=45MPa 模板需要的截面模量：W=0.04/45000=8.89107m3 模板的宽度为 0.2m，根据 W、b 得 h 为： H=（6*W）/b=5.17mm 15mm 厚竹胶板满足要求，可以采用 1220244015mm 规格的竹胶板。 模板刚度验算 fmax= ql4/128EI=6.67*0.24/（128*5*106*3.43*10-7）=4.8610-50.2/400m=510-4m 故故 15mm15mm 厚竹胶板挠度满足要求。厚竹胶板挠度满足要求。 8.6 立杆底座和地基承载力计算 立杆承受荷载计算 现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用 60

24、cm60cm 的布置形式，取各种布置情况下最不利 位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全） 每根立杆上荷载为：Nabqab(q1+q2+q3+q4+q7) 0.60.6(27.79+1.0+1.0+2.0+4.0)=12.88kN 底模支撑系统及验算简图底模支撑系统及验算简图 20 20 尺寸单位：cm q(kN/m) 底模验算简图 底模及支撑系统简图 q(kN/m) 竹胶板 1010 cm 横桥向方木 立杆底托验算 立杆底托验算： NRd 通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载为 12.88kN： 底托承载力（抗压）设计值，一般取 Rd =40KN; 得：12.88KN40KN

25、计算结果说明立杆底托符合要求计算结果说明立杆底托符合要求。 立杆地基承载力验算 由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，土质为粉土，根据公路桥涵地基与基础 设计规范 （JPJ-D63-2007）查知，地基的承载力最小为 125kpa。 在 1 平方米面积上地基最大承载力 F 为: Fabq ab(q1+q2+q3+q4+q7) 1.01.0(27.79+1.0+1.0+2.0+4.0)=35.79kPa 则，F35.79KPak=125Kpa f 经过地基处理后，可以满足要求。经过地基处理后，可以满足要求。 8.7 支架变形 支架变形量值 F 的计算：Ff1f2f3 f1 为支架在荷载

26、作用下的弹性变形量 由上计算每根钢管受力为 12.88KN，立杆的截面积按 489mm2计算。 于是 f1=L/E 12.8848910326.34N/mm2 则 f126.3410（2.06105）1.27mm。 f2 为支架在荷载作用下的非弹性变形量 支架在荷载作用下的非弹性变形 f2 包括杆件接头的挤压压缩 1 和方木对方木压缩 2 两部分， 分别取经验值为 2mm、3mm，即 f2125mm。 f3 为支架地基沉降量取经验值 5mm 故支架变形量值故支架变形量值 F F 为为:F:Ff1f1f2f2f3=1.27+5+5=11.27mmf3=1.27+5+5=11.27mm 九、支架搭

27、设施工要求及技术措施 现浇箱梁支架采用满堂扣件钢管脚手架或碗口式钢管架搭设。支架顶部设置顶托，顶托上设纵梁 和横梁，其上铺设梁体模板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方 木塞紧。支架采用同种型号钢管进行搭设，剪力撑、横向斜撑谁立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设， 并且在砼浇筑和张拉过程中，进行全过程监测和专人检查。 上报监理检查，经监理同意后，进行支架预压：按箱梁重量 120%、模板重量及施工荷载组合， 确定压载系数，采用砂袋（或水袋）均匀布设堆压于支架上进行堆载预压，预压前在底模和地基上布 好沉降观测点，对支架预压及沉降观测。 9.1、模板支架立杆、水平杆的构造应符

28、合下列要求 (1)每根立杆底部应设置底座，并规定尺寸设置纵、横扫地杆。 (2) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆步距不 得大于设计要求，并应设置纵横水平拉杆。 (3)立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁搭接连接，严禁不同直径混合施用。 (4) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。 (5)当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在模板中心线处，其偏心距不应大于 25 毫米。 (6)钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时设好纵横水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对 接扣件应按规范要求交错布置。 (7)为保证支架整体稳定及安全，应按支架设计

29、要点，在荷载集中处加密支架支撑。 (8)确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不 能选用已经长期使用发生变形的； (9)地基支座的设计要满足承载力的要求。 9.2、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定 （1）立杆应按设计纵横向间距设置，不得改变间距。 （2）剪刀撑应纵横设置，按设计间距布置，不得遗漏。 （3）满堂模板支架剪刀撑应由底至顶连续布置。 （4）组架前认真测量框架底脚距离，准确铺设方木及安放底托。 （5）支架拼装每 3 层检查每根立杆底座下是否浮动，否则应旋紧可调座或用薄铁片垫实，在支架 拼装头 3 层，每层用经纬仪、水平仪、线坠随时检

30、查立杆的垂直度及每层横杆的水平，随时检查随时 调整。 （6）支架拼装时要求随时检查横杆水平和立杆垂直度外，还应随时注意水平框的直角度，不致使 脚手架偏扭，立杆垂直度偏差小于 0.25，顶部绝对偏差小于 0.05m。 （7）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 9.3 支架拆除要求 (1)支模的拆除必须经验算复核并符合混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）及 其它有关规定，严格控制拆模时间，拆模前必须有拆模申请及经审批。 (2)质检拆除时应遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原则，部件拆除的顺序与安装顺序相反， 严禁上下同时进行，拆除时应采用

31、可靠的安全措施。 (3)卸料时应由作业人员将各配件逐次传递到地面，严禁抛掷。 (4)运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，清除杆件及螺纹上的沾污物，变形严重的，送回 修整；配件经检查、修正后，按品种、规格分类存放，妥善保管。 (5)拆除杆件时，要互相告知，协调作业，已松开连接的杆部件要及时拆除运出，避免发生误扶误 靠。 十、安全施工 10.1 安全防护措施 为杜绝重大事故和人身伤亡事故的发生，把一般安全事故减少到最低限度，确保施工的顺利进行， 特制定如下防护措施： (1)成立以项目经理为组长的安全管理、协调小组，严格执行项目经理部制订的相关管理制度，加 强对工人的安全教育，提高职工的安全生产

32、素质，并设专职安全员。 (2)利用各种宣传工具，采取多种教育形式，使职工牢固树立“安全第一”的思想，不断强化安全意 识，建立安全保证体系，使安全管理制度化，教育经常化。在下达生产任务时，必须同时下达安全技 术措施。检查工作时，必须同时检查安全技术措施执行情况。总结工作时，必须同时总结安全生产情 况，提出安全生产要求，把安全生产贯穿到施工的全过程。 (3)认真坚持执行定期安全教育、安全讲话、安全检查制度，设立安全监督岗，充分发挥安全人员 的作用，对发现的事故隐患和危及工程、人身安全的事项，作到立即处理，做出记录，限期改正，落 实到人。 (4)架子作业人员必须佩戴安全带并站稳把牢，在架子上传递,放

33、置杆件时应注意失衡闪失；剪刀撑 及其它整体性拉杆应随架子高度的上升及时安装,以确保整架稳定；搭设中应统一指挥,协调作业；确保 支架结构的尺寸。杆件的垂直度和水平度,各节点构造和紧固程度符合施工规范要求；禁止使用材质,规 格不符合要求的杆配件。 (5)起重指挥应站在能够照顾全面的地点,信号要统一、准确；严禁任何人员在起重臂和吊起的重物 下面停留或行走；起重物件应使用交互捻制的钢丝绳,有打结、变形、断丝和锈蚀的钢丝绳应及时按规 定降低使用标准或报废；起吊物件应合理设置溜绳。 (6)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防 火措施和专人看守。 (7)当有六级

34、以上大风和雨天气时停止脚手架的搭设和拆除作业，雨后穿防滑鞋作业。 (8)脚手架搭设时地面设有围栏和警戒标志，并有专人看守，严禁非操作人员入内。 (9)支架拆除设专人指挥，施工人员统一有序进行，并配好相应的安装全防护用品。 10.2 安全控制 (1)施工应按经审批的方案进行，方案未经审批不得施工。确保底架支撑稳固后，方可上架作业， 作业人员必须佩戴安全带及安全帽，并在高架桥两侧搭设安全网。只有在确认安全网可靠后，方可进 行上层作业。应通过设在支架外的人员通道上下架子。传递和安装杆件时，要尽量创造安全的作业条 件，在操作时要站稳把牢，谨防失衡。 (2)明确支架施工现场安全负责人，负责施工全过程的安全管理工作。在支架搭设、拆除前向作业 人员进行安全技术交底。未经审批部门同意，任何人不得修改变更。 (3)支架施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。 (4)支架搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，现场安全元在现场维护。 (5)支架搭设人员必须持证上岗，并戴安全帽，系安全带、穿防滑鞋。恶劣天气时应停止模板支架 的搭设与拆除。雨后上架作业应有防滑措施。 (6)整架拼装完成后，检查所有连接扣件是否扣紧，松动的要用手锤敲紧。 (7)需要多人配合的操作作业