墩柱模板强度校核书

1、墩柱模板强度校核书（桁架式）一、设计依据建筑结构荷载规范混凝土结构设计规范桥梁施工手册钢结构设计规范铁路桥涵施工技术规范二、技术特性：1. 满足墩身体形设计尺寸要求；2. 具有足够的刚度，确保成形后混凝土表面平顺美观，尺寸符合规范要求；3. 在现浇混凝土最大浇注高度的施工工况下，保证模板不出现位移和变形；4. 确保模板操作简单、拆装方便、安全可靠；5. 部件标准化、系列化，具有较好的通用性；二、整体方案从结构特点岀发充分考虑结构施工要求，在满足栓施工质量要求，保证施工安 全的前提下，尽量减少模板数量和规格，达到适用、经济、合理、安全的目的。三、己知条件：按照最大截面9.0 x3. 3m,最大墩

2、高16. 5m进行计算。墩模板而板采用S6 mm,竖肋用10#槽钢间隔340 mm,横肋用6 14 mm* 100 mm的 板条，间距最大为750 mm,背楞采用25#槽钢，桁架宽1150 mm,上下弦杆用双槽钢, 腹杆用2-8#槽钢，桁架间距750 mm,桁架与背楞斜连接采用32精轧螺纹钢拉杆。本工程钢柱模钢材牌号为Q235,根据钢结构设计手册（第三版）中的取值基 本规定，取值如下:(1)钢材强度设计值钢材抗拉、抗压抗弯(N/mm2)抗剪端面承压(刨平顶紧)牌号厚度或直径(mm)Q235 钢W16215 (205)125 (120)325 (310)16 4020512040 6020011

3、560 100190110注：a.表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截而中较厚板的 厚度；b.括号中数值适用于薄壁型钢。(2) 钢材其他取值钢材弹性模量取E二2. 06 X 105(X/mm:)钢板泊松系数取v =0. 3钢板截而塑性发展系数取Y尸1钢板挠度计算系数取心二0. 00177钢板的刚度取Bo二24 X 103(N/mm：)(3) 有关混凝土的设计计算取值混凝土重力密度取Yc二25 KN/m3混凝土的初凝时间，取to二8小时混凝土外加剂影响系数取3 1=1. 2混凝土坍落度影响系数取B 2=1. 15倾倒混凝土产生的荷载标准值取F：=4 KN/m21、荷载：1）根据我国

4、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F=0. 22 y c. to B 4 2V!4F= y c. HF新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kX/ M：）；Yc -混凝土的重力密度（kN/m）；to-新浇筑混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用to二200/ （T+15）计算（T为混凝土的温度C ）；V-混凝土的浇筑速度（m/h）；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶而的总高度（M ）；3 外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0;掺具有缓凝作用的外加剂时取1. 2；P -混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度

5、小于30mm时，取0. 85；5 090 mm时，取 1.0； 110150mm时，取 1.15。带入数据得F二0. 22*Yc*to*Pl*yl/20. 22*25*8*1.2*1.15*3二105KN/m2FYh二24X16.5396 KN/m1侧压力取两者中较小值：F=105KN/m2设计值:Fi=1.2F二1.2X105126KN/m2(2)混凝土侧压力设计值：F二F1*分项系数*折减系数F二105X1.2X0.9二113KN/m2(3)倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KX/m2荷载设计值为2X1.4X0.9=2.5KN/m2(4) 混凝土振捣产生的荷载查路桥

6、施工计算手册8-1表为4KN/m2 荷载设计值为4x1. 4x0. 9=5 KN/m2(5) 按表1 7-81进行荷载组合F113+2.5+5二121KN/m2O2、而板的计算:圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相 似。2.1计算简图3401 O、取lm宽板带作为计算单元。(1) 面板荷载计算面板荷载计算值q二121 X 1=121 (kN/m)(2) 面板抗弯强度计算340750按双向板计算，选而板区格中三而固结、一面简支的最不利受力情况进行计算。=0.453,按近似0.5值，查建筑结构静力学计算手册(第二版)附表4-21 可得，m/二-0.0836, my=

7、-0. 0569, mO. 041, m7=0. 0028, Kw二0. 0026。支座弯矩：M= -0.0836 xl21x0.3402 =-AlKN-m=-O.O569xl21xO.34O2 =-O.8A7VmW =丄切 2 =-xl000x62 = 6000”3面板截面抵抗矩66O- = L17 x 1（）_. = 195 N/mm2 v2O5N/J,满足要求。W 6000跨中弯矩：Mx = mxql； = -O.（M1 x 121 x 0.3402 = 0.052 KN m= -0.0028x 121 x 0.3402 = 0.039/V - m钢板的泊松比v = 0.3,故需换算M；

8、= 0.052 + 0.3 x 0.039 = O.O6377GV - mM； = M、+= 0.039+0.3 x 0.52 = 095KV mW = hh2 =丄 x 1000 x62 = 600036 6面板截面抵抗矩应力为：=（）（）637 X1（）- = 10.6N/mm2 f* 皿：O(num0.00B301.21五疏刁丽茲莎而両莎运茹莎莎殛II丽莎I而药丽硕丽花莎而巧融丽跖页厅顽莎五丽石丽357F?21191817Id15U130J0C757图2桁架弯矩图485691465 妙 95绞畑羽痢纫*l752J035（6偷花2 （T450457:36935I.B5nW?X?名“纽卩9血

9、“心验4的1Q09H心1并V* I I IS4&SJI 065 V$0加护竝7 客储卅丿I23/PJ 他5,4卜沁、沁、/3f 14*跆若 /仞*刃埔為 乜）.】血1紈 渺）糾他5笊】泗督9/）%沁、/保山華）念拚5】痢9总亲仍 59.Qn图3桁架轴力图图4桁架剪力图图5桁架位移计算图由力学求解器求出的内力如上图示1）应力计算：桁架内弦杆采用16#槽钢：截而参数:W；二2x117x10mn? =234000 mm lH=2x934xl0“mm186800000 mm3(NL=l/8ql2)=9. 543x107234000=40. 8N/mm:Zf=215 N/mm2满足要求。2）最大位移发生

10、在6节点处，为3. 7mm,3.7/9172 =12478為满足要求。5、四角斜拉采用32的精轧螺纹钢，其截面积为804 mm2,用于模板的加固及调方取拉杆研究对象，由静力平衡条件N/sin45二ql/2,其支座反力N二360KN,PSB930的精轧螺纹钢其轴向拉力设计值N二Af二804x1080二868320N, 其值远大 于392KN故满足要求，我方交付时会附带钢厂家精轧螺纹钢的材质单；其四角对 拉为Tr32的普通圆钢起双重加固作用，无需计算。6、宽度方向背楞验算：背楞采用25c#,截面参数：A=2x44. 9=89. 8 cm2, Wx=2x295=590cm3 ,I 尸2x3696二7

11、392cm背楞按照两端斜拉角钢位置为固定点，两端固定计算；图1背楞简化模型(1)1001112.50图2背楞弯矩图1415.001(1)1” 2、7 -1415.00图3背楞剪力图图4背楞位移计算图由力学求解器求岀的内力如上图示均满足要求。7、连接螺栓的校核：模板连接螺栓采用M20,桁架上采用螺栓48-M20,其截而积S)=314.2 mm 2螺栓受力T=AxP/2*24 =5.9*2* 111.47* 103/48=27.4* 103Nt=T/S=27.4X103/314.2=87.21 MPa170MP 满足要求8、吊耳计算：1. 吊耳采用0235(6 14钢板)，截而而积A=2100mm：,每块长度方向模板上设四个 吊耳，按吊装8300*1500mni宽模板自重3. 9吨计算，模板自重荷载设计值取系数1. 3, 即 P “= 1. 3 X 3. 9 X 9800二49686N.o=Px /A =49686/ (4 X2100) =6. 05N/mm2 o =160N/mm2 均满足要求。160/6. 05=26. 4 (则安全系数 04)。2. 吊耳与模板之间采用焊接，焊缝长为SOnrni,焊角尺寸为8mm,单侧受拉面积为：80 X 8/2二320 mm2o=Px /A =48412/