主体结构高支模施工技术

1、2015年度优秀科技论文（技术总结） 主体结构高支模板施工技术主体结构高支模施工技术【内容摘要】运用联合库总面积7.04万,最大跨度15m，支架高度10m。本方案在材料选用、高支撑架设计验算、模板安装与拆除等方面进行阐述，并采用相应合理的施工工艺。通过实践检验，模板与其支架安全、可靠，保证了工程的施工质量及施工安全。【关键词】高支模、荷载计算、施工工艺1.前言随着科技的日益进步，许多建筑物越来越追求更大的跨度与空间，大跨度及大空间同时也衍生出大量的大截面构件。该类构件跨度大，支撑高度高，自重及施工过程中的荷载也十分惊人，已经引起了建筑业的高度重视。根据传统的模板支撑工艺，无法保证该类构件的整体

2、稳定性及施工过程中的安全，必须通过专门的设计计算及论证，并提出更为严格的构造要求来保证构件施工作业的正常进行。2.工程概况运用联合库总面积7.04万，共分为28个区块，每区块面积最大3960.5，最小833.6。每块区支架体量最大33664.3m，最小7085.6m，层高8.5m、5.0m，柱距8.4m，柱跨915m不等，最大跨度15m，支架高度10m。3.施工工艺上盖梁板结构平台及盖下夹层梁板结构均采用满堂支架法现浇，支架管件以盘扣式钢管脚手架为主，同时辅以扣件式钢管脚手架剪刀撑增强支架的整体稳定性。支架与周围已建成的结构物可靠连接。梁板支架施工平面布置主要以上盖柱网轴线和主次梁轴线为主线，

3、支架立杆布置原则上以轴心受压为主，避免偏心受压。同时支架搭设过程中因地制宜地与立柱连接，增强整体稳定性。4.支架结构设计4.1模板方案设计原则：模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用、便于保养维修。结构造型时，力求做到受力明确，构造措施到位，便于检查验收。模板及模板支架的搭设，必须符合国家相关规范标准要求。结合以上设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，本工程采用了M60盘扣式钢管支架作为模板施工支撑架体，该支撑架体主要由立杆、横杆、斜杆、可调底托、可调顶托、主龙骨梁、次龙骨梁等组成，其中立杆采用直径为60mm

4、的镀锌钢管制成，壁厚为3.2mm，材质为Q345B高强度低合金钢，具有高强度、高承载能力的特点。主要周转材料计划表序号名称规格单位数量备注1立杆A-LG-1500f603.23000 Q345A根1064222立杆A-LG-1500f603.21500 Q345A根146043立杆A-LG-1500f603.21000 Q345A根64214立杆A-LG-1500f603.2500 Q345A根59285水平杆A-SG-600f482.5540 Q235B根194116水平杆A-SG-900f482.5840 Q235B根388577水平杆A-SG-1200f482.51140 Q235B根7

5、52578水平杆A-SG-1500f482.51440 Q235B根2215299水平杆A-SG-1800f482.51740 Q235B根11400010水平杆A-SG-2100f482.52040 Q235B根2351211竖向斜杆A-XG-9001500f482.51668 Q235根1321612竖向斜杆A-XG-12001500f482.51800 Q235根2569013竖向斜杆A-XG-15001500f482.51982 Q235根8748414竖向斜杆A-XG-18001500f482.52191 Q235根2540615可调托座f485.0600 Q235B个6894816

6、可调底座f485.0600 Q235B个3547417钢管48mm3.6mm米3538518木垫板4000mm200mm50mm块1184219平网7077020扣件旋转个17692设备工具配置计划表序号名称规格型号数量单位备注1锤子普通60把2棕绳15mm100米合格证3墨斗普通1个4红蓝铅笔普通5支放样用550米布尺普通1把合格证6水平尺1m3把合格证7水平仪AL322-A1台合格证8经纬仪DJD2-2PG1台合格证9安全带耐重100kg60条合格证架体的连接形式：采用横杆和斜杆端头的铸钢接头上的自锁式楔形销，插入立杆上按500mm模数分布的花盘上的孔，用榔头由上至下垂直击打销子，销子的自

7、锁部位与花盘上的孔型配合而锁死，拆除时，只有用榔头由下向上击打销子方可解锁，具体如下图：板模板支撑体系方案楼板位置支模高度10m楼板厚度0.17m面板竹胶合板 厚度：15mm主楞L150铝梁次楞方木50mm100mm支撑体系立杆纵距1.8m立杆横距1.5m水平杆步距1.5m顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于50cm，U型顶托螺杆伸出长度小于35cm剪刀撑设置按现行规范要求设置，详见构造措施部分梁模板支撑体系方案梁位置最大梁梁宽度0.8m梁高度2.3m支模高度10m面板竹胶合板 厚度：15mm梁底次楞方木50mm100mm支撑体系立杆沿梁长方向间距1.8m梁宽方向间距1.5m梁底立杆根数2

8、水平杆步距1.5m扫地杆设置扫地杆距地面50cm，纵横向均设顶层水平杆设置顶层水平杆距模板支撑点小于50cm，U型顶托螺杆伸出长度小于35cm剪刀撑设置按现行规范要求设置，详见构造措施部分4.2构造设置4.2.1模板支架的斜杆或剪刀撑设置应符合下列要求：当搭设高度不超过8m的满堂模板支架时，步距不宜超过1.5m，支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。当满堂模板支架的架体高度不超过4个步距时，可不设置顶层水平斜杆；当架体高度超过4个步距时，应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。12341321立杆

9、；2水平杆；3斜杆；4大剪刀撑满堂架高度不大于8m斜杆设置立面图满堂架高度不大于8m剪刀撑设置立面图当搭设高度超过8m的满堂模板支架时，水平杆的步距不得大于1.5m，沿高度每隔46个标准步距应设置水平层斜杆或扣件钢管大剪刀撑，周边有结构物时，宜与周边结构形成可靠拉结。在梁体顺梁方向竖向设置斜拉杆，在楼板底下每隔两道设置竖向的斜拉杆。（如下图）梁底和板底竖向斜拉杆布置形式水平剪刀撑布置应符合下列规定：a.水平剪刀撑的间隔层数不应大于6步；b.顶层应设置水平剪刀撑c.扫地杆层宜设置水平剪刀撑d.水平剪刀撑应采用专用扣件固定在与之相交的立杆上e.剪刀撑接长时应采用搭接，搭接长度不用小于800mm，并

10、应等距离设置不少于2个旋转扣件，且两端扣件应在离杆端不小于100mm处固定。桁架式支撑结构的单元桁架组合方式可采用矩阵形式，单元桁架之间的每个节点应通过水平杆连接。（如下图本工程采用矩阵型）在每个流水施工段大约30004000的施工面积，在架体四周的最外侧的柱子中间位置约6m高处用钢管扣件设置一道抱柱，以固有的结构进连接，保证施工段的稳定性。（如图）钢管抱柱示意图4.2.2模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过400mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。 1可调托座； 2螺杆 3调节螺母 5水平杆 4立杆4.2.3模板

11、支架最顶层的水平杆步距应比标准步距缩小一个盘扣间距。4.2.4模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。当单肢立杆荷载设计值不大于40kN时，底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆，当单肢立杆荷载设计值大于40kN时，底层的水平杆应比标准步距缩小一个盘扣间距，且应设置竖向斜杆。4.2.5模板支架宜与周围已建成的结构进行可靠连接。在每个独立的施工区域，在架体的最外侧的每根柱子中间约6m位置设置一道抱柱，以保证架体周边的稳定。楼板下架体验算5.楼板工程参数本工程楼板厚度不同，验算时对厚度较大的位置进行验算，此处按h=170m

12、m验算。楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1水平杆件1砼楼板厚度0.17m支架高度10m立杆纵距1.8m立杆横距1.5m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.5m立杆顶伸出长度a0.35m扫地杆高度0.55m钢管类型水平杆钢管：483.0mm，立杆钢管：603.2mm面板竹胶合板 厚度：15mm次楞方木50mm100mm，间距0.15m主楞L150铝梁剪刀撑依据JGJ231-2010规范要求设置支架组成0.1m次龙骨+0.15m主龙骨+0.25m顶托+9m立杆+0.2m基座+0.3m下托支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重2

13、4kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.222kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载天津天津市，基本风压：0.3kN/m2170mm厚楼板下架体图5.1模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1.5m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 15001515/6=56250mm3；截面惯性矩I= 1500151515/12=421875mm4；5.1.1强度验算面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间

14、距，L=0.15m。5.1.2荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.17+1.10.17+0.3)+1.431.5=14.521kN/mq1=1.35(240.17+1.10.17+0.3)+1.40.731.5= 13.658kN/m根据以上两者比较应取q1= 14.521kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.21.50.3=0.540 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN5.1.3强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 14.5210.152=0.0

15、33kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.5400.152 +0.213 3.5000.15=0.113kNm取Mmax=0.113KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.113106=2.01N/mm2 f=25N/mm2W56250面板强度满足要求!5.1.4挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.171.10.170.3+3）=11.351kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.4mm；面板弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677

16、ql4=0.67711.3511504=0.01mm 0.4mm100EI10010000421875满足要求!5.2次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I =50100100100/12=4166667mm4；5.2.1抗弯强度验算次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.5m。5.2.2荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.17+1.10.17+0.3)+1.430.15=1

17、.452kN/mq1=1.35(240.17+1.10.17+0.3)+1.40.730.15= 1.366kN/m根据以上两者比较应取q1= 1.452kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：次楞间距小于0.15m时，集中荷载由两根次楞分担。模板自重线荷载设计值q2=1.20.150.3=0.054kN/m跨中集中荷载设计值P=1.41.25= 1.750kN5.2.3强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.4521.52=0.327kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0541.52+0.2131.7501.5=0.569kN

18、m取Mmax=0.569kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.569106=6.83N/mm2 f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求!5.2.4抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.4521.5=1.307kN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0541.5+0.651.750=1.186kN取V=1.307kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=31.307103=0.392N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!

19、5.2.5挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.15（240.171.10.170.3+3）=1.135kN/m次楞最大容许挠度值:1500/250=6mm；=0.677ql4=0.6771.1351500.04=0.93mm 6mm100EI100100004166667次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；满足要求!5.3次楞方木悬挑验算5.3.1抗弯强度验算次梁两侧楼板次楞为悬挑结构，按悬挑梁计算，其计算跨度取立杆距梁侧距离，L=0.45m。5.3.2荷载计算根据楼板荷载计算，取q1= 1.452kN/m作为设计依据。5.3.3

20、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= q1l2/2=1.4520.452/2=0.147kNm木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.147106=1.764N/mm2 f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求!5.3.4挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.15（240.171.10.170.3+3）=1.135kN/m次楞最大容许挠度值:450/250=1.8mm；=ql4=1.135450.04=0.140mm 1.8mm8EI8100004166667满足要求!5.4主楞验算主楞采用L150铝梁，截面抵抗矩 W

21、=57.20cm3；截面惯性矩 I=383.20cm4，弹性模量E=50000N/mm45.4.1抗弯强度验算主楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆纵距，L=1.8m。荷载计算均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.17+1.10.17+0.3)+1.431.5=14.521kN/mq2=1.35(240.17+1.10.17+0.3)+1.40.731.5= 13.658kN/m根据以上两者比较应取q= 14.521kN/m作为设计依据。强度验算M= 0.1ql2=0.114.5211.82=4.705kNm主楞抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=4.705106=82.26N

22、/mm2 f=200N/mm2W57.20103楞梁抗弯强度满足要求!5.4.2挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.171.10.170.3+3）=11.351kN/m主楞最大容许挠度值:1800/250=7.2mm；=0.677Ql4=0.67711.3511800.04=4.21mm 7.2mm100EI10050000383.20104主楞弹性模量: E=50000N/mm2；满足要求!5.5主楞悬挑验算5.5.1抗弯强度验算主梁两侧楼板次楞为悬挑结构，按悬挑梁计算，其计算跨度取立杆距梁侧距离，L=0.65m。5.5.2荷

23、载计算根据楼板荷载计算，取q1= 14.521kN/m作为设计依据。5.5.3强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= q1l2/2=14.5210.652/2=3.068kNm主楞抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=3.068106=53.636N/mm2 f=200N/mm2W57.20103次楞抗弯强度满足要求!5.5.4挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 1.5（240.171.10.170.3+3）=11.351kN/m次楞最大容许挠度值:650/150=4.333mm；=ql4=11.351650.04=1.322mm 4.

24、333mm8EI850000383.20104满足要求!5.6立杆稳定性验算5.6.1风荷载计算基本风压按天津天津市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。计算风荷载体形系数s将支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.201/(1.81.5)=0.089式中An =(la+h+0.325lah)d=0.201m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1.8m。h-步距，1.5m。d-钢管外径，0.048m。系数0.325-支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st

25、=1.2j=1.20.089=0.11无遮拦多排模板支架的体形系数：s=st1-n=0.111-0.972=0.221-1-0.97-风荷载地形地貌修正系数。n-支架相连立杆排数。立杆段距地面计算高度H=10m，按地面粗糙度B类 田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。立杆段风荷载标准值k=zs0=10.220.3=0.066kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.91.4klah2=0.91.40.0661.81.52= 0.034kNm10105.6.2支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2NGK+1.4NQK =1.2(0.3+25.1

26、00.17)1.51.8+100.222)+1.431.51.8=28.80kN;组合风荷载时：N=1.2NGK+0.91.4NQK =1.2(0.3+25.100.17)1.51.8+100.222)+0.91.431.51.8=27.67kN;5.6.3立杆计算长度立杆计算长度按下式计算，并取较大值：L0=h=1.21.5=1.80mL0=h+2ka=1.5+20.70.35=1.99mh-支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。h-支架立杆顶层水平杆步距（m）-支架立杆计算长度修正系数。K-悬臂端计算长度折减系数a-支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）L0取1.99m，立杆长

27、细比=Lo/i=199/2.01=99，i-截面回转半径按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.482；5.6.4立杆承载力验算立杆截面抵抗矩W= 7.7cm3；立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；不组合风荷载立杆稳定性计算：N=28.80103=104.64N/mm2f=300N/mm2A0.4825.71102组合风荷载时立杆稳定性计算：N+Mw=27.67103+0.034106=100.54+4.42=104.96N/mm2f=300N/mm2AW0.4825.711027.7103立杆稳定性满足要求!5.7支撑结构地基承载力验算5.7.1支承于地基土上时，地基承

28、载力设计值fg按下式计算：fg=kcfakfak地基承载力特征值，按现行国家标准建筑地基基础设计规范GB50007的规定确定，地基土类型为碎石土，取fak= 400kN/m2kc地基承载力调整系数，kc=0.4地基承载力设计值fg=4000.4=160 kN/m25.7.2计算立杆基础底面积Ag立杆下设置垫板，垫板作用长度1.5m，作用宽度0.3m，立杆基础底面积取垫板作用面积。立杆基础底面积Ag=1.50.3=0.45m25.7.3支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值N=28.80kN5.7.4立杆基础底面的平均压力设计值P按下式计算：P=N=28.80=64kN/m2fg=160kN/m2

29、Ag0.45 地基承载力满足要求!。5.8 梁下架体验算(类型1)5.8.1工程参数本工程梁体尺寸为8001400、8001600、8001800、8001900、8002300的梁采用同一种架体布置形式（如下图所示），验算时只对尺寸最大的梁进行验算。梁模板支架参数梁截面宽度0.8m梁截面高度2.3m支架高度10m楼板厚度0.15m板底立杆纵距la1.5m板底立杆横距lb1.8m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距同板底立杆纵距，1.5m梁侧与梁底立杆横距梁下设置2根立杆,间距600,900,600mm钢管类型水平杆钢管：482.5mm，立杆钢管：603.2mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1m立杆伸

30、出顶层水平杆长度a0.35m面板15mm厚木胶合板梁底次楞100100mm方木，间距0.25m梁底主楞L165铝梁梁侧次楞50100mm方木，间距100mm梁侧主楞两根双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm支架组成0.1m次龙骨+0.15m主龙骨+0.15m顶托+7.5m立杆+0.2m基座+0.2m下托支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.162kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载3kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载

31、天津，基本风压：0.45kN/m28002300梁下架体图5.8.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:=242.3=55.2 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.3m；5.8.3梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 10001515

32、15/12=281250mm4；强度验算面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.10m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=55.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.255.2+1.42)1=69.04KN/mq2=(1.3555.2+1.40.72)1=76.48KN/m取较大值q=76.48KN/m作为设计依据。强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.176.480.102=0.08kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.08106=2.13N/mm2 f=1

33、2.5N/mm2W37500面板强度满足要求!挠度验算q = 155.2=55.2kN/m；面板最大容许挠度值: 100/400=0.25mm；面板弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67755.2001004=0.01mm 0.25mm100EI10010000281250满足要求!5.8.4梁侧模板次楞验算次楞采用50100mm(宽度高度)方木，间距：0.1m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩I =50100100100/12=4166667mm4；强度验算次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作

34、用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=55.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.255.2+1.42)0.1=6.904KN/mq2=(1.3555.2+1.40.72)0.1=7.648KN/m取较大值q=7.648KN/m作为设计依据。强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.17.6480.52=0.191kNm最大支座力：1.1ql=1.17.6480.5=4.21kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.191106=2.292N/mm2

35、17N/mm2W83333 满足要求!抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.67.6480.5=2.294kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.294103= 0.688N/mm2 fv=1.6N/mm22bh250100 次楞抗剪强度满足要求!挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 55.20.1=5.52kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.525004= 0.056mm 2mm10

36、0EI100100004166667 满足要求!5.8.5梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8990mm3；截面惯性矩I =215700mm4；强度验算主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.21kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)强度验算最大弯矩Mmax=1.074kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=1.074106=119.466N/mm2 205N/mm2W8990 满足要求!挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准

37、值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.036kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.299mm 3.3mm。满足要求!悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距100mm，弯矩M=4.210.15+4.210.05=0.84kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.84106=93.437N/mm2 205N/mm2W8990 满足要求!悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.036kN，主楞弹性模量: E = 2

38、06000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.123mm N=16.40kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!5.8.7梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁宽度0.8m作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 801.51.5/6=30cm3；截面惯性矩I= 801.51.51.5/12=22.5cm4；强度验算模板面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.15m。荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1= 1.2(242.3+1.52.3+0.3)+1.430.8=59.95kN/mq2=1.35(242.3

39、+1.52.3+0.3)+1.40.730.8= 66.02kN/m根据以上两者比较应取q= 66.02kN/m作为设计依据。Mmax=0.1q1l2=0.166.020.152=0.15kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.15106=5.00N/mm2 12.5N/mm2W30103梁底面板抗弯强度满足要求!挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.8（242.31.52.30.3+3）=49.56 kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.4mm；面板

40、弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.67749.561504=0.08mm 0.4mm100EI1001000022.5104梁底面板挠度满足要求!5.8.9梁底模板次楞验算梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm,间距0.15m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =51010/6=83.333cm3；截面惯性矩I =5101010/12=416.667cm4；强度验算作用于次楞的均布线荷载设计值为：q1=1.2(242.3+1.52.3+0.3)+1.430.15=11.24kN/mq1=1.35(242.3+1.52.3+0.3)+1.

41、40.730.15= 12.38kN/m根据以上两者比较应取q1= 12.38kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=4.95kN；R2=4.95kN；最大弯矩 Mmax = 1.238kNm次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=1.238106=14.856N/mm2 17N/mm2W83.333103次楞抗弯强度满足要求!抗剪强度验算剪力图(kN)最大剪力Vmax=4.952kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=34.952103= 1.49N/mm2 fv=1.6N/mm22bh25

42、0100次楞抗剪强度满足要求!挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.15（242.31.52.30.3+3）=9.29kN/m；计算简图(kN)次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 1.891mm次楞最大容许挠度值: 900/250 =3.6 mm；最大变形 Vmax = 1.891mm 3.6mm次楞挠度满足要求!5.8.9梁底模板主楞验算主楞采用:L150铝梁截面抵抗矩W=57.2cm3截面惯性矩I=383.2cm4强度验算主楞按三跨连续梁计算，次楞作用在主楞上的集中荷载P=4.95kN，如下图：计

43、算简图(kN)弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=22.32kN;R2=54.4kN;R3=54.4kN;R4=22.32kN;最大弯矩 Mmax=7.351kNm；主楞的抗弯强度设计值f=200N/mm2；=Mmax=7.351106=128.514N/mm2 200N/mm2W57.20103主楞抗弯强度满足要求!挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。次楞作用在主楞上的集中荷载P=4.168kN，经计算，主楞最大变形值Vmax =5.041mm。主楞的最大容许挠度值:1500/150=10.0mm，最大变形 Vmax =5.041m

44、m 10.0mm主楞挠度满足要求!5.8.10可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为54.40kN，可调托撑受压承载力设计值为100kN。54.40kN100kN，可调托撑承载力满足要求!5.8.11风荷载计算风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按天津天津市10年一遇风压值采用，0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.179/(1.51.5)=0.095式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.179m2la-立杆间距，1.5m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面