脚手架工程专项施工方案(已通过专家论证)

1、第一章 编制说明第一节编制依据2 主要规范、规程建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)建筑地基基础设计规范(gb 50007-2002)建筑结构荷载规范(gb 50009-2001)钢结构设计规范(gb 50017-2003)3 施工组织设计第二节工程概况第三节 设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，裙楼四周搭设落地式全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，主楼搭设全封闭扣件式悬挑脚手架，标准层的高度为3.6m，每次搭设4层，故每次搭设高度为16m。此脚手架用于安全防护。第二章 脚手架计算书第一节 裙楼落地式双排脚手架计算一、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 25.5

2、m，24米以下采用双管立杆，24米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距lb为 1m，纵距la为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kn/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数基本风压0.55 kn/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，

3、计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kn/m):0.1394；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.140；安全设施与安全网(kn/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kn/m):0.038；脚手板铺设总层数:3；单立杆脚手板铺设层数:0；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术

4、规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.351/(2+1)=0.117 kn/m ；活荷载标准值: q=31/(2+1)=1 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组

5、合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: m1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 m1max=0.080.1861.52+0.101.41.52 =0.348 knm；支座最大弯距计算公式如下: m2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 m2max= -0.100.1861.52-0.1171.41.52 =-0.41 knm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.348106,0.41106)/5080=80.709 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力

6、为 = 80.709 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.117=0.155 kn/m； 活荷载标准值: q2= q =1 kn/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.207 mm；大横杆的最大挠度 2.207 mm 小于

7、大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kn；活荷载标准值：q=311.5/(2+1) =1.500 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.058+0.175)+1.4 1.5 = 2.379 kn；

8、小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:mqmax = ql2/8mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 knm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:mpmax = pl/3mpmax = 2.3791/3 = 0.793 knm ；最大弯矩 m = mqmax + mpmax = 0.799 knm；最大应力计算值 = m / w = 0.799106/5080=157.244 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =157.244 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm

9、2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384eiqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.175+1.5 = 1.733 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = pl(3l2 - 4l2/9)/72eipmax = 1732.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) =

10、 2.449 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2.449 = 2.469 mm；小横杆的最大挠度为 2.469 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，p96页，双扣件承载力设计值取16.00kn，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kn 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取1

11、6.00 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381/2=0.019 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.3511.5/2=0.262 kn；活荷载标准值: q = 311.5 /2 = 2.25 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.42.25=3.557 kn；r 16.00 kn,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下

12、内容：d表示单立杆部分，s表示双立杆部分。(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kn/m ngd1 = 0.1394+(1.502/2)0.038/1.50(25.50-24.00) = 0.267kn； ngs1 = 0.1394+0.038+(1.502/2)0.038/1.5024.00 = 5.189kn；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kn/m2 ngd2= 0.3501.5(1+0.3)/2 = 0 kn； ngs2= 0.35(14-0)1.5(1+0.3)/2 = 4.778 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0

13、.14kn/m ngd3 = 0.1401.5/2 = 0 kn； ngs3 = 0.14(14-0)1.5/2 = 1.47 kn；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kn/m2 ngd4 = 0.0051.5(25.5-24) = 0.011 kn； ngs4 = 0.0051.524 = 0.18 kn；经计算得到，静荷载标准值 ngd = ngd1+ngd2+ngd3+ngd4 = 0.278 kn； ngs = ngs1+ngs2+ngs3+ngs4 = 11.616 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷

14、载标准值 nq = 311.52/2 = 4.5 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 nd = 1.2 ngd+0.851.4nq = 1.20.278+ 0.851.44.5= 5.689 kn； ns = 1.2 ngs+0.851.4nq = 1.211.616+ 0.851.44.5= 19.295 kn；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为nd = 1.2ngd+1.4nq = 1.20.278+ 1.44.5=6.634kn；ns = 1.2ngs+1.4nq = 1.211.616+ 1.44.5=20.24kn；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀

15、受力计算稳定性。稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算 wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：0 = 0.55 kn/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：z= 0.904，0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为: wk1 = 0.7 0.550.9040.214 = 0.074 kn/m2； wk2 = 0.7 0.550.7

16、40.214 = 0.061 kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 分别为: mw1 = 0.85 1.4wk1lah2/10 = 0.85 1.40.0741.51.52/10=0.03 knm； mw2 = 0.85 1.4wk2lah2/10 = 0.85 1.40.0611.51.52/10=0.024 knm；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = n/(a) + mw/w f立杆的轴心压力设计值 ：n = nd = 5.689 kn；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n = nd= 6.

17、634kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: l0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值

18、 ：f =205 n/mm2；考虑风荷载时 = 5688.54/(0.262489)+29913.255/5080 = 50.289 n/mm2；立杆稳定性计算 = 50.289 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 6633.54/(0.262489)=51.777 n/mm2；立杆稳定性计算 = 51.777 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = n/(a) + mw/w f立杆的轴心压力设计值 ：n = 1.2(ngd

19、+ ngs)+0.851.4nq/2=9.814 kn；不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 = n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n = 1.2(ngd+ ngs)+ 1.4nq/2=10.287kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: l0/i = 164 ；

20、轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2；考虑风荷载时 = 9814.05/(0.262489)+24486.514/5080 = 81.422 n/mm2；立杆稳定性计算 = 81.422 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 10286.55/(0.262489)=80.29 n/mm2；立杆稳定性计算 = 80.29 n/mm2 小于 立杆的抗压

21、强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：nl = nlw + n0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.55，wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.55 = 0.076 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4w

22、kaw = 1.433 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 6.433 kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kn；nl = 6.433 nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 nl = 6.433小于双扣件的抗滑力 16 kn，满足要求！

23、 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = n/a =98.141 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：n = 1.2(ngd+ngs)+0.851.4nq=1.2(0.278+11.616)+0.851.44.5 = 19.628 kn；基础底面面积 ：a = 0.2 m2 。p=98.141kpa fg=120 kpa 。地基承载

24、力满足要求！第二节 主楼普通型钢悬挑脚手架计算由于主楼为高层框架结构，故本工程采用普通型钢悬挑脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kn/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风

25、荷载参数本工程地处内蒙古东乌珠穆沁旗，基本风压0.55 kn/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kn/m):0.1248；脚手板自重标准值(kn/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kn/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kn/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径

26、(mm):20.00；楼板混凝土标号:c30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:p1=0.038 kn/m ；脚手板的自重标准值:p2=0.351/(2+1)=0.117 kn/m ；活荷载标准值: q

27、=31/(2+1)=1 kn/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.117=0.186 kn/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kn/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: m1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 m1max=0.080.1861.52+0.101.41.52 =0.348 knm；支座最大弯距计算公式如下: m2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座

28、最大弯距为 m2max= -0.100.1861.52-0.1171.41.52 =-0.41 knm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =max(0.348106,0.41106)/5080=80.709 n/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 80.709 n/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100ei其中：静荷载标准值: q1= p1+p2=0.038+0.117=0.155 kn/m； 活荷载标准值:

29、 q2= q =1 kn/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.15515004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.207 mm；大横杆的最大挠度 2.207 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据jgj130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.5 =

30、 0.058 kn；脚手板的自重标准值：p2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kn；活荷载标准值：q=311.5/(2+1) =1.500 kn；集中荷载的设计值: p=1.2(0.058+0.175)+1.4 1.5 = 2.379 kn； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:mqmax = ql2/8mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 knm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:mpmax = pl/3mpmax = 2.3791/3 = 0.793 knm ；最大弯矩

31、 m = mqmax + mpmax = 0.799 knm；最大应力计算值 = m / w = 0.799106/5080=157.244 n/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =157.244 n/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 n/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384eiqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 p = p1 + p2 + q = 0.058+0.1

32、75+1.5 = 1.733 kn；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = pl(3l2 - 4l2/9)/72eipmax = 1732.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.449 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2.449 = 2.469 mm；小横杆的最大挠度为 2.469 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kn，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为

33、8.00kn。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): r rc 其中 rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kn；r - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: p1 = 0.0381.52/2=0.058 kn；小横杆的自重标准值: p2 = 0.0381/2=0.019 kn；脚手板的自重标准值: p3 = 0.3511.5/2=0.262 kn；活荷载标准值: q = 311.5 /2 = 2.25 kn；荷载的设计值: r=1.2(0.058+0.019+0.262)+1.42.25

34、=3.557 kn；r 8.00 kn，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kn/m ng1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8016.00 = 2.509kn；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kn/m2 ng2= 0.3541.5(1+0.3)/2 = 1.365 kn；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kn/m ng3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kn；

35、(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kn/m2 ng4 = 0.0051.516 = 0.12 kn；经计算得到，静荷载标准值 ng = ng1+ng2+ng3+ng4 = 4.414 kn；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 nq = 311.52/2 = 4.5 kn；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n = 1.2 ng+0.851.4nq = 1.24.414+ 0.851.44.5= 10.652 kn；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 n=1.2ng+1.4nq=1.24.414+1.44

36、.5=11.597kn；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kn/m2)，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：0 = 0.55 kn/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(gb50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: wk = 0.7 0.550.740.214 = 0.061 kn/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 mw 为: mw = 0.85 1.4wklah2/10 = 0.85 1.40.0611.

37、51.82/10 = 0.035 knm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = n/(a) + mw/w f立杆的轴心压力设计值 ：n = 10.652 kn；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = n/(a) f立杆的轴心压力设计值 ：n = n= 11.597kn；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确

38、定：l0 = 3.118 m；长细比: l0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： a = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：w = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 n/mm2；考虑风荷载时 = 10651.56/(0.186489)+35260.58/5080 = 124.05 n/mm2；立杆稳定性计算 = 124.05 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 11596.56/(0.186489)=127.499 n/

39、mm2；立杆稳定性计算 = 127.499 n/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 n/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：nl = nlw + n0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.55，wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.55 = 0.076 kn/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(jgj130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kn), n0= 5.000 kn；风荷载产

40、生的连墙件轴向力设计值(kn)，按照下式计算：nlw = 1.4wkaw = 1.146 kn；连墙件的轴向力设计值 nl = nlw + n0= 6.146 kn；连墙件承载力设计值按下式计算：nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； a = 4.89 cm2；f=205 n/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kn；nl = 6.146 ru16.123kn。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

41、钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力ru的最大值进行计算作为拉环的拉力n，为n=ru=16.123kn钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = n/a f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50n/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 d=(161234/(3.142502) 1/2 =14.3mm；实际拉环选用直径d=16mm 的hpb235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点如果

42、采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:n (b2-d2/4)fcc其中 n - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，n = 9.252kn； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3n/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)14.3/1000=138.508knn=9.252kn经过计算得到公式右边等于138.51 kn，大于锚固力 n=9.25 kn ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!第三章 安全技术操作

43、规程一、搭设多立杆式脚手架、独方高大脚手架、吊栏及特殊使用的脚手架等之前，应规定搭设和拆除方案，根据建筑物的平面形式、尺寸、高度及施工工艺确定搭设形式和拆除的具体措施。二、钢管脚手架的立杆应垂直放在金属座上，下面垫厚5厘米的木板，并在立杆底部加绑扫地杆。根据架子的高度不同，采取不同的立杆基础处理措施。三、立杆的相邻接头、大横杆的相邻接头都应错开，且在1.5米以上，立杆和横杆的节点处必须设置小横杆，在脚手架拆除之前，节点处小横杆不能拆除。四、脚手架搭到3-4步时，应设置支撑，支撑与地面成60度夹角，间距不大于7根立杆，高度超过7米不便设支撑时，应在每高4米水平7米处设置边墙杆与建筑物结构拉牢，不

44、得与脚手架、门窗及不牢固的部位连接。五、应在脚手架的尽端、转角处和中间每隔9-15米处设置剪刀撑，剪刀撑与地面呈45-60度夹角，从下到上连续设置。六、铺脚手板时，必须按脚手板宽度满铺，板应垫平、挤压，板与墙面空隙不大于20厘米。脚手板接头采用搭接时，必须搭在小横杆上，板端头超过小横杆长度不得大于20厘米，搭接方向应顺重车运输方向。采用对接时，接头下面应设两根小横杆，板端头距小横杆不大于20厘米，禁止出现探头板。作业时在作业层下步应留一层脚手板或挂一道安全网，防止人物高处坠落。七、脚手架在二步架以上时，应设两边护身栏杆并设18厘米高的挡脚板。当不设挡脚板时，可设一道护身栏杆加挂立式安全网，并上

45、下绑扎牢固。八、脚手架应沿建筑物周围同步搭设，形成封闭结构。如不能封闭时，应在脚手架尽端设置连墙杆以增加稳定性。九、钢脚手架由钢管和扣件组成。立杆应垂直稳放在金属底座或不小于5cm厚度的垫土上，其构造形势与木脚手架相同。单排脚手架搭设高度不宜大于20cm，双排脚手架搭设高度不宜大于25cm。十、双排脚手架高度超过25m，小于50m时，应在原有构造基础上，应采取一定加固措施，并经计算审核。当双排脚手架的高度超过50m时，必须对其承载能力进行设计计算，并根据架子高度和地面的土质情况采取加大地基承载能力，缩小立杆间距，使用双抱杆，分段搭设和分段卸荷措施。十一、立杆的接长应使用对接扣件，相邻两根立杆接

46、头应错开，水平位置不小于50cm，并不设在同一步距内。大横杆使用对接扣件，相邻大横杆接头上下、里外错开，并不在同一步距内。斜杆剪刀撑应采用搭接方法，使用回转扣件，两扣件间距不小于40cm。当脚手架高度超过50cm以上时，剪刀撑应沿架长方向连续设置，并应与立杆小横杆用回转扣件扣牢。十二、小横杆应设在立杆与大横杆交点处。当在操作层时，应在两节点中间再加一根小横杆，并两端用直角扣件固定在立杆或大横杆上。十三、横向剪刀撑是沿小横杆方高，垂直于墙面设置，一般脚手架呈“一”字形成“u”形等非封闭式时设置横向剪刀撑，横向剪刀撑需临时拆除时，应随后补齐。十四、砌筑墙的里脚手架铺设宽度不小于1.2米，高度应比外

47、墙低20cm。里脚手架支架间距不大于1.5米，支架底部应垫木板，并支在能承载荷载的结构上，高度超过2m时应有加固措施。使用双层架时，上下支架必须对齐，同时支架底部拉牢应绑斜撑加固。十五、砌墙高度超过3.2米时，必须在墙外周围搭设能承载1000n的安全网，网片之间应连接严密牢固，不得有杂物，支杆间距不大于3米，支杆与地面角度以45度为宜。网下不得存放料物，安全网应外高里低。十六、高层建筑除在规定高度搭设固定安全网，应设随楼层提升安全网，并在固定（首层）和随层网之间每隔四层不超过十米架设层间网。第四章 搭设技术措施一安全防护措施1 结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用

48、材料均采用483.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2. 5m、竖向每隔0. 6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周lm范围内不准堆料、停放机具。2 楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1. 2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。3 防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于lm，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌