四柱液压机设计说明书

1、摘要四柱液压机由主机及控制机构两大部分组成。液压机主机部分包括液压缸、 横梁、立柱及充液装置等。动力机构由油箱、高压泵、控制系统、电动机、压力 阀、方向阀等组成。液压机采用 PLC控制系统，通过泵和油缸及各种液压阀实现 能量的转换，调节和输送，完成各种工艺动作的循环。该系列液压机具有独立的 动力机构和电气系统，并采用按钮集中控制，可实现手动和自动两种操作方式。该液压机结构紧凑，动作灵敏可靠，速度快，能耗小，噪音低，压力和行程 可在规定的范围内任意调节，操作简单。在本设计中，通过查阅大量文献资料， 设计了液压缸的尺寸，拟订了液压原理图。按压力和流量的大小选择了液压泵， 电动机，控制阀，过滤器等液

2、压元件和辅助元件。关键词 ：四柱；液压机； PLCI目录第1章 绪论 11.1概述 11.2发展趋势 2第2章 液压机本体结构设计 42.1 液压机基本技术参数 42.2 液压缸的基本结构设计 52.2.1 液压缸的类型 52.2.2 钢筒的连接结构 52.2.3 缸口部分结构 52.2.4 缸底结构 52.2.5 油缸放气装置 62.2.6 缓冲装置 62.3 缸体结构的基本参数确定 72.3.1 主缸参数 72.3.2 各缸动作时的流量： 82.3.3 上缸的设计计算 92.3.4 下缸的设计计算： 152.4 确定快速空程的供液方式、油泵规格和电动机功率 202.4.1 快速空程时的供油

3、方式 202.4.2 确定液压泵流量和规格型号 212.4.3 泵的构造与工作原理 212.5 立柱结构设计 222.5.1 立柱设计计算 222.5.2 连结形式 242.5.3 立柱的螺母及预紧 252.5.4 立柱的导向装置 262.5.5 限程套 272.5.6 底座 282.6 横梁参数的确定 282.6.1 上横梁结构设计 282.6.2 活动横梁结构设计 292.6.3 下横梁结构设计 292.6.4 各横梁参数的确定 30第3章 液压系统及元件的设计 313.1 液压系统原理 313.1.1 工作原理 313.1.2 工艺加工过程 323.2 管道及管接头 333.2.1 管道

4、 333.3 液压控制阀的选择 353.3.1 先导式溢流阀 353.3.2 节流阀 353.3.3 单向阀 353.3.4 电磁换向阀 353.3.5 顺序阀 353.3.6 背压阀 36第4章 控制部分 374.1 PLC 概述374.2 控制部分设计 37总 结 40参考文献 41致 谢 42附录 1：英文及翻译 43附录 2：程序梯形图 513第1章 绪论1.1 概述本次设计的题目由我实习的公司提供，主要是对铝合金材料等的加工。公司 所生产的产品是气瓶，材料包括铝合金、碳纤维、钢等。设计液压机是为了更加 深刻理解液压机在加工过程中的工作原理以及实际应用意义。液压机是利用液体 来传递压力

5、的液压设备。 液体在密闭的容器中传递压力时是遵循帕斯卡定律。 液 压机的液压传动系统由动力机构、控制机构、执行机构、辅助机构和工作介质组 成。本机器采用三梁四柱结构形式，机身由工作台、滑块、上横梁、立柱、锁母 和调节螺母等组成。四柱式结构为液压机最常见的结构形式之一。四柱式结构最 显著的特点是工作空间宽敞、便于四面观察和接近模具。整机结构简单，工艺性 较好，但立柱需要大型圆钢或锻件。液压机在一定的机械、电子系统内，依靠液 体介质的静压力，完成能量的积压、传递、放大，实现机械功能的轻巧化、科学 化、最大化。液压机械具有重量轻、功率大、结构简单、布局灵活、控制方便等 特点，速度、扭矩、功率均可做无

6、级调节，能迅速换向和变速，调速范围宽，快 速性能好，工作平稳、噪音小 . 适用于金属材料压制工艺 ,如冲压、弯曲、翻边、 薄板拉伸等。也可从事于校正、压装、砂轮成型、冷热挤压金属等同样适应于非 金属材料，如塑料、玻璃钢、粉末冶金、绝缘材料等压制成型，以及有关压制方 面的新工艺、新技术的试验研究等。已经广泛应用到医疗、科技、军事、工业、 自动化生产、运输、矿山、建筑、航空等领域。本设计题目的要求是按照液压系统规定的动作图表驱动电机、选择规定的工 作方式，在发讯元件的指令下，使有关电磁铁的动作以完成点动和半自动循环指 定的工艺动作。设电气控制箱，除依据机器部分的需要必须分散安装于各处的电 器元件（

7、如：电动机、电磁铁、接近开关、压力继电器）外，其它电器均集中安装在电气控制箱内，操作人员只需操纵相应的开关按扭，即可对机器进行操作。由于继电器接触器控制是采用固定接线的硬件实现逻辑。如果生产任务或生 产工艺发生变化，就必须重新设计，改变硬件结构，这样造成时间和资金的浪费。 另外，大型控制系统用继电器接触控制，使用继电器数量多，控制系统体积大， 耗电多，且继电器触点为机械触点，工作频率低，在频繁动作情况下寿命较短， 造成系统故障，系统的可靠性差。而 PLC控制能改善继电器控制器上述的不足 PLC可靠性高，抗干扰能力强，通用性强，控制程序可变，使用方便，功能强，适 应面广，编程简单，容易掌握；体积

8、小、重量轻、功耗低、维护方便，减少了控制系 统的设计及施工的工作量等特点，所以设计时我们采用PLC能集中且较方便地制。图1.1四柱液压机1.2发展趋势(1) 高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。(2) 机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系 统的完善。(3) 自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供 了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调 整，具有故障预处理的功能。(4) 液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止 泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。液压传

9、动的基本原理：液压系统利用液压泵将原动机的机械能转换为液体的 压力能，通过液体压力能的变化来传递能量，经过各种控制阀和管路的传递，借 助于液压执行元件 （液压缸或马达 ） 把液体压力能转换为机械能，从而驱动工作机 构，实现直线往复运动和回转运动。其中的液体称为工作介质，一般为矿物油， 它的作用和机械传动中的皮带、链条和齿轮等传动元件相类似。在液压传动中，液压油缸就是一个最简单而又比较完整的液压传动系统，分 析它的工作过程，可以清楚的了解液压传动的基本原理。 编辑本段 液压传动系统的组成液压系统主要由：动力元件（油泵） 、执行元件（油缸或液压马达） 、控制元 件（各种阀）、辅助元件和工作介质等五

10、部分组成。1、动力元件（油泵） 它的作用是把液体利用原动机的机械能转换成液压力 能；是液压传动中的动力部分。2、执行元件（油缸、液压马达） 它是将液体的液压能转换成机械能。其中， 油缸做直线运动，马达做旋转运动。3、控制元件 包括压力阀、流量阀和方向阀等。它们的作用是根据需要无级 调节液动机的速度， 并对液压系统中工作液体的压力、 流量和流向进行调节控制。4、辅助元件 除上述三部分以外的其它元件，包括压力表、滤油器、蓄能装 置、冷却器、管件各种管接头 （ 扩口式、焊接式、卡套式）、高压球阀、快换接头、 软管总成、测压接头、管夹等及油箱等，它们同样十分重要。5、工作介质 工作介质是指各类液压传动

11、中的液压油或乳化液，它经过油泵 和液动机实现能量转换。第2章 液压机本体结构设计2.1 液压机基本技术参数1、主缸公称压力 F18000kN2、主缸回程力 F21600KN3、顶出缸公称压力F31000kN4、顶出缸回程力 F4600KN5、滑块距工作台最大距离1800 mm6、滑块行程. 1200 mm7、顶出行程400mm8、工作压力25MPa9、滑块速度空程速度 V1120mm/s挤压速度 V215-25 mm/s回程 V3110mm/s10、顶出速度顶出V4140mm/s回程乂150mm/s11、工作台中心孔 100 mm12、工作台面大小根据设备稳定性进行设计800 吨液压机设计要求

12、(2200*1600 ，1600*1600,3150*2000)2.2液压缸的基本结构设计221液压缸的类型JL+图2.1双作用单活塞杆液压缸液压缸选用双作用单活塞杆液压缸，活塞在行程终了时缓冲。因为工作过程 中需要往复运动，从图可见，油缸被活塞头分隔为两腔，侧面有两个进油口，因 此，可以获得往复的运动。实质上起到两个柱塞缸的作用。 此种结构形式的油缸, 在中小型液压机上应用最广。2.2.2钢筒的连接结构在设计中上、下缸都选择法兰连接方式。这种结构简单，易加工，易装卸。上缸采用前端法兰安装，下缸采用后端法兰安装。2.2.3缸口部分结构缸口部分采用了 丫形密封圈、导向套、0形防尘圈和锁紧装置等组

13、成，用来 密封和引导活塞杆。由于在设计中缸孔和活塞杆直径的差值不同，故缸口部分的 结构也有所不同。2.2.4缸底结构缸底结构常应用有平底、圆底形式的整体和可拆结构形式。平底结构具有易加工、轴向长度短、结构简单等优点。所以目前整体结构中 大多采用平底结构。圆底整体结构相对于平底来说受力情况较好，因此，在相同 应力，重量较轻。另外，在整体铸造的结构中，圆形缸底有助于消除过渡处的铸 造缺陷。但是，在液压机上所使用的油缸一般壁厚均较大，而缸底的受力总是较 缸壁小。因此，上述优点就显得不太突出，这也是目前在整体结构中大多采用平 底结构的一个原因。然而整体结构的共同缺点为缸孔加工工艺性差，更换密封圈 时，

14、活塞不能从缸底方向拆出， 但由于较可拆式缸底结构受力情况好、 结构简单、 可靠，因此在中小型液压机中使用也较广。在设计中选用的是平底结构。2.2.5 油缸放气装置通常油缸在装配后或系统内有空气进入时，使油缸内部存留一部分空气，而常常不易及时被油液带出。这样，在油缸工作过程中由于空气的可压缩性，将使 活塞行程中出现振动。因此，除在系统采取密封措施、严防空气侵入外，常在油 缸两腔最高处设置放气阀，排出缸内残留的空气，使油缸稳定的工作 。【17】 排气阀的结构形式包括整体式和组合式。在设计中选用的是整体式。 整体式排气阀阀体与阀针合为一体，用螺纹与钢筒或缸盖连接，靠头部锥面 起密封作用。排气时，拧松

15、螺纹，缸内空气从锥面间隙中挤出，并经斜孔排出缸 外。这种排气阀简单、方便、但螺纹与锥面密封处同心度要求较高，否则拧紧排 气阀后不能密封，会造成泄露。2.2.6 缓冲装置缓冲装置的工作原理是使钢筒低压腔内油液 （全部或部分 ） 通过节流把动能转 换为热能，热能则由循环的油液带到液压缸外 。【17】缓冲装置的结构有恒节流面积缓冲装置和变节流型缓冲装置。在设计中我采 用的是恒节流面积缓冲装置， 此类缓冲装置在缓冲过程中， 由于其节流面积不变， 故在缓冲开始时，产生的缓冲制动力很大，但很快就降低下来，最后不起什么作 用，缓冲效果很差。但是在一般系列化的成品液压缸中，由于事先无法知道活塞 的实际运动速度

16、以及运动部分的质量和载荷等， 因此为了使结构简单， 便于设计， 降低制造成本，仍多采用此种节流缓冲方式。2.3缸体结构的基本参数确定231主缸参数2.3.1.1 主缸的内径：（注：所用公式都来源于文献【10】【17】）7#4 FD1 =二 p48二 25 =0.638M(2-1)#按标准取整D1=0.640M2.3.1.2主缸活塞杆直径d1 =#0.64 2(2-2)#按标准取整d1=0.58M2.3.1.3主缸实际压力:#(2-3)2.3.1.4主缸实际回程力:n 2nqqR 实=D1 P 0.64 160010：, 2510 6=0.573M25 10= 8038KN44#(2-4)2.3

17、.1.5顶出缸的直径:=0.226Mn22nqqaP2 实=(D1 -d1 )P (0.64 -0582) 25 10 -1436KN448#按标准取整D2=0.25M2.3.1.6顶出缸的活塞杆直径#d22D14 F4二 P0 .25 234600102510 6 =0.177M#按标准取整d2=0.18M#231.7顶出缸实际顶出力n2 n26P3实=D2 P 0.2525 10 = 1227KN442.3.1.8 顶出缸实际回程力：n 22 n226P4实=(D2 _d2 )P (0.25 -018 ) 25 10 =591KN442.3.2各缸动作时的流量：2.3.2.1主缸进油流量与

18、排油流量：(1) 快速空行程时的活塞腔进油流量Q1(2-5)(2-6)Q1 = n D12V1 = n 0.642 120 60 =2315.1L/Min44(2) 快速空行程时的活塞腔的排油流量Q1,Q1, = n(D1d12)V1 = n (0.642 一0.582) 120 60 =413.8L/ Min 44(3) 工作行程时的活塞腔进油流量Q2Q2 = n D12V2=n 0.64220 60 = 385.8L/Min44(4) 工作行程时的活塞腔的排油流量 Q2,Q2, = n (D1d12)V2 = (0.642 -0.582) 20 60 = 69.0L/Min 44(5) 回

19、程时的活塞杆腔进油流量 Q3Q3 = n (D1d12)V3=n (0.642 -0.582) 110 60 = 379.5L / Min 44(6) 回程时的活塞腔的排油流量Q3,Q3, =n D12V3=n 0.642 110 60 =2121.9L/Min442.3.2.2顶出缸的进油流量与排油流量：(1) 顶出时的活塞腔进油流量Q4Q4 = n D22V4=n 0.252 140 60 =412.1L/Min44(2) 顶出时的活塞杆的排油流量Q4,Q4,=n (D22 -d22)V4=n (0.252 _0.182) 140 60 = 198.5L / Min 44(3) 回程时的活

20、塞杆腔进油流量Q5Q5=n(D22 -d22)V5=n (0.252 -0.182) 150 60 =212.6L/Min 44(4) 回程时的活塞腔的排油流量Q5,Q5,=n D22V5 = n 0.252150 6 441.6L/Min44表2.1上缸钢筒所选材料型号 b/ MPa/ MPa罠/ %45610360142.3.3上缸的设计计算2.3.3.1筒壁厚：计算(2-7)(2-8)公式：-=0+C1 + C2当D 0.080.3时，用使用公式：宀、PmaxD =31.25汇 0.64J 0 _ .2；p -3Pmax 2.3 122-3 31.25=0.122m取 =0.2mS-为缸

21、筒材料强度要求的最小，M C1-为钢筒外径公差余量，M10#C2-为腐蚀余量，MPmax试验压力，P 16MPa时，取#P管内最大工作压力为25 MPaPmax=1.25P二p-钢筒材料的许用应力，MPa二p=；b/n6-钢筒材料的抗拉强度，MPa n 安全系数，通常取n=5当D 0.2时,材料使用不够经济，应改用高屈服强度的材料233.2筒壁厚校核额定工作压力P ,应该低于一个极限值，以保证其安全.P 空 0.35 几。宀2 MPaD122 2=0.35 严0 厲84 一 64)0.84212#(2-9)=47MPaD1=外径D= 内径同时额定工作压力也应该完全塑性变形的发生Prl 乞 2.

22、3；slg D(2-10)=2.3 320 Ig1.3125 =86.9 MPaPrl -缸筒完全塑性的变形压力, J-材料屈服强度MPaPr-钢筒耐压试验压力,MPa# 0.35 0.42 Pd=30.42 36.50 MPa(2-11 )2.3.3.3缸筒的暴裂压力PrPr= 2.36lgD#=2.3 610 Ig1.3125(2-12)=165.7MPa2.3.3.4 缸筒底部厚度缸筒底部为平面时：#1-0.433 D2#_ 0.433 D225 12213_ 0.196 D2-0.196 600 = 117.6mm取 r =200 mm -筒底厚，MM2.3.3.5核算缸底部分强度按照

23、平板公式即米海耶夫推荐的公式计算，缸底进油孔直径w = 2i -264-20=0.68752r1640.75225 0.320.6875 0.22=69.8 MPa(2-13) rk 为 20cm则(2-14)(2-15)按这种方法计算；=100MPa二 匚所以安全#2.3.3.6缸筒端部法兰厚度h二4Fb: ra - rr p10”#4 8000 103 25 10；,- 0.485-0.02122(2-16)=67.0mm取 h=100mmra-法兰外圆半径；r1-螺孔直径；螺钉-M30b螺钉中心到倒角端的长度r, =32cmr2 = 42cmr4 =48.5cm h1 = r2-ri=1

24、0cm h=10cm111r5=1r2-r1=37cmr3=丄r4r2 R =丄 48.5 424 =47.25cm222=110.2=11.02KN/cm(2-19)卧=10.067 10=0.0335(2-20)2212 21 0.3c on-7=0.367(2-21 )2飞2 0.0335 37(93/ 10、3 彳=()=1(2-22)h1104,48.5 c =ln=0.42(2-23)r1322冗r52冗r5233.7校核法兰部分强度:6(1-0.32)24232 42 -3242 In32=0.067cm(2-17)(2-18)2 Ph 二 n A p2n 32252 n 37其

25、中 P=14所以6Mhi6 95.1 10 n 322 25n(J2 一)102冗(422 322)(2-24)=57.1+34.6=91.7 MPa依据上面公式当垫片的厚度为大于 10cm时就能满足要求，为了满足横梁的强度和工艺性，垫片厚度选用 25cm因此可以推算横梁的厚度取大于 25cm即满足要求。2.3.3.8缸筒法兰连接螺钉:型号/ MPasMPad / %3554032017表2.2螺钉所选材料(1) 螺钉处的拉应力二=kF10MPad；z434 8000 1010上兀20.02 124=8.510 MPa(2-25)z-螺钉数12根；k-拧紧螺纹的系数变载荷 取k=4;d1-螺纹

26、底径,m(2) 螺纹处的剪应力:K1kFd。30.2diz100.475 MPan=3605 =72 MPa(2-26)(2-27)11.02 (47-37)=95.1MPa10.03350.367 1 0.4215#J-屈服极限n-安全系数；5(3) 合成应力:#二n=、；23 2 ：、1.3；- 1.3 8.5 10-11.05 10 MPa 汀 P(2-28)233.9垫片与横梁间螺钉的校核:(1)螺钉处的拉应力、二kF 610: .2d1 z4MPa34 8000 103兀20.0302 12410=3.810 MPaz-螺钉数12根；k-拧紧螺纹的系数变载荷 取k=4;(2-29)d

27、1-螺纹底径,m(2)螺纹处的剪应力：K1kFd00.2d；z10“:0.475 MPan二 72MPa(2-30)(2-31)16#J-屈服极限n。-安全系数；5(3)合成应力：J二n = .二23 2 ： 1.3；- 1.3 3.8 10(2-32)=4.94 10 MPa2.3.3.10活塞杆直径d的校核:表2-3活塞杆所选材料型号叭 / MPaS / MPa6 / %45MnB103083594述81030 1.4_0.372M(2-33)d=0.58M满足要求F活塞杆上的作用力二活塞杆材料的许用应力,二=5/1.42.3.4下缸的设计计算:表2.4钢筒所选材料型号/ MPa6 / M

28、PaJ / %45610360142.3.4.1下缸筒壁厚:.公式：=、p+Cl+C2当D 0.080.3时，用使用公式：一、PmaxD _31.25x0.25-0 =2-3Pmax 2.3 122-3 31.25=0.048 m取、=0.07m6-为缸筒材料强度要求的最小，M Cl为钢筒外径公差余量，M17#C2-为腐蚀余量，MPmax试验压力，P 16MPa时，取#P管内最大工作压力为25 MPaPmax=1.25P二P-钢筒材料的许用应力，MPa二p=；b/n6-钢筒材料的抗拉强度，MPa n 安全系数，通常取n=5当D 0.2时,材料使用不够经济，应改用高屈服强度的材料2.342下缸筒

29、壁厚校核额定工作压力P ,应该低于一个极限值，以保证其安全.MPaP - 0.352 23200.32 -0.25=0.3520.322=43.6MPaD1=外径D= 内径同时额定工作压力也应该完全塑性变形的发生：DiPri2.3jigD=2.3 320 lg1.28 =78.9 MPaPd -缸筒完全塑性的变形压力, J-材料屈服强度MPaPr-钢筒耐压试验压力，MPaP 0.35 0.42 Pd=27.62 33.14 MPa2.3.4.3缸筒的暴裂压力PrD1PHg=2.3 610 lg1.28=150.4MPa2.3.4.4 缸筒底部厚度缸筒底部为平面：19#1-0.433 D2#_

30、0.433 D225 12220_ 0.196 D2#-0.196 240 = 47.0 mm取、i = 80 mm#“-筒底厚，MM2.3.4.5核算缸底部分强度按照平板公式即米海耶夫推荐的公式计算，缸底进油孔直径rk为 8cm则屮=2ri 02ri25 - 8=0.68250.75225 0.1250.68 0.12=43.1MPa按这种方法计算；=100MPa二 匚所以安全#2.3.4.6缸筒端部法兰厚度:hh二4Fb: ra - rr p10”#4汉1000汉103 汇22汇10, - 0.186-0.012 122=36.3mm取 h=40mmra-法兰外圆半径；r1-螺孔直径；螺栓

31、-M12b螺栓中心到倒角端的长度H =12.5cm16cmr4 =20.2cmh1 = r2 - r( =3.5cmh=4cm1r5 =r2 r1 =14.25cm1 1r3= 2 r4 2 R=2#20.2 16 4 =20.1cm#2.347校核法兰部分强度:6(1-12)ri32A “ - *26(1-0.3 ) ln 16.3 lnR (16 +12.5(16-12.5) 12.5=0.182cmM 二-“ Ph1 2P(3 -山)1 - J+2七34In A其中 P=2Ph=n A p2n心2冗r5n 12.525 =137.1=13.71KN/cm2 n 14.2521#=-0.1

32、82 4 =0.3642 2(廿1 -0.322 0.182 14.25=0.17543.5)3 =1.493#ln Jn 空2 =0.48r112.5所以13.71 (20.1 -14.25)10.3640.175 1.493 0.48=53.9 MPa#6MPh2 2 2 h1 n(j -r1 )26 53.9 10 n 12.5252 2 23.52n(162 -12.52)=264+39.2=303.2 MPa/ MPaS / MPa6 / %3554032017(1) 螺栓处的拉应力kF10- MPad：z43104 1000 103兀20.012 124=2.910” MPaz-螺

33、栓数12根；k-拧紧螺纹的系数变载荷 取k=4; d1-螺纹底径(2) 螺纹处的剪应力：.黑囂忻心75 MPan。=3605 二 72MPa22#6-屈服极限n-安全系数；5(3) 合成应力：6二n= 3.2 ： 1.3二=1.3 2.9 103.77 10； MPa - p2.3.4.9垫片与横梁间螺栓的校核:(1)螺栓处的拉应力匚=kF10MPa#djz434 1000 1010兀20.012 124=2.910 MPaz-螺栓数12根；k-拧紧螺纹的系数变载荷 取k=4;d1-螺纹底径#(2)螺纹处的剪应力：.10:0.475 MPaQkFd。30.2d3zs = 36072 MPacs

34、-屈服极限n-安全系数；5(3)合成应力：几24#二nf 3 2 ： 1.3；- 1.3 2.9 103.77 10 MPa -P2.3.4.10活塞杆直径d的校核:表2.6活塞杆所选材料型号/ MPacrs / MPa6 / %45MnB10308359” x 10301.4-0.042Md=0.18M满足要求F活塞杆上的作用力刁一活塞杆材料的许用应力，；=；b/1.42.4确定快速空程的供液方式、油泵规格和电动机功率2.4.1快速空程时的供油方式主缸快速空程下行活塞腔的进油量Q1为2315.1L/Min.该流量数值较大，只 采用油泵来满足很不经济，故决定用活动件自重快速下行的方式，使用充液

35、阀从 充液油箱吸油。242确定液压泵流量和规格型号系统工作时所需高压液体最大流量是主缸工作行程活塞腔的进油流量Q2，为385.8L/Min，主缸活塞回程时所需流量 Q3，为379.5L/Min，顶出缸顶出时所 需进油流量Q4，为412.1L/Min.主缸回程和顶出缸顶出时，他们只是在开始时需 要高压P =25MPa而其他情况则不需要高压.根据工况分析，决定选用一台 ZB型 斜轴式轴向柱塞泵公称流量为481.4/ml * r J，转速为970/ r * min ，功率为130.2/KW,型号 1ZXB740电机选用三相异步电机，型号丫315L2-6，额定功率132/KW，转速为990/rmin二

36、，电流246/A，效率93.8%,功率因数0.87，重量1210千克。图2.3轴向柱塞泵2.4.3泵的构造与工作原理1工作原理如图所示，当传动轴带动柱塞缸体旋转时，柱塞也一起转动。由于柱塞总是压紧在斜盘上，且斜盘相对刚体是倾斜的。因此，柱塞在随缸体旋转运动的同时, 还要在柱塞缸体内的柱塞孔中往复直线运动当柱塞从缸体柱塞塞孔中向外拉出时，缸体柱塞孔中的密闭容积便增大，通 过配流盘的进油口将液压油吸进缸体柱塞孔中；当柱塞被斜盘压入缸体柱塞孔时，缸体柱塞孔内的容积便减小，液压油在一定的压力下，经配油盘的出油口排出。 如此循环，连续工作。PVH泵的控制系统能调节液压泵的工况，使排出液压油满 足工作装置

37、需要。2控制系统PVH泵的控制系统分为两种：压力补偿控制系统和载荷感应压力限定控制系 统。压力补偿控制系统是通过改变液压泵的流量，保持设定的工作压力来满足工 作要求的一种控制方式。载荷感应压力限定控制系统，是通过对工作载荷的压力变化进行感应，自动 调节液压泵的工作状态，以满足特定系统工况的要求。2.5立柱结构设计2.5.1立柱设计计算1. 先按照中心载荷进行初步核算，许用应力二不应大于55MPa，并参照同 类型液压机的立柱，初步定出立柱直径。2. 按标准选取立柱螺纹。3. 立柱螺纹区到光滑区过渡圆角应尽可能取大些，最好在3050mn之间。原设计主要参数为：F=8000KNH=300cmB=18

38、0cm(宽边立柱中心距）d=30cm(立柱光滑部分直径）e=10cm(允许偏心距)n=4 (立柱的根数)立柱材料为45#钢，中频淬火crb 620MPa 貯 s 375MPa(1)中心载荷时的应力:F/ d、2 n n ()2=22.2 MPa(2-34)(2)偏心载荷静载荷合成应力由于小型液压机,可将立柱考虑为插入端的悬臂梁，m=0.25F-1 = 厂 / d、2 n n ()2mFe+ 0.1d344冗0.25 8 0.1 -+230.1 0.3=22.2+74.仁96.3 MPa(2-35)；1 375MPa尺寸系数已考虑在内,立柱表面为精车，对于正火的45#钢，表面质量系数为0.9，因

39、此二o可取为300MPa过渡圆角半径为 30mm.疲劳强度校核:r 30=0.1d 300d 320 / =0.107dmin 300(2-36)(2-37)从文献【10】中查出Kt =1.58K=1=0.70(1.58-1)=1.41(2-38)(2-39)；t=K；=1.41 X 96.3=104.4 MPa 300MPa-c为200MPa,因此是安全的。立柱是四柱液压机重要的支承件和受力件，同时又是活动横梁的导向基准。因此，立柱应有足够的强度与刚度，导向表面应有足够的精度，光洁度和必要的硬度。2.5.2连结形式立柱式机架是常见的机架形式，一般由 4根立柱通过螺母将上、下横梁紧固 地连结在

40、一起，组成一个刚性的空间框架。在这个框架中，既安装了液压机本体 的主要零部件，又在液压机工作时，承受液压机的全部工作载荷，并作为液压机 运动部分的导向。整个机架的刚度与精度，在很大程度上取决于立柱与上、下横 梁的连接形式与连接的紧固程度。图2.4中、小型液压机立柱连结形式在中、小型液压机中，常用的连结形式有以下 4种：1. 立柱用台肩分别支承上、下横梁，然后用外锁紧螺母上、下予以锁紧。 这 种结构中，上横梁下表面（工作台）上表面间的距离与平行度，全靠4根立柱台肩间尺寸的一致性来保证，因此装配简单，不需调整，装配后机架的精度也无法 调整，且对立柱台肩间尺寸精度的加工要求很高。因此，这种结构仅在无

41、精度要求的小型简易液压机中采用2. 内外螺母式，即在立柱上分别用内、 外两个螺母来固定上、下横梁，用内 螺母来起上述台肩的支承作用，用外锁紧螺母上、下予以锁紧。上横梁下表面的 水平度以及下横梁（工作台）上表面的水平度，两个表面之间的平行度与间距的 保持，全靠安装时内螺母的调整，因此，对立柱的有关轴向尺寸要求不高，但对 立柱螺纹精度（与立柱轴线的平行度）及内螺母精度（内螺母的螺纹对于上、下横梁贴合面的垂直度）要求较高，安装时调整比较麻烦。3. 在与上横梁连结处用台肩代替内螺母， 精度调节和加工均不很复杂，但立 柱预紧不如第2种方便。4. 与第3种形式基本相同，只是在下横梁处用台肩代替内螺母，但精

42、度调节 比第3种简便可靠。在设计中选用的是第四种连结方式。H图2.5组合式立柱螺母2.5.3立柱的螺母及预紧立柱螺母一般为圆柱形，小液压机的立柱螺母是整体的，立柱直径在150mm以上时，做成组合式，由两个半螺栓紧固而成，材料用3545锻钢或铸钢。因为在设计中我选用的立柱为300mm所以采用此种结构。立柱螺母的尺寸已有机械行业标准 JB/T 2001.731999,螺母外径约为螺纹直径的1.5倍，内螺母一般与螺母等高，约为螺纹直径的0.9倍。25M N以下的液压机，其立柱多做成实心的，实心的立柱的两端要钻出预紧 螺母用的加热孔。立柱的预紧分加热预紧与液压预紧。本次设计选用的是加热预紧方式。加热预

43、紧 比较常用的方法，为此，立柱端部应钻有加热孔，其深度应大于 横梁的高度。在立柱及上横梁安装好后，先将内、外螺母冷态拧紧，然后用电热 棒或通入蒸汽等加热方法使立柱端部伸长，达到一定温度后，将外螺母再向下拧 过一个角度，一般是用螺母外径上一点转过的弧长来度量。立柱冷却后，就在螺 母与横梁之间产生一个很大的预紧力，使螺母不易松动。加热时应注意两对角立 柱同时加热。2.5.4立柱的导向装置活动横梁运动及工作时，一般以立柱为导向，由于活动横梁往复运动频繁， 且在偏心加压时有很大的侧推力，因此，不可能让活动横梁与立柱直接接触，互 相磨损，必须选择耐磨损、易更换的材料作为两者之间的导向装置。导向装置的 质

44、量直接关系到活动横梁的运动精度及被加工件的尺寸精度，也会影响到工作缸 密圭寸件与导向面的磨损情况，对模具寿命及机身的受力情况也均有影响，为此， 必须合理选择导向装置的结构及配合要求。图2.6导套导向装置可分为导套与平面导板两大类导套对于圆截面的立柱，都是在活动横梁的立柱孔中采用导套结构，又可分为圆柱面导套和球面导套。圆柱面导套 在活动横梁的立柱孔中，各装有上、下两个导套，它们由两半 组成，为了拆装方便，两半导套的剖分面最好有 30 50的斜度，导套两端装有防 尘用的毡垫。这种导套结构简单，制造方便。本次设计中采用这种形式的导套。导套的材料计算导套材料一般采用铸锡青铜ZQSn6-6-3,小液压机

45、也有用铁基粉末冶金的导套比压q的计算_2qT 10 de68 汉 1000.3 0.2=1.33 MPa q 满足要求(2-40)式中T 机架计算中求得立柱上的侧推力（N）d 导套内孔直径（m）c 导套咼度（m）q许用比压（MPa，对于 ZQSn6-6-3, q=68 MPa2.5.5限程套为防止运动部分超程，有些液压机在下横梁的4个立柱上安装限程套，一般为对开式，上、下两端应平行，4个限程套高度应一致，内孔比立柱直径大1-2mm 用铸铁制造。2.5.6底座底座安装于工作台下部，与基础相连。底座仅承受机器之总重量。底座材料可选用铸铁件或焊接结构。 主要考虑到外形的美观，对精度无要求。2.6横梁

46、参数的确定2.6.1上横梁结构设计横梁由铸造制成，目前以铸造为多，一般采用ZG35B铸钢。横梁的宽边尺寸 由立柱的宽边中心距确定，上梁和活动梁的窄边尺寸应尽可能小些，以便锻造天 车的吊钩容易接近液压机中心，梁的中间高度则由强度确定。设计上横梁时，为了减轻重量，根据“ 等强度梁”的概念，设计成图所示的 不等高梁，即立柱柱套处的高度h小于中间截面的高度H。但在过渡区（A处）会 有应力集中由于上横梁外形尺寸很大，为了节约金属和减轻重量，尽量使各个尺寸在允 许的范围内降到最小。梁体做成箱形结构，在安装缸的地方做成圆筒形，安装立 柱的地方做成方筒形，中间加设筋板，以提高刚度，降低局部应力。图2.8梁的不

47、等高结构2.6.2活动横梁结构设计2.6.2.1活动横梁的主要作用：与工作缸柱塞杆连接传递液压机的压力，通过导向套沿立柱导向面上下往复 运动；安装固定模具及工具等。因此需要有较好的强度、刚度及导向结构。活动横 梁上部与工作缸柱塞相连，下部与上模座相连，梁体结构和受力状态都很复杂。 当液压机工作时，高压液体作用于柱塞的力是通过活动横梁及上砧传递到锻件上 而做功，活动横梁的上下运动则依靠梁与立柱的导向装置。2.6.2.2活塞杆与横梁的连接刚性连接 柱塞下端插入活动横梁内。 此种连接方式在偏心载时，柱塞 跟随活动横梁一起倾斜，将动梁所受偏心力矩的一部分传给工缸导向套，使导向 套承受侧向水平推力或一对

48、力偶，从而加剧导向套及封的磨损。单缸液压机或三 缸液压机的中间工作缸多采取此种结构。在活塞杆焊接法兰用螺钉与横梁连接，用12根M30的螺钉，达到预紧的目的。2.6.3下横梁结构设计下横梁的刚度要求应略严一些，以保证整个压机的刚性。下横梁直接与立柱、 拉杆、工作台、回程缸和顶出器相连，梁体结构和受力状态都很复杂。对于下横 梁，其设计原则与上横梁相同，是在满足相连部件最小几何尺寸要求和工艺要求 的条件下，尽可能缩减其纵向、横向尺寸，这是有效提高梁的刚度、强度和减轻梁的重量应首先把握的主要原则2.6.4 各横梁参数的确定因为液压缸与横梁间的垫片厚度为25cm因此可以推算横梁的厚度取大于25cm即满足

49、要求。考虑在垫片与横梁的连接面积比垫片与液压缸的连接面积少一 半所以上横的受力部分厚度选用 50cm，因为有空心部分，所以整体厚度选用75cm。 活动横梁受力部分为35cm整体厚度选用50cm=因为下缸的公称压力小，但受力 打，所以整体厚度选用 40cm。35第3章 液压系统及元件的设计3.1液压系统原理3.1.1工作原理jr图3.1液压控制原理系统图I. 主油箱2.三相异步电动机 3.斜盘式轴向柱塞泵 4顺序阀5.先导溢流阀6.三位四通电磁换向阀 7.二位四通电磁换向阀 8.压力继电器9.单向阀10.压力表II. 补油箱12.上缸13.背压阀14.液控单向阀15.行程开关16.下缸17.节流

50、阀图1是油路控制原理系统图，工作时，电液换向阀6通电，压力油由泵3打出，经顺序阀4,进入电液换向阀6的右位，再通过单向阀9，进入上缸12的 上腔。同时，经电磁阀7补油进入油缸上腔。回油从上缸的下腔经过（单向顺序 阀）背压阀13和液控单向阀14，通过电液换向阀7，流回到油箱。与此同时， 上缸在自重的作用下，加速了向下的快速运动，使上缸的上腔瞬时间形成了真空带，补油箱的油会通过液控单向阀，被吸进上缸的上腔，以消除真空， 保持上缸的快速下移。当上缸带动上模与下模合模后， 压力油继续输入上油缸的上腔， 油缸上腔 的压力开始升高，由于油压的升高，补油箱处的液控单向阀被关闭， 切断了补油 箱的供油，使上缸12下行速度开始放慢。油缸上腔压力继续升高，当压力超过了压力继电器10的调定值时， 压