JX1-1-B23S2酸化施工总结0622

1、JX1-1-B23S2井酸化施工总结（分层酸化：第二防砂段，2164.5-2212.7m）编 写：张嘉兴审 核：批 准：中海油田服务股份有限公司油田生产研究院2015年 06月22日目 录一、生产简史1二、污染原因分析1三、实际酸化施工方案2四、酸化施工程序2五、解堵效果分析5六、污染原因进一步认识8七、结论与建议85JX1-1-B23S2井解堵施工总结 中海石油（中国）有限公司天津分公司辽东作业公司一、 生产简史金县1-1油田B23S2井原设计为一口先期排液井，射开层段为沙一段、油组和沙二段油组，共分四段防砂（其中沙一段油组一段防砂，沙一段油组一段防砂，沙二段油组分两段防砂），油层中部垂深1

2、684m，射开厚度20.9m，最大井斜59.39°，采用7"Y分管柱，4 1/2"动态自洁筛管防砂。该井于2012年6月25日投产，由于气窜严重，2012年6月27日钻完井部实施关闭沙一段油组即第一防砂段对应滑套，2012年6月28日钻完井部关闭沙一段油组即第二防砂段对应滑套，仅生产沙二段油组即第三、第四两个防砂段。投产以来生产形势一直比较稳定，2013年2月14日计量数据：频率40Hz，油嘴8.0mm，油压1.1MPa，套压1.1MPa，产液量93.2m3/d，产油量93.0 m3/d，含水0.2，产气量1.1245×104 m3/d，气油比121 m

3、3/ m3。2013年3月5日，为补充地层能量，该井结束排液，实施转注。，目前井下为同心集成注水管柱，工作筒内无芯子，分三段注水：沙一段油组（第一防砂段）为孤立层段，不注水；注入层位为沙一段油组（第二防砂段）和沙二段油组（第三防砂段和第四防砂段）。2014年7月测试吸水剖面时，电缆通井工具串通井至2200米遇阻。2014年11月19日至12月11日实施分层调配，通井多次遇阻。2015年2月份对该井进行自溢能力测试时，关井73小时，井口压力仍为13.8MPa，利用一寸软管放压放压47小时，井口压力不降，放出大量天然气，井下存在窜气问题。3月19日-4月2日对该井实施压气、换管柱及下井下安全阀。5

4、月18日-5月25日对该井进行分层调配作业。二、 污染原因分析分析认为该井主要存在以下污染：1）垢的产生注入水中钙、镁等离子在长期注入过程中，逐渐在井下管柱串和井筒附近地层中沉淀形成无机垢，以及由无机垢和有机垢以及固相颗粒形成的复合垢物，进入地层深部后减小了孔隙度，能够严重伤害储层渗透率。2）粘土微粒膨胀运移储层中粘土矿物，在注水过程中容易发生微粒运移、粘土膨胀，并且微粒随着后续的注入水进入孔隙储层内部，被深部地层所捕集在孔喉狭窄处形成严重堵塞。经过2轮次的酸化过后，储层可能变得更加疏松，加重了微粒运移伤害。3）注入水中固相颗粒在长期注水过程中注入水中的固相颗粒在地层中长期累积，堵塞储层孔吼，

5、而且也会和注入水中的污油胶黏在一起，形成较大的颗粒，粘附在井下管柱表面，造成注入压力上升。三、 实际酸化施工方案1、基本施工参数施工参数原设计实际施工液体体系氟硼酸体系氟硼酸体系施工方案分层酸化分层酸化注入方式油管正注油管正注施工排量0.11 m3/min0.080.5 m3/min施工压力13MPa12MPa2、注入液量规模对比原设计实际施工施工层位第2防砂段第4防砂段第2防砂段第4防砂段清洗液，m3101510试注，在8.5、10.5MPa下均满足配注95m3/d的要求，本防砂段酸化取消。前置液，m3152015主体液，m35105顶替液，m3303030总液量，m3607560四、 酸化

6、施工程序1、第2防砂段施工程序1) 钢丝作业，关闭第3、4防砂段，打开第2防砂段；2) 连接地面管线到采油树正注流程；3) 利用清水对挤注流程和采油树进行试压；4) 对第二防砂段分别用平台流程和酸化泵进行试注，观察其吸水情况；5) 按照第2防砂段配液表配制酸液，循环一周，混合均匀；6) 按照下表所列施工程序进行酸化作业：步骤工作程序液量排量泵压累注备注m3m3/minMPam31泵注前置液100.11.013102泵注主体酸150.11.013253泵注后置液50.11.013304泵注顶替液300.11.013605停泵，关井反应1h（视情况而定），恢复注水1天 6钢丝作业，打开3、4防砂段

7、，用3-4天恢复到配注量2、现场施工情况描述日期施工时间施工描述6.1510：00-20：00技术人员乘坐深科99抵达JZ25-1CEP平台；6.168：00-14：00技术人员乘坐深科99抵达JX1-1WHPB，登平台安全教育；查点酸化物料；6.1715：00-17：00B25井热洗作业完毕，酸化设备就位；19:30-20:00作业安全风险分析及平台注意事项；6.188:00-18:00钢丝作业调层，开2；14：00-16：00连酸化管线；6.198：00-12：00钢丝作业调层，开2；12：30-13：30平台流程试注，10.2MPa、3.7m3/h； 13：30-15：30连泵注管线，试

8、压15MPa；15：30-16：00酸化泵试注，11MPa、4.8m3/h；16：00-18：00从船打淡水58m3；6.208：00-20：00钢丝作业调层，开4；6.219：00-11：00平台流程，8.5MPa6m3/h，10.3MPa10.4m3/h；酸化泵试注10.5MPa10.8m3/h，均远大于该段95m3/d的配注量，经作业监督请示辽东作业区，第4防砂段酸化取消； 14：00-16：00配液：前后置液15主体酸15顶替30；14：00-18：00钢丝作业，开2；6.228：00-14：00钢丝作业，开2；13：30-15：00循环酸液；13：30-16：00连接泵注管线，试压2

9、0MPa；16：00-19：35第2防砂段酸化，注入前后置液15m3,主体酸15 m3，防膨顶替液30 m3；21：00恢复第2防砂段注水；6.2314：00-18：00整理施工设备，清理施工现场；下步转平台SZ36-1-L。五、 解堵效果分析1、施工曲线分析（1）15:45开始挤注前置酸作业，排量从起步的0.14m3/min逐步下降并稳定至0.08m3/min，注入压力基本稳定在11.5MPa左右，与之前酸化泵试注结果基本相同，此时酸液未进地层； （2）挤注主体酸和后置液阶段：前置酸进入地层后，压力有所下降，同时注入排量有显著的增加，从0.08m3/min增至0.33m3/min左右，说明近

10、井地带的存在一定的无机的污染，并且得到解除；主体酸进入地层后，排量进一步增加至0.5m3/min左右，说明地层由于粘土膨胀运移带来的伤害得到极大缓解。（3）挤注顶替液阶段，井筒和近井地带存在的污染大部分被解除，由于泵况上水等问题排量有所起伏，但基本保持在0.38-0.5m3/min之间，地层吸水状况得到了很大改善。2、注水效果分析全井：作业前（5.31）该井注入压力为8.5MPa，日注176m³，措施后(6.25)注入压力5.0MPa下注入量达到9.2m³/h，折合日注量220m³，视吸水指数由20.7m3/MPa增长到44.2m3/MPa，初期酸化效果显著。第二防砂段：5月份调配时，10.5MPa下日注7 m³；酸化后，注入量1m3/h时压力0MPa，降压增注效果显著。进一步对比数据需等注水稳定后的调配测试。六、 污染原因进一步认识根据本井及近期作业井的情况（JX1-1-B5/B13、SZ36-1-D8/D6）：措施前调配或者吸水剖面显示部分层欠注；但酸化时，钢丝作业调层进行单层试注发现注水量较之前会有较大增加，满足甚至远远超过配注，以致B13、D6取消全部酸化作业，B23、D8取消部分防砂段酸化。初步分析由于油比较稠，加上注入水含有一定的机杂，可能造成配水器等近井局部