混凝土课程设计---某地铁车站顶板梁板结构设计

1、2011年6图1地下室平面尺寸主梁下附墙垛尺寸为450×450mm，下设计柔垫200mm厚，混凝土柱尺寸为500×500mm，或者采钢管混凝土圆形柱直径400mm；地铁车站的安全等级为二级，顶板设计厚度为700mm；工程地质与水文条件：设计地下室顶板离地面为粉质粘土，土的抗剪强度为28.7KPa，内摩擦角为25度，土层透水性为：微弱，土层厚度2.8m。地下水位84 设计期限：两周（6月8日6月30日）下达设计任务及结构布置1天；设计计算和整理计算书4天；绘制顶板结构施工图4天；答辩及设计成绩评定1天；5 参考资料1. 混凝土结构设计规范（GB500102002）；2建筑结构

2、荷载规范（GB500092001）；3砌体结构设计规范（GB500032001）；4. 钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程（CECS51：93）；5. 人民防空工程战术技术要求；6. 人民防空地下室规范（GB5003894）；7. 地下工程防水技术规范（GB501082001）；8. 地下防水工程实用技术沈春林编写，机械工业出版社；9. 钢筋混凝土结构构造手册；10. 教材：混凝土结构设计原理；11. 教材：混凝土结构设计；12. 教材：钢混凝土组合结构。6 计算书格式要求严格按科研论文的排版格式；正字字体：小四，宋体；图表中所有文字：五号，宋体。任务下达：贺桂成2011年6月7日钢

3、筋混凝土设计原理课程设计1 工程概况设计地铁车站顶板离地面为粉质粘土，土的抗剪强度为28.7Kpa，内摩擦角为25度，土层透水性为：微弱，土层厚度2.8m，地下水位为-2.0m，地下水对钢筋混凝土结构具有弱溶解性，综合评价其腐蚀等级为：中等腐蚀，土的密度为17KN/m32 设计参数说明主梁下附墙垛尺寸为450×450mm，下设计柔垫200mm厚，混凝土柱尺寸为500×500mm，或者采钢管混凝土圆形柱直径400mm；地铁车站的安全等级为二级，顶板设计厚度为700mm；混凝土可采用C30或C35；板内钢筋可采用HPB235级、HRB335级热轧钢筋，次梁和主梁钢筋可选HRB4

4、00级热轧钢筋，钢筋混凝土容重为25KN/m3，设计忽略地下水压力的荷载，顶板活荷载见表1，平顶粉刷荷载t0.4KN/m3；地铁车站顶板设计考虑人防的要求，地铁车站防护等级为6级C35等级混凝土：fc16.7N/mm2，f1.57N/mm2HRB335级热轧钢筋：fyHRB400级热轧钢筋：fy3 结构平面布置3.1 结构平面布置的原则300N360N/mm2/mm2在进行结构平面布置时，应遵守下述布置原则：（1） ）梁格的布置要考虑生产工艺、使用要求和支承结构的合理性。（2） ）柱网与梁格尺寸除应满足生产工艺和使用要求外，还应使结构具有尽能好的经济效果。（3） ）梁格应尽可能布置得规整、统一

5、，板的厚度和梁的截面尺寸尽量统一减少梁板跨度的变化，以简化计算，方便施工。（4） ）避免集中荷载直接作用于板上。3.2 构件尺寸设计根据设计参数说明，板厚hb700mm（80mm满足刚度要求，可不验算挠度）；参照设计规范，对于一般的建筑结构中，取次梁截面高度h（1181）127200(400600)mm，另外，次梁截面宽度取b=h/3h/2；主梁截面高度h11（）1486000(429750)mm，但在地下建筑中，取值稍有偏于安全，取次梁hc1200mm,bc450mm;取主梁hz1400mm，bz500mm。根据设计要求，建筑结构平面布置图如图1-1图1-1结构平面布置图4 板的设计4.1

6、荷载的计算取宽为1m板带作为计算单元土层荷载钢筋混凝土自重172.8250.747.6KN17.5KN/m22/m平顶粉刷荷载0.4KN恒荷载标准值65.5KN/m2/m2活荷载标准值14KN总荷载设计值按可变荷载效应控制的组合/m2gq(1.265.51.314)1.0=96.32KN/m由上可知，所以板内力计算时取4.2计算简图及跨度gq96.32KN/m。参照设计规范，梁板的跨度计算，根据下表1-2：表1-2梁板的跨度计算支承情况计算跨度梁板两端与梁柱整体连接净跨ln净跨ln两端支承在砖墙上1.05ln(lnb)b一端与梁整体连接，另一端承在砖墙上1.025ln(ln)2注：表中b为梁的

7、支承宽度，a为板的搁置长度，h为板厚。lnh(lnn)lh(la)n2n2次梁截面高度h=800mm,b=450mm。根据结构的平面布置，板的实际支承情况，板的计算跨度为：边跨：l01hln12(2000225185)70021940mmaln12159022021700mm故边跨取l011700mm。中间跨l02ln220004501550mm由于边跨与中间跨的跨度差(17001550)/170008.8%10%，故可按等跨连续板计算内力。板的计算简图如下：图1-2及图1-3：图1-2板的跨度计算示意图简图20图1-3板的计算简图96.32KNm1B2C3170015501550A4.3弯距

8、设计值计算d各板控制截面的弯矩设计值按下式计算：M0d根据上面的公式计算得：(gdq)l20M1111(gdq)l2196.32111.941.9433.00kNmM1B11(gdq)l2196.320d111.551.5521.04kNmM1C14(gdq)l2196.320d141.551.5516.53kNmM2M31(g16dq)l2196.32161.551.5514.36kNm0d4.4截面配筋计算板截面有效高度h070020680mm。因中间板带的内区格四周与梁整体连接，故M2、M3和Mc值可降低20%，从而取值为四周的0.8倍。最少配钢筋率为min=0.45ftfy100%0.

9、451.57300100%=0.236%，板截面配筋计算过程见下表1-3。表1-3板截面配筋计算截面1B2，3C板带中板带板带中板带弯矩系数111111111614跨度l01.701.551.551.55M33.00-21.0414.4611.57-16.53-13.2221fcbh01fcbh02=1.016.7680210007.7221090.0430.00270.00190.00150.00210.00170.00440.0027<0.10.00190.00150.0021<0.0.0017<0.MS21fcbh0112s取0.11取0.11取0.1A1fcbh0fs

10、1673785725737853785yAs100%Ac0.024%0.541%0.0102%<0.235%取0.235%0.0081%<0.235%取0.235%0.541%0.541%2配筋(mm)718825718718825825实际配筋(mm2)AS=1780AS=3927AS=1780AS=1780AS=3927AS=3927注意：表中支座截面0.1，取0.1计算；当minft=0.45fy100%As100%时，Ac按min配钢筋。配筋图如图1-4：图1-44.5板截面受剪承载力验算板截面剪力设计值可按下式计算：V(gq)ln为荷载重分布剪力系数，参照表1-4荷载情况

11、均布荷载集中荷载端部支座支承情况表1-4为荷载重分布剪力系数AinBex截面BinCex搁支在墙上0.450.60.550.55梁与梁、梁与墙整体连续0.50.550.550.55搁支在墙上0.450.650.60.55梁与梁、梁与柱整体连续0.50.60.60.55注：表中的Ain、Bex、Bin、Cex表示支座的内外侧的代号。板截面最大剪力设计值发生在内力支座，其值为V0.5596.321.5582.11KN对于不配箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件，其斜截面受剪承载力应符合下列规定：V0.7hftbh00.7hftbh00.71.01.571000680747.32>V82.11kN

12、由其斜截面受剪承载力符合V0.7hftbh0，则板不需要配箍筋和弯起钢筋。5 次梁计算5.1 次梁配筋的构造要求（1）截面尺寸：次梁的跨度l=4m6m，梁高h=(1/181/12)，梁宽b=(1/31/2)h，应满足表1-7的规定。纵向钢筋的配筋率一般为0.6%1.5%。（2） ）次梁在砌体墙上的支承长度a240mm。（3） ）钢筋的直径：梁的纵向受力钢筋及架立钢筋的直径不宜小于表1-5的规定。对钢筋直径的要求出于混凝土结构截面受力的需要。混凝土结构中，受力钢筋的尺寸应与截面高度及跨度有一定的比例，过于纤细的钢筋难以起到应有的承载受力和构造的作用。表1-5梁内纵向钢筋的最小直径注：h为梁高，l

13、为梁的跨度。(4) 钢筋的间距：钢筋混凝土结构中钢筋能够与混凝土协同工作，是由于它们之间存在着粘结锚固作用。因此，受力钢筋周围应有一定厚度的混凝土层握裹。对于构件边缘的钢筋，表现为保护层厚度；而对于构件内部的钢筋，则表现为钢筋的间距。钢筋间距还应考虑施工时浇筑混凝土操作的方便。梁纵向钢筋的净间距不应小于表1-6的规定。表1-6梁内纵向钢筋的最小净距注：（1）净间距为相邻钢筋外边缘之间的最小距离。（2）当梁的下部钢筋配置多于2层时，两层以上水平方向中距应比下边两层的中距增大一倍。(5) 梁侧的纵向构造钢筋：由于混凝土收缩量的增大，近年在梁的侧面产生收缩裂缝的现象时有发生。裂缝一般呈枣核状，两头尖

14、而中间宽，向上伸至板底，向下至于梁底纵筋处，截面较高的梁，情况更为严重。(6) 当连续次梁的跨度相等或相差不超过20%，且活载与恒载之比q/g3时，梁内纵向钢筋的弯起及截断可按图1-5进行。9图1-5等跨连续次梁的钢筋布置规范规定：当梁的腹板高度hw450mm时，在梁的两个侧面沿高度配置纵向构造钢筋(腰筋)，每侧纵向构造钢筋(不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋)的截面面积不应小于腹板截面面积bhw的0.1%，且其间距不宜大于200mm。此处，腹板高度hw，矩形截面为有效高度；对T形截面，取有效高度减去翼缘高度；对I形截面，取腹板净高。(7) 对钢筋混凝土薄腹梁或需作疲劳验算的钢筋混凝土梁，应在

15、下部二分之一梁高的腹板内沿两侧配置直径为8mm14mm、间距为100mm150mm的纵向构造钢筋，并应按下密上疏的方式布置。在上部二分之一梁高的腹板内，纵向构造钢筋上述第(5)条的规定配置。如图1-5所示，中间支座负钢筋的弯起，第一排的上弯点距支座边缘为50mm；第二排、第三排上弯点距支座边缘分别为h和2h。支座处上部受力钢筋总面积为As，则第一批截断的钢筋面积不得超过As/2，延伸长度从支座边缘起不小于ln/5+20d(d为截断钢筋的直径)；第二批截断的钢筋面积不得超过As/4，延伸长度不小于ln/3。所余下的纵筋面积不小于As/4，且不少于两根，可用来承担部分负弯矩并兼作架立钢筋，其伸入边

16、支座的锚固长度不得小于la。位于次梁下部的纵向钢筋除弯起的外，应全部伸入支座，不得在跨间截断。下部纵筋伸入边支座和中间支座的锚固长度详次见梁混凝土结构设计主梁。连续次梁因截面上、下均配置受力钢筋，所以一般均沿梁全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋可距支座边50mm处开始布置，同时在简支端的支座范围内，一般宜布置一根箍筋。241-6根据设计平面布置图，有主梁hz1000mm，bz500mm。次梁的跨度计算示意图1-6次梁的跨度计算示意图5.2荷载计算取次梁为1m长作为计算单元板传来的恒荷载65.52131.0KN/m次梁自重250.45(1.20.7)5.625KN/m次梁三面粉刷0.45（1.20.

17、7）20.40.725KN/m恒荷载标准值137.35KN/m活荷载标准值总荷载设计值按可变荷载效应控制的组合142.028KN/mgq1.2137.351.328201.2KN/m所以，次梁内力计算时取gq5.3计算简图201.2KN/m。次梁按考虑塑性重分布计算内力，结合图1-6故由表4可得次梁的计算跨度为：中间跨l0ln72005006700mm边跨l01.025ln1.0256765lna/2(7200250185)250/26890mm故边跨取l06890mm。与中跨的计算跨度相差力，计算简图如1-7(68906700)/68902.76%10%，故可按等跨连续梁计算内25.4内力计

18、算图1-7次梁计算简图次梁各控制截面的弯矩设计值和剪力设计值分别按M(gdqd)l0，V(gdqd)ln计算。弯矩设计值M1MB1201.2116.896.89868.3KNmM1C14201.26.76.7645.1KNmM2M31201.2166.76.7347.64KNm剪力设计值VAin0.45(gq)ln0.45201.26.7606.6KNVBex0.6(gq)ln0.6201.26.7688.1KNVBinVCexVCin0.55(gq)ln0.55201.26.7741.4KN5.5截面配筋计算次梁跨中截面按T型梁截面进行正截面受弯承载力计算，翼缘计算宽度，边跨及中间跨均按较小

19、的值采用:fb,=minl0,b3S0=min6700,45031550670032233mm，h'跨中及支座截面均按一排钢筋考虑，故取h0=1200-35=1165mm，翼缘厚度hf200mm。bh'1fCff(h0'/2)1.016.72233700(1165700/2)21275KNf此值大于跨中弯矩设计值M1,M2,M3，故各跨跨中截面均属于第一类T型截面，支座按矩形截面计算，次梁正截面受弯承载力计算结果见表1-7。截面1B23CM/kNm868.3-868.3564.5-645.12233450223345053699.210821.6853699.21082

20、1.680.0160.0800.0110.060，b或bf21fcbh0或1fcbfh0，22Ms1fcbh0112s0.0170.0840.0110.062sA1fcbh0fy2535.892525.041640.811863.72实配钢筋428（直）110（弯）428（直）110（弯）422（直）114（弯）422（直）122（弯）实配钢筋面积2541.52541.51673.91900.1次梁斜截面受剪承载力计算如表1-8，按规定，考虑到塑性内力重分布时，箍筋数量应增大20%，故计算时将乘以1.2；配箍筋率满足要求，截面AinBexBin、Cex、CinVkN606.6688.1741.

21、40.25cfcbh0/kN2188.74>V2188.74>V2188.74>V0.7ftbh0/kN576.15<V576.15<V576.15<V表1-8次梁斜截面受剪承载力计算0.24ftfy0.114%，各截面均Asvs1.2(V0.7ftbh0)1.25fyvh00.2690.3560.378实配箍筋双肢10200双肢10200双肢10200配箍率nAsv0.119%>0.105%0.158%>0.114%0.168%>0.114%0bsVcs0.7ftbh01.25fyvAsvhs721.41768.39780.27sbAVV

22、cs/mm229129129100.8fysin45弯起钢筋实际面积122As=380.1122As=380.1122As=380.1验算是否需要第二批弯起钢筋：钢筋弯起点到支座边缘距离为：800-35-35+50=780mm，则第一排弯起钢筋弯起点处的剪力设计值V1=496.2-0.78×190.1=347.922<Vcs故不需要第二排弯起钢筋。423.6KN注意：所需的弯起钢筋直接用纵筋弯起即可，无需格外在配置6 主梁设计主梁按弹性理论计算内力。柱截面尺寸为500500mm，主梁几何尺寸及支承情况如图1-8所示6.1 荷载计算图1-8主梁跨度计算示意图为简化计算，主梁自重按

23、集中荷载考虑。次梁传来的荷载201.27.31448.64kN主梁自重250.5(1.40.7)217.5KN主梁三面粉刷20.5（1.40.7）220.41.52KN恒荷载标准值活荷载标准值恒载设计值1467.66kN14×7.2100.8kN1427.2100.8KNG=1.21467.66=1761.19kN活载设计值Q=1.3100.8=131.04kN6.2 计算简图及跨度由于主梁线刚度较柱线刚度大很多，故中间支座按铰支座考虑。主梁的支承长度为370mm。计算跨度：中间跨l06000mm边跨l0=1.025lnb/21.025(6000185250)50025815mml0

24、=lna/2b/2(6000185250)1852506000mm故边跨的计算跨度取l0=5815mm。边跨与中间跨的平均跨度为l0=(5815+6000)/2=5907.5mm边跨与中间跨的计算跨度相差（6000-5815）/6000=3.110，故计算时可采用等跨连续梁的弯矩和剪力系数。计算简图如图图1-9所示。6.3内力计算图1-9主梁计算简图对图所示三跨连续梁，可采用内力系数计算各控制截面内力，即弯矩Mk1Glok2Qlo剪力Vk3Gk4Q式中，k1、k2、k3、k4为内力系数，由设计规范查取。下面以变荷载效应控制的组合为例说明计算过程，即取G=1761.19kN和Q=131.04kN

25、计算，永久荷载效应控制组合计算过程从略（经计算不控制截面设计）。Glo和Qlo计算如下：边跨Gl01761.195.81510241.3KNm中间跨Ql0Gl0131.041761.195.8156.0762.0KNm10567.14KNmQl0131.046786.24KNm支座BGl01761.195.907510404.23KNmQl0131.045.9075774.12KNm主梁弯矩计算见表表1-9主梁弯矩计算项荷载简图次kkM1MBkkM2Mc0.2442498.880.2672777.930.067708.00.2672777.930.2890.1330.133-220.22102

26、.96104.570.0440.1330.200-+33.520.229174.50108.90336.30.08968.900.170133.660.089102.96157.250.3110.170240.75133.6668.900.311240.75-M1max,M3max,M2max2719.1-2880.89603.43+M2max,M1max,M3max2357.93-2880.89865.25-+MBmax2673.38-2890.61841.66-2846.83+MCmax2375.24-2846.83841.66-3018.08主梁剪力计算见表1-10项次荷载简图表1-10

27、剪力计算kVAkVB左kVB右0.7331.2671.001290.952231.431761.190.8661.134116.10148.600.6891.3111.22290.29171.80160.130.0890.0890.77811.6611.66101.95+VAnax，VDmax1407.06-2380.031761.19+VBnaxVCnax1381.24-2403.231921.321279.29-2246.011863.146.4 内力包络图将各控制截面的组合弯矩值和组合剪力值，分别绘于同一坐标图上，即得内力叠合图，其外包线即是内力包络图，具体见大图。可见，对主梁而言，按可

28、变荷载效应控制的组合所得的内力设计值将控制截面配筋。6.5 配筋计算bb'在正弯矩作用下主梁跨中截面按T形截面计算配筋，边跨及中间跨的翼缘宽度均按较小值采用，即blf0'5815/31938.3mmfSn50067007200mmfh'f故取b'1938.3mm，并取h01400601340mm。因为bh'1fCff(h0'/2)1.016.71938.3700(1340700/2)22432.14KNM此值大于M1和M2，故属于第一类T形截面。主梁支座截面及负弯矩作用下的跨中截面按矩形截面计算，取h01400700700mm。支座B边缘截面弯矩

29、MB：MB3018.68V0b23018.681892.230.522545.62其中支座截面剪力V01761.19131.041892.23kN。主梁正截面及斜截面承载力计算结果分别见表1-11和1-12.表1-11主梁正截面承载力计算截面边跨跨中B支座中间跨跨中M/kNm2719.1-2545.62865.25fbhb或bf，2，21938.35001938.358122.8714993.2658122.871c0s或1fcbfh02M1fcbh00.0470.1700.015112s0.0480.1880.015sA1fcbh0fy5783.065843.141807.30实配钢筋636

30、832（直）236（直）（直）312220（弯）224（弯）（弯）实配钢筋面积644670622344表1-12主梁斜截面受剪承载力计算截面边支座AB支座B支座（右）V/kN1407.062403.231921.320.25cfcbh02797.3>V1461.25>V1461.25>V（左）1.751.0ftbh0490.57<V392.46<V392.46<V选用箍筋双肢12150双肢12100双肢12100Vcs1.751.0ftbh0fyvAsvh0s745.72775.19775.19sbAVVcs/mm200.8fysin451816.55219

31、1.42191.4实配弯起钢筋236236236实配钢筋面积2036203620366.6 附加横向钢筋由次梁传递给主梁的全部集中荷载设计值为F1.21761.191.3131.042277.23KN由式（2.3.15）得主梁内支承次梁处附加横向钢筋截面面积为FAsvfyvsin2277.233600.7668258.01mm2则一侧所需附加吊筋的截面面积为8258.0124129.01mm2，选728(4301)mm26.7主梁纵筋的弯起和截断按同比例在同一坐标图上绘出弯矩包络图和抵抗弯矩图。绘制抵抗弯矩图时，应注意弯起点钢筋的位置：弯起点离受弯承载力充分利用点的距离应不小于h0/2；弯起钢

32、筋之间的距离不应超过箍筋的最大允许间距Smax。由于边跨跨中只允许弯起236的钢筋，为满足受剪承载力和上述构造要求，在B支座处设置了专用于受剪压筋，其上弯起点距支座边缘的距离为50mm。根据每根钢筋的弯起承载力水平直线和弯矩包络图的交点，确定支座上部受力钢筋（抵抗支座负弯矩）的理论截断点至理论截断点的距离应大于20d，且至充分利用点的距离应大于1.2lah0（因V0.7ftbh0），本设计中大部分纵筋由后者控制钢筋截断点，其中锚固长度按lafyd确定，取40d（d为纵筋直径）。但由1.2lafth0所确定的截断点仍位于负弯矩受拉区内，故从其充分利用截面伸出的长度应按确定，另外钢筋的搭接长度取2

33、00mm。6.8附加横向钢筋1.2la1.7h01、在梁下部或截面高度范围内有集中荷载作用时，应在该处设置附加横向钢筋(吊筋、箍筋)承担。附加横向钢筋应布置在长度S(S2h13b)的范围内；2、当构件的内折角处于受拉区时，应增设箍筋。该箍筋应能承受未在受压区锚固的纵向受拉钢筋As1的合力，且在任何情况下不应小于全部纵向钢筋As合力的35%。7 防水设计防空地下室设计应做好室外地面的排水处理，避免在上部地面建筑周围积水。防空地下室的防水设计不应低于地下工程防水技术规范(GB50108)规定的防水等级的二级标准。上部建筑范围内的防空地下室顶板应采用防水混凝土，当有条件时宜附加一种柔性防水层。7.1

34、 防水混疑土设计1、一般规定（1） ）防水混凝土应通过调整配合比，掺加外加剂、掺合料配制而成，抗渗等级不得小于S6。（2） ）防水混凝土的施工配合比应通过试验确定，抗渗等级应比设计要求提高一级(0.2MPa)。2、设计（1） ）防水混凝土的设计抗渗等级，应符合设计规范的规定。（2） ）防水混凝土的环境温度，不得高于80；处于侵蚀性介质中防水混凝土的耐侵蚀系数，不应小于0.8。（3） ）防水混凝土结构底板的混凝土垫层，强度等级不应小于C15，厚度不应小于100mm，在软弱土层中不应小于150mm。（4） ）防水混凝土结构，结构厚度不应小于250mm；裂缝宽度不得大于0.2mm，并不得贯通；迎水面

35、钢筋保护层厚度不应小于50mm。3、材料（1） ）防水混凝土使用的水泥，水泥的强度等级不应低于32.5MPa；在不受侵蚀性介质和冻融作用时，采用普通硅酸盐水泥、硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥、粉煤灰硅酸盐水泥、矿渣硅酸盐水泥，使用矿渣硅酸盐水泥必须掺用高效减水剂；在受侵蚀性介质作用时，应按介质的性质选用相应的水泥；在受冻融作用时，应优先选用普通硅酸盐水泥，不宜采用火山灰质硅酸盐水泥和粉煤灰硅酸盐水泥。（2） ）防水混凝土所用的砂、石，石子最大粒径不宜大于40mm，泵送时其最大粒径应为输送管径的14；吸水率不应大于1.5；不得使用碱活性骨料。其他要求应符合普通混凝土用碎石或卵石质量标准及检验方法

36、（JGJ5392)的规定；拌制混凝土所用的水，应符合混凝土拌合用水标准(JGJ6389)的规定。（3） ）防水混凝土可根据工程需要掺入减水剂、膨胀剂、防水剂、密实剂、引气剂、复合型外加剂等外加剂，其品种和掺量应经试验确定。所有外加剂应符合国家或行业标准一等品及以上的质量要求。（4） ）每立方米防水混凝土中各类材料的总碱量(Na2O当量)不得大于3kg，灰砂比宜为1：1.51：2.5；水灰比不得大于0.55；普通防水混凝土坍落度不宜大于50mm。防水混凝土采用预拌混凝土时，入泵坍落度宜控制在120±20mm，入泵前坍落度每小时损失值不应大于30mm，坍落度总损失值不应大于60mm；掺加引气剂或引气型减水剂时，混凝土含气量应控制在35；防水混凝土采用预拌混凝土时，缓凝时间宜为68h。（5） ）使用减水剂时,减水剂宜预溶成一定浓度的溶液。（6） ）防水混凝土拌合物必须采用机械搅拌，搅拌时间不应小于2min。掺外加剂时，应根据外加剂的技术要求确定搅拌时间。防水混凝土拌合物在运输后如出现离析，必须进行二次搅拌。当