角焊缝的焊接既计算

1、第三章连接返回§3-3角焊缝的构造和计算331角焊缝的构造、角焊缝的形式和强度3.3.1 ）和斜角角焊角焊缝（fillet welds）是最常用的焊缝。角焊缝按其与作用力的关系可分为：焊缝长度方向与作用力垂直的正面角 焊缝；焊缝长度方向与作用力平行的侧面角焊缝以及斜焊缝。按其截面形式可分为直角角焊缝（图缝（图 3.3.2 ）。图3.32斜箱角焊键截面直角角焊缝通常做成表面微凸的等腰直角三角形截面（图3.3.1a )在直接承受动力荷载的结构中，正面角焊缝的截面常采用图3.3.1（ b ）所示的坦式，侧面角焊缝的截面则作成凹面式（图3.3.1c ）。图中的hf为焊角尺寸。两焊脚边的夹角

2、a> 90°或aV 90°的焊缝称为斜角角焊缝（图 3.3.2 ）斜角角焊缝常用于钢漏斗和钢管结构中。对于夹角a> 135°或aV 60°的斜角角焊缝，除钢管结构外，不宜用作受力焊缝。犬重试隘貉異表明，测面博焊缝图二3%主蔓讽登勇应力。塑性犊奸，弹性桓童底fE-7X10*NW）,强度也较低传力线通过侧面角焊缝时产生弯折，应力沿焊缝长度方向的分布不均匀，呈两端大而中间小的状态。焊缝越长，应力分布越不均匀，但在进入塑性工作阶段时产生应力重分布，可使应力分布的不均匀现象渐趋缓和。2、最小焊脚尺寸正面角焊缝（图3.3.3b ）受力较复杂，截面的各面均

3、存在正应力和剪应力，焊根处有很大的应力集中。这一方面由 于力线的弯折，另一方面焊根处正好是两焊件接触间隙的端部，相当于裂缝的尖端。经试验，正面角焊缝的静力强度高 于侧面角焊缝。国内外试验结果表明， 相当于Q235钢和E43型焊条焊成的正面角焊缝的平均破坏强度比侧面角焊缝要 高岀35%以上（图3.3.4 ）。低合金钢的试验结果也有类似情况。由图3.3.4看岀，斜焊缝的受力性能和强度介于正面角焊缝和侧面角焊缝之间。3>£吃去*护彗图33 4角焊驻荷我与变形关系二、角焊缝的构造要求1、最大焊脚尺寸为了避免烧穿较薄的焊件，减少焊接应力和焊接变形，角焊缝的焊脚尺寸不宜太大。规范规定：除了

4、直接焊接钢管结构的焊脚尺寸 hf不宜大于支管壁厚的2倍之外，hf不宜大于较薄焊件厚度的1.2倍。在板件边缘的角焊缝，当板件厚度t > 6mm 时，hf<t;当t> 6mm 时，hf <t- （1-2 ） mm ;。圆孔或槽孔内的角焊缝尺寸尚不宜大于圆孔直径或槽孔短径的1/3。悍脚尺寸环宜太小，以保证焊缝财录小童戴能力，并防止悍缝因冷却过快而产生裂孤规范舰定歸焊缝的悍脚尺寸# 不得小于为较厚焊件厚度单位 mr"自动焊熔滦大，最小焊脚尺寸可减少阿对E形连接的电面角焊怨 应為 Wlmm.当焊件厚度筹于或小干伽ni时，则薛小悍脚尺寸应与焊件厚度相同。3、侧面角焊缝的最

5、大计算长度侧面角焊缝的计算长度不宜大于60h f，当大于上述数值时，其超过部分在计算中不予考虑。这是因为侧焊缝应力沿长度分布不均匀，两端较中间大，且焊缝越长差别越大。当焊缝太长时，虽然仍有因塑性变形产生的内力重分布，但两 端应力可首先达到强度极限而破坏。若内力沿测面角焊缝全长分布时，比如焊接梁翼缘板与腹板的连接焊缝，计算长度 可不受上述限制。4、角焊缝的最小计算长度角焊缝的焊脚尺寸大而长度较小时，焊件的局部加热严重，焊缝起灭弧所引起的缺陷相距太近，以及焊缝中可能产生的其他缺陷，使焊缝不够可靠。对搭接连接的侧面角焊缝而言，如果焊缝长度过小，由于力线弯折大，也会造成严重应力集中。因此，为了使焊缝能

6、够有一定的承载能力，根据使用经验，侧面角焊缝或正面角焊缝的计算长度均不得小于8h f和40mm，也就是说，其实际焊接长度应较前述数值还要大2h f （单位：mm ）。5、搭接连接的构造要求当板件端部仅有两条侧面角焊缝连接时（图335 ），试验结果表明，连接的承载力与b/l w有关。b为两侧焊缝的距离，w为侧焊缝长度。当 b/l w > 1时，连接的承载力随着 b/l w比值的增大而明显下降。这主要是因应力传递的过分弯折使构件中应力分布不均匀造成的。为使连接强度不致过分降低，应使每条侧焊缝的长度不宜小于两侧面角焊缝之间的距离，即b/l w <10两侧面角焊缝之间的距离b也不宜大于16

7、t（t > 12mm）或200mm （t < 12mm ） ,t为较薄焊件的厚度，以免因焊缝横向收缩，引起板件发生较大拱曲。在搭接连接中，当仅采用正面角焊缝时（图3.3.6 ），其搭接长度不得小于焊件较小厚度的5倍，也不得小于25mm ，以免焊缝受偏心弯矩影响太大而破坏。杆件端部搭接采用三面围焊时，在转角处截面突变，会产生应力集中，如在此处起灭弧，可能岀现弧坑或咬肉等缺陷，从而加大应力集中的影响。故所有围焊的转角处必须连续施焊。对于非围焊情况，当角焊缝的端部在构件转角处时， 可连续地作长度为 2hf的绕角焊（图335 ）。杆件与节点板的连接焊缝宜采用两面侧焊，也可用三面围焊，对角钢

8、杆件可采用L形围焊（图3.3.7 ），所有围焊的转角处也必须连续施焊。图3.3.7秆件与节点板的焊缝坯按3.3.2 直角角焊缝的基本计算公式当角焊缝的两焊脚边夹角为90°时，称为直角角焊缝，即一般所指的角焊缝。角焊缝的有效截面为焊缝有效厚度（喉部尺寸）与计算长度的乘积，而有效厚度he=0.7h f为焊缝横截面的内接等腰三角形的最短距离，即不考虑熔深和凸度（图3.3.8 ）。图329角焊縫有該截面上的应力试验表明，直角角焊缝的破坏常发生在喉部，故长期以来对角焊缝的研究均着重于这一部位。通常认为直角角焊缝是以45°方向的最小截面（即有效厚度也称计算厚度与焊缝计算长度的乘积）作为

9、有效计算截面。作用于焊缝有效截面 上的应力如圈m工9所示.这些应为包捲±垂宜于焊薙有效截閒的正应力6,垂直干焊缝长虞方向的剪应力孔，以麼沿焊缝长虞方向 剪应为j対了弄清口"孔及"怖焊缝强度的彫响，许遛国專对宦焊缝进行了大壷不同应力横赛下的试瓠根18劣国试验结男国家标准化组织（ISO ）推荐用式（331 ）来确定角焊缝的极限强度：应顶子诵二了：<3.31）十时十讨=/"阳我国规范采用了折算应力公式（3.3.2 ）。引入抗力分项系数后，得角焊缝的计算式：JcrJ 十迫J 十兀； <h（3.3.3）式中亩为理范规定的角焊缝遐度设计值。由干是由角焊缝

10、的抗剪条件确定的，所敢尽:相当于角埠缝的抗拉强J 设廿值。武中 耳垂亘干焊缝长度方向的轴心才h札一一垂直轴库縫的宥数幕度，=0.71L悍缝的计算长度，考虑起灭瓠秋略 按各繇焊缝的实际长度减去码计算*上式是根据ST37相当于国产的Q2箔钢）提岀的，武中 厂芮焊缝全増的抗竝强度。对于其他拥种，公式左边的系敛 杲1.空而是在1.7T.UN间靈化°傭干豈全，同时乜为了与每材的能量强度理I仑的折第应力公式一致，欧洲钢结构协套EOT 将式（33.1）的诣改为缶即=采用公式（333）进行计算，即使是在简虽外为作用下，都宴花费时伺去求有效截面上的应力分量乐、补 « 太边 琐。我国规范棄用了

11、下述方袪进行了简化。现球图2310 3 所示丞受互相垂直的耐和嗾两亍轴心力作用的直甬狷焊缝艾例，说明角焊缝基萍公式的推导。环在: 缝有魏截面上引起垂直干焊缝一牛直常边的应力刃.该应力对有师面既不是正应力，也不是剪应力，而是口丄利卩的却 力。B 3.3.10直角角焊縫的计算由图3310 (b)知,对直角角焊缝:6 =旷丄=oy /迈沿焊缝长度方向的分力从在焊缝有效截面上引起平行于焊缝长度方向为剪应力t = 5(3.35)=如则得直角角焊适在各种应力综合作用下，和勺共同作用处的计算公式为£口汀訝; 寸任卜;皿;(336)或刼吩F式中口 一一圧面角焊缝的强増大系数，二J|二1.22。对正面

12、角焊缝，此时z> = 0,得：N0厂莎叨力"(3.3.7)对側面角焊缝，此时巧r =0,得:式63旳“式C3.3.S）即沽儒焊绽的基津卄茸金式t貝宴熔悍缝应力分解対垂直千焊缝崔度方向的应力円制平行千燉 罢度方向的应力力,上迷基本公式就可适用干性何變力狀蛊。对于直接承受动力荷载结构中的焊缝,由于正面坤焊缝府剛度圮 顿性蠢 应聘其强度降低使用，取巧=1-0,指当- 按7$和升 的合应力遴行计算，即Jo/十矿角焊缝购强度与焰採有美。埋弧自动焊焰採较大，若在确定焊缝有效厚度时考聘焙深对焊缝强度的册响，可带来较大的1 济效益。知美国前苏联等均芋以考虑。我国规范不分丰工悍和埋瓠焊.均统一取

13、有效厚m冃寸加对自动悍来说，是需 保亍的。333 角焊缝的计算一、承受轴心力作用时角焊缝连接的计算1、用盖板的对接连接当焊件受轴心力，且轴心力通过连接焊缝中心时，可认为焊缝应力是均匀分布的。图3.3.11用盖板的对接连接中,当只有侧面角焊缝时，按式（3.3.8 ）计算；当只有正面角焊缝时，按式（3.3.7 ）计算正面角焊缝承担的内力：RWP3.3.11受啪心力的盖板连接式中X心为连接一侧芷面角焊縫计算弋度的总荊；再由力（N加 计算测面角焊缝的强度匚式中y 连接-側的侧面角埠缝计算祓度的总和.2、承受斜向轴心力的角焊缝图3.3.12所示受斜向轴心力的角焊缝连接，有两种计算方法。图3 3 12向轴

14、心力作用外为法擀M芬解为乖直干悍缝度的分力時N和沿岸戡度的分力N尹沁、则三2/.sin B/ 予?"予73°代入公式（辽G中进行计算；皿V合力眩芥将科力分解，扌安下列方法导出的计算式直摂进行计箒将公式（3J10）的口和。代入公式C3.3 6）仪广用®门自丫4-N.coOWTN目打UjJh式中&作用力（或焊缝应力）写悍钛厦方向的夹角;L形围焊当腹杆为0沖一一斜焊裁JS増大系救戒有效截面酥系数，具值介于1-O1.XW.3、承受轴力的角钢端部连接在钢桁架中，角钢腹杆与节点板的连接焊缝一般采用两面侧焊，也可采用三面围焊，特殊情况也允许采用 （图3313 ）。腹杆受

15、轴心力作用，为了避免焊缝偏心受力，焊缝所传递的合力的作用线应与角钢杆件的轴线重合。对于三面围焊（图 3.3.13b ）可先假定正面角焊缝的焊脚尺寸hf3，求岀正面角焊缝所分担的轴心力N3双角钢组成的T形截面，且肢宽为 b时，由平衡桑件工> =可得：1 b 2 L 2沖竺-垒瓦冲-处2 t 232武中 血、M-支*臟背和辰尖上的侧面甬焊缝所分担的轴力«角钢的形胡邑也、爲一一箱钢展背和肢尖悍缝的向力分配系数，可按査33.1查用！也可近似取 足;=2工=1.3 3对于两面侧焊（图 3.3.13a），因N3=0，得:班二瓦M（3.3.15）”空=鸟N<3316>求得各条焊缝

16、所受的内力后，按构造要求（角焊缝的尺寸限制）假定肢背和肢尖焊缝的焊脚尺寸，即可求岀焊缝的 计算长度。例如对双角钢截面：(3.3.17); _邑14 2沁辟(3 3 18); 场必2x07切j/式中冷丄个甫钢肢背上的侧面角焊缝的焊脚尺寸E计算长度；炯b个角钢腹尖上的侧面角焊缱的焊啣尺寸及计算长度.考虑到每条焊缝两端的起灭弧缺陷，实际焊缝长度应为计算长度加2hf；对于采用绕角焊的侧面角焊缝实际长度等于计算长度（绕角焊缝长度2hf不进入计算）。3.11禺詢缝內力分配系数K令式（3314 ）当杆件受力很小时，可采用L形围焊（图3.3.13c ）。由于只有正面角焊缝和角钢肢背上的侧面角焊缝, 中的N2=

17、0，得：(3.3.20>角钢肢背上的角焊缝计算长度可按式（3.3.17 ）计算，角钢端部的正面角焊缝的长度已知，可按下式计算其焊脚尺寸： = 2xO.7x4<(3 121)例题3-2试设计用拼接盖板的对接连接（图 3.3.14 ）。已知钢板宽 B=270mm ，厚度t1 =28mm ，拼接盖板厚度 t2=16mm 。该连接承受的静态轴心力N=1400kN（设计值），钢材为 Q235-B ，手工焊，焊条为 E43型。解设计拼接盖板的对接连接有两种方法。一种方法是假定焊脚尺寸求得焊缝长度，再由焊缝长度确定拼接盖板的尺寸；另一方法是先假定焊脚尺寸和拼接盖板的尺寸，然后验算焊缝的承载力。如

18、果假定的焊缝尺寸不能满足承载力要求时，贝9应调整焊脚尺寸，再行验算，直到满足承载力要求为止。角焊缝的焊脚尺寸hf应根据板件厚度确定：由于此处的焊缝在板件边缘施焊，且拼接盖板厚度t2=16mm > 6mm，t2v t1，则：1 2)nun= 16 -(12)= 15 或 14tnmhj血迪=1.5& = 1.5y8 = 7.9 ww取如MOmn查附表1.3得角焊缝强度设计值=图3.314例题32图1、采用两而侧焊缝时（图33.14a）连接一侧所需焊缝的总长度，可按式（338）算得1400x10=0.7x10x160=1250咖加该连接采用了上下两块拼接盖板，共有4条测焊缝，一条侧焊

19、縫的实际长度为;化=孕 + 2喝=字 + 20= 333咖 <60知=60x10= 600乘所需拼装盖板长度：L = 2/v4-10 = 2x3334-10 => 取 680mm式中，Omm为两块被连接钢板间的间隙.拼接盖扳的宽度b就是两条侧面角焊縫之间的距离，应根据强度条件和构造要求确定. 选定拼接盖板宽度b=240mm,则拼接盖板的截面面积直为：' = 240x2x16 = 7680W2W2 > = 270x28 = 7560ww2且由附表1知盖板的强厦设计值f=215N/mm2 （t2= 16mm）,而披连接钢板板厚r；=28mm > 16mm»

20、其强度设计值W05N/nuii?i故満足强度要求根据构造要求，应满足：b = 240ww <Z 'u = 335ww且b <16/ = 16x16 = 256呦?満足要求，故选定拼接盖板尺寸为680mmX240mmX 16mmN采用菱形拼接盖扳时（图3.344b）当拼捋板宽度梭穴时，釆用毀形拼播盖板可减角祁的应力集中，从而使连接的工作 性能得以改寄菱形拼接盖板的连接焊縫由正面角焊缝、侧面帝焊縫和斜焊缝等组负设 忖时.一般先假定拼接盖板的尺寸再进行验算-拼接盖悵尺廿如圄3 3 14 5）所示，则各 部分焊缝的承载力分别対正面角焊縫；= 2x0.7x10x40x1.22x160

21、= W9.3kN侧面角焊缝；込=/w3j/ = *4x17x10x（110-10）x160 =44&Q 册斜焊缰：此焊维写作用力夹角arctan =33TPW# = 1/71-sin3317/3 = 1.06 ,由式（32U1）有: 1150 丿2 = 4/ * = 40 710x18050 = 854 8W连捋一侧焊縫所能承受的内力決hM= +7+34 =1093+443.0+8S4.S = 1412W> ?7=M004J7,需足要求.x 10，E43例题3-3 试确定图3.3.15所示承受静态轴心力的三面围焊连接的承载力及肢尖焊缝的长度。已知角钢2 L 125与厚度为8mm

22、的节点板连接，其搭接长度为 300mm ，焊脚尺寸hf=8mm ，钢材为Q235-B ，手工焊，焊条为 型。第焊盥虽度设计值=由表3.3.1知焊缝内力分K系数为 SU70,疋产口血EEffi焊縫的长度等于相连角羽肢的宽匪即"41巧沁则正面隼焊缝所能 施的力內恥剂站=磁旦：=2x0.7x8x125x1.22x160= 273 3JW肢背角焊縫所能孕受的內力陌禹；恥 二=2x0 7k8x(300-8)x!60 = 523.3fcV由式(3.3.13)知0.30x342.7-136.6= 146.2 的N= = 942.7jW070由式(3.3.14)计算肢尖焊缝承受的内丈IM次：由此可算

23、岀肢尖焊缝所要求的関示檢度次：I' 2 =- +8 二 “4*8 = 8$.6w2?«, 取 90ciinn时迪/2x0.7x8x160由计算知诙连捋的承裁力肢尖焊缝长度应対如口血二、复杂受力时角焊缝连接计算当焊缝非轴心受力时，可以将外力的作用分解为轴力、弯矩、扭矩、剪力等简单受力情况，分别求岀具各自的焊缝应力，然后利用叠加原理，找岀焊缝中受力最大的几个点，利用公式(336 )进行验算。1、承受轴力、弯矩、剪力的联合作用时角焊缝的计算图3.3.16所示的双面角焊缝连接承受偏心斜拉力N作用，计算时，可将作用力 N分解为Nx和Ny两个分力。角焊缝同时承受轴心力 NX、剪力Ny和弯

24、矩M=N x?e的共同作用。焊缝计算截面上的应力分布如图3.3.16 ( b)所示，图中A点应力最大为控制设计点。此处垂直于焊缝长度方向的应力由两部分组成，即由轴心拉力Nx产生的应力：由穹矩站产生的应力;El 3.3.16祇竟偏右赭竝对的角焊黑这两部分应力由于在A点处的方向相同，可直接叠加，故A点垂直于焊缝长度方向的应力为:b f =+2叭2%剪力眄在A点处产生平行于焊缝长度方向的应力；尸42认式中瓦一悍缝的计算长度，为实际长摩诚2加 则焊缝的强度计算式为=当连接直接啟受动力荷载作用时，取4 = 1-0-对于工字梁（或牛腿）与钢柱翼缘的角焊缝连接（图3317 ），通常只承受弯矩 M和剪力V的联

25、合作用。由于翼缘的竖向刚度较差，在剪力作用下，如果没有腹板焊缝存在，翼缘将发生明显挠曲。这就说明，翼缘板的抗剪能力极差。因此，计算时通常假设腹板焊缝承受全部剪力，而弯矩则由全部焊缝承受。3.317工宇我或牛腿）的角焊缝连援为了焊缝分布较合理，宜在每个翼缘的上下两侧均匀布置焊缝，弯曲应力沿梁高度呈三角形分布，最大应力发生在 翼缘焊缝的最外纤维 1处，由于翼缘焊缝只承受垂直于焊缝长度方向的弯曲应力，为了保证此焊缝的正常工作，应使翼 缘焊缝最外纤维处的应力满足角焊缝的强度条件，即：(3.3.2)式中 M全部焊睫所事受的鸾矩匚几一全部焊縫有效截面对中知轴的惯性距；加一一上下更躱焊録有效截面最外纤維之间

26、的距离。腹板焊缝承受两种应力的联合作用，即垂直于焊缝长度方向、且沿梁高度呈三角形分布的弯曲应力和平行于焊缝长度方向、且沿焊缝截面均匀分布的剪应力的作用，设计控制点为翼缘焊缝与腹板焊缝2的交点处，此处的弯曲应力和剪应力分别按下式计算：式中 乞如一一腹板焊缝有隸Sffi积之和'h3腹板焊缝的实际长度.则腹板焊缝2的端点应按下式验算强度工字梁（或牛腿）与钢柱翼缘角焊缝的连接的另一种计算方法是使焊缝传递应力与母材所承受应力相协调，即假设腹板焊缝只承受剪力；翼缘焊缝承担全部弯矩，并将弯矩M化为一对水平力 H=M/h 1。则翼缘焊缝的强度计算式为:腹板焊缝的强度计算式为:式中个翼缘上坤焊缝的有敕戳

27、面积之和;E圣陣帝岸鑼片有和蘇面辄例題3-4试验;3.3.18所示牛腿与钢柱连接角焊缝的强度.钢材为Q235,焊条为E43型，手工焊.荷戟设计值M=365kN,偏心矩e=350mm,焊脚尺寸加=8mm,切=6mm图3.3.18 (2?)为焊缝有效截面。 (>图3318例题34图1»1N力在角焊缝形心处弓I起剪力e“=364kN和M=Nq=365X0.35= 127.8kN.m.(1)考虑腹扳焊缝参加传谨弯矩的计算方法为了计算方便，将图中尺寸尽可能取为整数.全部焊缝有效截面对中和轴的惯性柜为，-2x畔+2切棹2。国+4®畑6XW曲翼缘焊缝的議大应力匸crn = = &#

28、39;27 1°： * 205.6 = 140M初 < g 垮=1.22x160 = 195N/丽/ 八人 218779x10*7 7腹板焊缝中由十笃矩M引起的嚴夫应力，= 140x- = 115.8 V/ mn?介205.6由于剪力F在腹板焊缝中产生的平均剪应力：V365x10sTf = = 127.8AT/WW! Z 他几2)2 x 0.7 x 6 x 340 x则腹板焊缝的强度(A点为设计控制点)为：十 117.8? =159.2?/ww2 <7/二160川7如故均满足强度要求.按不考虑腹槻焊縫俸超弯矩的计算方法 翼绫焊缝所承受間水平丈kH =理亠空m 3%7。值近

29、说取捣翼缘中绽间距蓟 h 3S0里缓焊缝的强窿；336 x10s0% 衣(210 十 2x95)=1冗射/啣异口岛坊=曲加曲3茫丸1声2x0.7 x$； 340瞋極焊缝的强度;< 1 &)曲郴/故均满卫强度妾求.2、三面围焊承受扭矩剪力联合作用时角焊缝的计算图3319 为三面围焊承受偏心力F。此偏心力产生轴心力 F和扭矩T=F?e。最危险点为 A或A'点图3 3.19章受偏心力的三面围焊计算时按弹性理论假定：被连接件是绝对刚性的，它有绕焊缝形心O旋转的趋势，而角焊缝本身是弹性的；角焊缝群上任一点的应力方向垂直于该点与形心的连线，且应力大小与连线长度r成正比。图3.3.19

30、中，A点与A'点距形心O点最远，故 A点和A'点由扭矩T引起的剪应力T最大，焊缝群其他各处由扭矩T引起的剪应力T均小于A点和A'点的剪应力，故 A点和A点为设计控制点。扭矩 E “在A点产生的应力为巧，其水平外应力兮和垂直分应力幻分别昱:T ® “5險=T af = T式中Ip=Iy为有憩焊缝截面对其形的极惯性區轴心力F产生的应力按均匀分布干全截面计算：F亍=71 口弘)在乂点，由于。为沿岸缝长度方向，而。和"为垂直干长度方向，故验算式为6 十 0、+i )此种焊缝也可釆R近似方法计弟&端偏力移至竖直焊缝处 则产生揶眈:八=陀 + a)两水平

31、焊缝能承担的扭为，石=%讥fh武中q打根水平删的有效截面; h一一水平焊缝伽瞞。当Z5=T'-2；0时，表示水平焊缝已足以承担全咅湘瓯 竖直焊缝只顼受竖向力F,按下式计算：F-< Ch IZ?22式中 认一一竖直焊缝的有效截面。当坊=-2； 0 B寸，表示水平焊缝不足以承担全部扭巨。此不足部分应生竖直焊缝祇 担，其计算式为!例题3-5區3.3.19中钢板高度=400mm,搭接长度匕丹役=40Omm,钢板厚荷载设计値"2001凶，荷载至柱边距离e/=540mm, $阱才为Q2353级钢，手工 焊，焊条E43型，试确焊脚尺寸，并脸算该焊缝强度。*1图工久如几段悍缝组成的围焊

32、共同祇受剪力V和fflSE T=F向+班)的作用，设焊缝的焊脚尺寸均为=10tWQ焊缝计算截窗的垂心住置为；2wn"inT4230 + 403.3cyji在计算申，由于焊缝时实际世度稍丸干丙和办故焊缝的计算长度直接釆用n和门4 再扣除水平焊缝的端m郎备悍缝截面的极惯性后lx= 07x1,0 40z13.324-x2+40x2<2=26 133ctm.4flJ(400.7x1.0 4Qxl3.32 + 一x2-i-40x2x -13.312珀=如十心=261非十14935 = 417Dm?厂工=40 - 13.2 =扭矩 r =+= 200x(54+ 26.75 tio= 161

33、.4-14935cm性Eg今7十劝加41070x10T-rv 1(51.4x10'x2t5741070xlC(10 + 24) +7ga = 133jjr/JK?K2 ISDN/海聘1.22故埠脚尺寸hr 10mm的三面围悍角悍缝劇雰詣足强度宴茲334斜角角焊缝的部分焊透的对接焊缝的计算一、斜角角焊缝的计算这种焊缝往往用于两焊脚边的夹角不是90°的角焊缝为斜角角焊缝(obligue fillet welds )，如图3.3.20料仓壁板、管形构件等的端部T形接头连接中。坡口（图3.3.22c、e ），这样可避免焊缝收缩的板厚度方向产生裂纹。何（?）E 3.120斜兔倩弹靈锻面

34、lb）图3.3 21T形按头的很部间隙和悍齡截面斜角角焊缝的计算方法与直角焊缝相同，应按公式（336 ）至公式（338 ）计算，只是应注意以下两点:（1 ）不考虑应力方向，任何情况都取伊（或 伊6） =1.0。这是因为以前对角焊缝的试验研究一般都是针对直角角焊缝进行的，对斜角角焊缝研究很少。而且，我国采用的计算公 式也是根据直角角焊缝简化而成，不能用于斜角角焊缝。（2J在琥定斜角角獰缝的有数厚度时團3.3.21）僭定悍缝在其所成夹第的最小剌面上岌生破坏口因此觌范觌定：当两9ftft 6O' <90'90' << 135°,且根部间隙心、打報知

35、 不大于1.5皿时，职悍缝青效犀度为;(3.3.22)h. = cosf f 2当棍部闾隙大干LMuh时，焊缝有蝕犀度取外:(2.3.23)sin a任何根部闾隙不得夫干知亦 当圈了321 5申的仍>了嗣亦 可粹根端切劑咸圈3.3卫 前形式。二、部分焊透的对接焊缝的计算/B部分焊透的对接焊缝（partial penetration butt welds）常用于外部需要平整的箱形柱和T形连接，以及其他不需要焊透之处（图 3.3.22）。箱形柱的纵向焊缝通常只承受剪力，采用对接焊缝时往往不需要焊透全厚度。但在与横梁刚性连接处有可能要求焊 透。板厚和受力大的 T形连接，当采用焊缝的焊脚步尺寸很

36、大时，可将竖直板开坡口做成带坡口的角焊缝 （图3.3.22e），与普通角焊缝相比，在相同的he情况下，可以大大节约焊条。此种焊缝国外常归入角焊缝的范畴，而我国却定名为不焊透的对接焊缝。坡口形式有 V形（全V形和半V形）、U形和J形三种。在转角处采用半V形和J形坡口时，宜在板的厚度上开Ih)(elEl 3.3.22部分焊逶的对按悍縫和耳与角悍蒔的蛆合岸縫裁歯部分焊透的对接焊缝，在焊件之间存在缝隙，焊根处有较大的应力集中，受力性能接近于角焊缝。故部分焊透的对接焊缝（图3.3.22a、b、d、e ）和T形对接与角接组合焊缝（图3.3.22c）的强度，应按角焊缝的计算公式（3.3.6Bf=1.22，其他受力情况取价=1.0至公式（3.3.8）计算