PC结构叠合楼板模板与支撑架计算书

1、板模板(扣件式)住宅楼层叠合板计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规JGJ162-20082、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ 130- 20113、混凝土结构设计规GB 50010-20104、建筑结构荷载规GB 50009-20125、钢结构设计规GB 50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称叠合板楼面新浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)2.8模板支架纵向长度L(m)4模板支架横向长度B(m)3.8、荷载设计模板及其支架自重标准值G 1k(kN/m 2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值 G2k(kN/m

2、3)324钢筋自重标准值 G3k(kN/m )1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2(kN/m )1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距lmm)900立柱横向间距1 b(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)900小梁最大悬挑长度li(mm)250主梁最大悬挑长度12(mm)250设计简图如下:A模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）四、面板

3、验算面板类型混凝土叠合板面板厚度t(mm)60面板抗弯强度设计值f(N/mm 2)14.3面板抗剪强度设计值t (N/mn?)1.43面板弹性模量E(N/mm2)30000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。W = bh2/6=900 60>60/6= 540000mm3, I = bh3/12=900 80>60>60/12= 1.62 X07mm4承载能力极限状态qi=0.9 max1.2(Gik+(G2k+G3k) >h)+1.4 Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4 区7 Q1k >b=0.9

4、 max1.2 (0.1+(24+1.1) 0.13)+1.4 25,1.35 (0.1+(24+1.1) 0.13)+1.4 07 >2.5 1>=6.782kN/mq2= 0.9 1.2 G1k >t= 0.9 1.2 0.1 X=0.108kN/mp = 0.9 X.4 )Qik= 0.9 *4 送.5= 3.15kN正常使用极限状态q =(YG(Gik +(G2k+G3k)来)b =(1 (0.1+(24+1.1) 0.13) 1= 3.363kN/m 计算简图如下：根据混凝土设计规 GB 50010-2010叠合板正截面受弯承载力 M三a fcbx(ho-x/2)=

5、fyaAsx= E bh0E b= B 1/(1+fy/Es £ cu)=0.8/(1+360/(2 105 0.0033)=0.5177x=E bh0=0.5177 (60-15)=23.3mm 叠合板混凝土受压区的受弯承载力a 1fcbx(h0-x/2)=1 * 14.3X 900X 23.3X (45-23.3/2) =10000697.9N mm =10 kN m叠合板钢筋受拉区的受弯承载力fyAs(ho-x/2)=360 * 302mm2 (45-23.3/2) =3625812 N mm=3.626 kN -m 因为，叠合板面 M max = maxM 1, M2 = m

6、ax0.687, 0.72 = 0.72kN m 现浇叠合板受拉受压区的受弯承载力为10 kN m, 3.626 kN-m远大于Mmax = 0.72kN m，所以叠合板本身可承载上部施工荷载1 、强度验算M1 = q1l2/8 = 6.782 *.92/8 = 0.687kN mM2 = q2L2/8+pL/4 = 0.108 *.92/8+3.15 *9/4= 0.72kN mMmax= maxM 1, M2 = max0.687, 0.72 = 0.72kN m0= Mmax/W = 0.72 *06/600000= 1.2N/mm2< f = 15N/mm2满足要求!2挠度验算v

7、ax= 5ql4/(384EI)=5 3363 g004/(384 30000 %6200000)=0.06mmv= 0.06mm v V = L/250 = 900/250= 3.6mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)80 X80小梁抗弯强度设计值f(N/mm 2)15.444小梁抗剪强度设计值t (N/mn?)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)85.333小梁弹性模量E(N/mm 2)9350小梁截面惯性矩l(cm4)341.333小梁计算方式二等跨连续梁qi =0.9 max1.2(Gik+(G2k+G3k) )h)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3

8、k)来)+1.4 区7 Q1k >b=0.9 max1.2 (0.3+(24+1.1) 0.13)+1.4 25,1.35 (0.3+(24+1.1) 0.13)+1.4 07 >2.5 0.9=6.298kN/m因此，q1静=0.9 X.2 2你+(G2k+G3k) >h)为=0.9 X.2 (0.3+(24+1.1) 0.13) 0.9=3.463kN/mq1 活=0.9 1.4 >Q1k >b=0.9 X.4 2.5 0.9 = 2.835kN/mq2= 0.9 1.2 G1k >t>=0.9 1.2 0.3 0.9= 0.292kN/mp =

9、0.9 1.4 >Q1k= 0.9 1.4 >2.5= 3.15kN计算简图如下：q】1、强度验算Mi = 0.125qi 静 L2+0.125qi 活 L2= 0.125 >3.463 为.92+0.125 送.835 ®.92 = 0.638kN mM2=max0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL=max0.07 0.292 0.9+0.203 3.15 0.9,0.125 0.292 0.92+0.188 3.15 0.9=0.592kN mM3 = maxq1L12/2 , q2L12/2+pL1=max6.298 0.252

10、/2 , 0.292 0.252/2+3.15 0.25 =0.797kN mMmax= maxM 1, M2, M3 = max0.638, 0.592, 0.797= 0.797kN m(=Mmax/W=0.797 >106/85333=9.335N/mm2< f=15.444N/m&满足要求！2、抗剪验算V1 = 0.625qi 静 L+0.625q1 活 L = 0.625 3.463 0.9+0.625 2.835 0.9= 3.543kNV2= 0.625cpL+0.688p = 0.625 0.292 0.9+0.688 3.15= 2.331kNV3= ma

11、xq1L1, q2L1+p = max6.298 0.25, 0.292 0.25+3.15 = 3.223kNVmax= maxV1, V2, V3 = max3.543, 2.331, 3.223 = 3.543kNTax=3Vmax /(2bh0)=3 >3.543 1000/(2 80 >80) = 0.83N/mm2< t =1.7N2nm2 满足要求！3、挠度验算q = ( Y(G1k +(G2k+G3k) >h) b=(1 >(0.3+(24+1.1) 0.13) 09= 3.207kN/m挠度，跨中 vax= 0.521qL4/(100EI)=0.

12、521 3.207 9004/(100 9350 >341.333 104) = 0.343mm =/250 = 900/250= 3.6mm;悬臂端 vax = q|14/(8EI)=3.207 2504/(8 9350 >341.333 104) = 0.049mm v =2 X1/250= 2 >250/250= 2mm满足要求！六、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸岀顶层水平杆中心线至支撑点200顶部立柱计算长度系数 g11.386的长度a(mm)非顶部立柱计算长度系数卩21.755立柱钢管截面类型(mm) 48X2.5立柱钢管计算截面类型

13、(mm) 48X2.5钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)357立柱截面回转半径i(mm)16.1立柱截面抵抗矩W(cm3)3.86抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：loi=kpi(hd+2a)=1 为.386 (1500+2)200)=2633mm非顶部立柱段：lo=k p2h =1 X.755 1800=3159mm；=maxl01, l0/i=3159/16.1=196.211=2(k满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同：小梁验算1 >

14、1.2 (0.5+(24+1.1) 0.13)+1.4 你>0.9 = 5.324kN/m同上四六步计算过程，可得：R1 = 9.041kN, R2 = 5.99kN, R3= 7.377kN, R4= 5.99kN顶部立柱段：l01=k (hd+2a)=1.155 K386 (1500+2 200)=3041.577mm刀=l01/i=3O41.577/16.1=188.918查表得，©二0.203不考虑风荷载：N1 =MaxR1, R2, R3, R4=Max9.041 , 5.99, 7.377, 5.99=9.041kN f= N1/( A> 9041/(0.203 357)= 124.753N/mm2< f> 205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k 妙=1.155 K755 1800=3648.645mm；=lo/i=3648.645/16.仁226.624查表得，曲=0.143不考虑风荷载：N二MaxRi,R2,R3,R4+1 XY>q>H=Max9.041,5.99,7.377,5.99+1 1.2 8.15 1.8=9.545kN f=N/( ©1A) = 9.545 803/(0.143 357)=186.97N/mm2< =20