完整word版,630MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算

1、、邵阳学院课程设计（论文）任务书年级专业2007级热能工程方向学生姓名詹志谋0741125101题目名称630MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设计时间10.25-11.30课程名称热力发电厂课程编号设计地点教室与宿舍20、课程设计（论文）目的本课程设计是热力发电厂课程的具体应用和实践，是热能工程专业方向的各项基础课和专介绍实际电厂热力业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统, 系统的方案、系统连接方式的选择， 详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的 计算与分析。可以应用热经济性分析的基本理论完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算,和方

2、法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂全面性热力系统的组成。二、已知技术参数和条件某火力发电厂二期工程准备上两套630MW燃煤汽轮机发电组，采用一炉一机的单元制配置。其中锅炉为德国BABCOC公司生产的2128T/H自然循环汽包炉；汽轮机为GE公司的亚临界压力,次中间再热630MW凝汽式汽轮机。全厂的原则性热力系统如课程设计教材图5-1所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四抽汽-1.7摄氏度、0摄氏度、做为0.9161MPa压力除氧器的加热汽源。第一、

3、二、三高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为5.5摄氏度。-1.7摄氏度。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差为汽轮机的主凝结水泵送出，依次经过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。然后由汽动274.8摄氏度，进入锅炉。凝汽器为双压式凝气器，汽轮机排汽压力为4.4/5.38KPa 。给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本机的主凝结水出 口。1.55 MPa,扩容器的疏水66240kg/h。锅炉的排污水经过一级排污利用系统加以回收。扩容器的工作压力为 引入排污水冷却器，加热补充后排入

4、地沟。锅炉过热器的减温水（）取自给水泵的出口，设计喷水量为热力系统的汽水损失有：（14）33000kg/h、厂用汽（11）22000kg/h （不回收）、锅炉暖风器 用汽量为65800kg/h，暖风器汽源（12）取自第 4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓SSR高压缸的轴封漏汽按压力不697kj/kg。锅炉排污按计算值确定。高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱 同，分另K入除氧器（和）、均压箱（和）。中压缸的轴封漏汽也按压力不同，弓I入除氧 器（）和均压箱（和）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（16） 股去轴封加热 器SG （15）, 股去凝起器的热水井。各汽水流量的

5、数值见课程设计教材表1 .汽轮机型式及参数(1)机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机;额定功率Pe =630MW主蒸汽参数（主汽阀前）：po= 16.68MPa , to= 538 C；(4)再热蒸汽参数（进汽阀前）：P rh = 3.232 MPa , t rh = 538 C ；冷段p rh =3.567MPa , t 巾 =315 C ；汽轮机排汽压力P c =4.4/5.38k Pa，排气比焓h c=2315.6kJ/kg。2. 回热加热系统参数(1)机组各级回热抽汽参数见表5-1最终给水温度 t fw =274.8 C ；(4)给水泵出口压力 P pu

6、=21.47 MPa ,除氧器至给水泵高差H pu =22.4 m小汽机排汽压力p c , xj =6.27 kPa给水泵效率n pu；小汽机排汽焓= 0.83 ；h c , xj =2422.6 kJ/kg 。3. 锅炉型式及参数(1)锅炉型式：德国BABCOCK 2107t/h一次中再热、亚临界压力、自然循环汽包炉;额定蒸发量D b=2107t/h额定过热蒸汽压力P b =17.42 MPa;额定再热蒸汽压力 P r =3.85 MPa ;(4)额定过热汽温t b =541 C ;额定再热汽温t r =541 C ；汽包压力 p du =18.28 MPa ;(6)锅炉热效率n b =92

7、.5%。（1）汽轮机进汽节流损失 & p 1 =4%，中压缸进汽节流损失 & p2=2% ;轴封加热器压力P sg =102kPa，疏水比焓 h d , sg =415kJ/kg;机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2 ；锅炉暖风器耗汽、过热汽减温水等全厂性汽水流量及参数见表5-2 ;汽轮机机械效率=0.985 ；发电机效率 n g =0.99 ;(6)补充水温度t ma =20 C ；(7)厂用电率刀=0.07 。5.简化条件(1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失。(2)忽略凝结水泵的介质焓升。三、任务和要求学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基

8、本理论和方法对各种热力系了解发电厂全面统的热经济性进行计算、 分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法, 性热力系统的组成。任务:1、对系统的设计布置方式进行初步的分析;2、3、计算额定功率新汽流量及各处汽水流量;4、计算机组和全厂的热经济指标;在h-s图上做出蒸汽的汽态膨胀线，并表示出各点的参数;5、6、撰写课程设计说明书。绘制原则性热力系统图，并将所计算的各汽水参数标在图上;要求:1、计算部分要求列出所有计算公式，凡出现公式均必须代入相应数据。2、文本必须用A4纸打印。3、有关图与表格均用计算机绘制。4、每组每人的设计材料不能完全雷同。四、参考资料和现有基础条件（包括实验室、主要仪

9、器设备等）教 材:黄新元，热力发电厂课程设计，中国电力出版社,2004.4。主参考书:1.郑体宽.热力发电厂.北京：中国电力出版社,2001.3。2.沈维道.工程热力学.北京：高等教育出版社,2004.2。3.靳智平等主编，电厂汽轮机原理及系统,中国电力出版社,2004年版。五、进度安排11.4-9阅读热力发电厂课程设计教材，弄清设计要求和设计方法11.10-29学生完成全部课程设计内容12.1-3学生进行答辩，评定成绩，资料归类.六、教研室审批意见教研室主任（签字）：七、主管教学主任意见主管主任（签字）：八、备注注：1.此表由指导教师填写，经系、教研室审批，指导教师、学生签字后生效;2 .此

10、表1式3份，学生、指导教师、教研室各 1份。指导教师（签字）：学生（签字）：学生姓名邵阳学院课程设计（论文）评阅表詹志谋0741125101机械与能源工程系专业班级07级机械类热能工程方向题目名称630MW凝气式机组全厂原则性热力系统计算课程名称热力发电厂一、学生自我总结经过三星期的努力搜索、查阅资料，计算相关数据，我的热力发电厂原理课程设计终于如 期完成。在这三周的时间里面，每天过的都是那么的充实，在这么短的时间内真正学会这门课是不 可能的，但经过老师的经验讲解和自己的认真学习，还是让我们获得了热力发电厂的基础知识，提高了自己的设计能力。三个星期的设计，凝聚着我的设计热情和努力；终于在最后将

11、自己所设计的 作品完成。课程设计发端之始，思绪全无，对于理论知识学习不够扎实的我深感“书到用时方恨少”，于 是便重拾教材与实验手册，遇到难处先思考再向同学请教，熟练掌握了基本理论知识，找到了设计 的灵感。我很喜欢这次的课程设计，感觉很充实，重要的是在这次课程设计中我学到了很多东西。 这次课程设计中的热力系统的各步计算，让我更进一步加深了对热力发电厂原理知识的理解， 也加深了对发电厂的理解，结合我们的实习经验，我相信这些对我们从事发电行业工作大有裨益。为完成这次课程设计我们确实很辛苦，但苦中仍有乐，非常感谢黄老师对我的辅导及帮助，让 我们有信心和勇气将设计完成。对我而言，知识上的收获重要，精神上

12、的丰收更加可喜，让我知道 了学无止境的道理。这次课程设计必将成为我人生旅途上一个非常美好的回忆！谢谢！ ！学生签名:二、指导教师评定2、表中的“评分项目”及“权重”根据各系的考核细则和评分标准确定。2010年 11月 22日1.1汽轮机型式及参数(1)汽轮机;(5)课程设计说明书、原始资料机组型式：亚临界压力、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式额定功率Pe =630MW主蒸汽参数(主汽阀前)：po= 16.68MPa , to= 538 C;再热蒸汽参数(进汽阀前)：热段 P rh= 3.232 MPa , t rh = 538 C ；冷段 p rh =3.567MPa , t rh =

13、315 C ;汽轮机排汽压力P c =4.4/5.38kPa，排气比焓h c =2315.6kJ/kg。1.2回热加热系统参数机组各级回热抽汽参数见表5-1 ;最终给水温度t fw =274.8 C ;(3)给水泵出口压力P pu =21.47 MPa ,给水泵效率n pu =0.83 ;除氧器至给水泵高差H pu =22.4 m(5)小汽机排汽压力p c , xj =6.27 kPa ;小汽机排汽焓h c , xj =2422.6 kJ/kg 。1.3锅炉型式及参数(1)锅炉型式：德国BABCOCK2128/h 次中再热、亚临界压力、自然循环汽包炉;额定蒸发量D b=2107t/h ;额定过

14、热蒸汽压力P b=17.42 MPa ;额定再热蒸汽压力P r =3.85 MPa ;额定过热汽温t b =541C ;额定再热汽温t r =541C ;(5)汽包压力 P du =18.28 MPa ;锅炉热效率n g人=92.5%。1.4其他数据(1)汽轮机进汽节流损失*卩1 =4%，中压缸进汽节流损失Ep2 = 2% ;(2)轴封加热器压力P sg =102kPa，疏水比焓hd , sg =415kJ/kg ;(3)机组各门杆漏汽、轴封漏汽等小汽流量及参数见表5-2 ；锅炉暖风器耗汽、过热汽减温水等全厂性汽水流量及参数见表5-2 ； 汽轮机机械效率n m =0.985 ;发电机效率n g

15、 =0.99 ； 补充水温度tma=20C ； 厂用电率刀=0.07。1.5简化条件(1)忽略加热器和抽汽管道的散热损失。(2)忽略凝结水泵的介质焓升。二、热力系统介绍某火力发电厂二期工程准备上两套 630MW燃煤汽轮机发电组，采用一炉一机 的单元制配置。其中锅炉为德国 BABCOCK司生产的2128T/H自然循环汽包炉； 汽轮机为GE公司的亚临界压力，一次中间再热 630MW凝汽式汽轮机。全厂的原则性热力系统如附图所示。该系统共有八级不调节抽汽。其中第一、 二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压 加热器，第四抽汽做为0.9161M Pa压力除氧器的加热汽源。-

16、1.7第一、二、三高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为 摄氏度、0摄氏度、-1.7摄氏度。第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设 疏水冷却器，下端差为5.5摄氏度。汽轮机的主凝结水泵送出，依次经过轴封加热器、 4台低压加热器，进入除 氧器。然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.8 摄氏度，进入锅炉。三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本机的主凝结水出口。4.4/5.38KPa。凝汽器为双压式凝气器，汽轮机排汽压力为锅炉的排污水经过一级排污利用系统加以回收。扩容器的工作压力为1.55MPa,扩容器的疏水引入排污水冷却器，加

17、热补充后排入地沟。锅炉过热器的减温水()取自给水泵的出口，设计喷水量为66240kg/h。热力系统的汽水损失有：全厂汽水损失(14)33000kg/h、厂用汽(11)22000kg/h (不回收)、锅炉暖风器用汽量为65800kg/h，暖风器汽源(12)取697kj/kg。锅炉排污按计自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焓 算值确定。高压缸门杆漏汽（和）分别引入再热热段管道和均压箱SSR高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（和）、均压箱（和）。中压缸 的轴封漏汽也按压力不同，弓I入除氧器（）和均压箱（和）。从均压箱引出三股蒸汽：一股去第七级低加（16） 股去轴封加热器SG（15）

18、, 股去凝起器的热水井。各汽水流量的数值见表2。三、热系统计算3.1汽水平衡计算 3.1.1全厂补水率a ma全厂汽水平衡如图1所示，各汽水流量见表2。将进、出系统的各流量用相 对量a表示。由于计算前汽轮机的进汽量 D0为未知，故预选D0=1941282kg/h进行计算，最后校核。全厂工质漏气系数4 l=Dl/ d 0=33OOO/1941282=O.O17OO锅炉排污系数a bl =0.005678其余各量经计算为 厂用汽系数 a pl =D , / D =22000/1941282=0.01133减温水系数 0 sp =66240/1941282=0.03412暖风器蔬水系数 a nf =

19、65800/1941282=0.03425由全厂物质平衡得pl补水率 a ma=a rn+a +a =0.01133+0.005678+0.01700=0.03401Qta-1 T-'1IL1 1pisi fip ICl. F图1全厂汽水平衡图3.1.2给水系数a fw由图1,1).点物质平衡a b=a o + a =1+0.01700=1.017002).点物质平衡a fw=a b+a bl-a sp =1.01700+0.005678-0.03412=0.988563).各小汽流量系数asg,k按预选的汽轮机进汽量Do和表2的原始数据，计算得到门杆漏汽、轴封漏汽等各小汽流量的流量系

20、数，填于表 2中。表1回热加热系统原始汽水参数项目单位H1H2H3H4除氧器H5H6H7H8抽汽压力PjMPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197抽汽温度tjC387.18311.31446.70355.52257.59191.32119.5458.00抽汽焓hjKJ/g3143.13027.33352.23169.02978.52851.02716.02455.8加热器上端差&C-1.70-1.7-2.82.82.82.8加热器下端差觅C5.55.55.5-5.55.55.5-水侧压力PwMPa21.4721.4721.470.9162.

21、7582.7582.7582.758抽汽管道压损Apj%33353333表2 各辅助汽水、门杆漏汽、轴封漏汽数据汽、水点代号汽水流量kg/h18243896624029082099323625721369汽水比焓KJ/h3397.23397.2746.53024.33024.33024.33024.33169汽、水点代号(11)(12)(13)(14)(15)(16)汽水流量kg/h155127852200065800210703300012705821汽水比焓KJ/h347434743169.03169.084.13397.23155.073155.073.2汽轮机进汽参数计算 321主蒸汽

22、参数由主汽门前压力P0=16.68MPa温度t 0=538OC,查水蒸气性质表，得主蒸汽比焓值 h0=3396.6kJ/kg 。主汽门前压力 P'o= (1S Pi) Po= (1-0.04 ) 16.68=16.013MPa查水蒸气性质表得主汽由 P'o =16.013MPa h '。二 ho = 3396.6 kJ/kg门后气温t。=535.7 °C。3.2.2再蒸汽参数由中联门前压力Prh =3.232MPa 温度t rh = 538 °C,查水蒸汽性质表，得再热蒸汽比焓值hrh=3537.52kJ/ kg中联门后再热汽压 Prh '二

23、(1 S R) Prh= (1-0.02 ) 3.232=3.167MPa由Prh '=3.167MPa hrh '二hrh=3537.51 kJ/ kg,查水蒸气性质表，得中联门后再热汽温 t 'rh= 536.60 °C 3.3辅助计算 3.3.1轴封加热器计算由于进入轴封加热器SG的蒸汽流只有（15）,根据均压箱焓值计算结果可知hsg =3155.07 kJ/ kg3.3.2均压箱计算以加权平均法计算均压箱内的平均蒸汽比焓hjy。计算详见表3。表3 均压箱平均蒸汽比焓计算项 目1漏汽量kg/h38920992572136915517980漏汽比焓KJ/h

24、3397.23024.33024.331693474漏汽系数0.00025250.00136240.00166940.00088860.00100670.005179总焓0.857794.120315.048762.815973.4972816.34011平均比焓16.34011/0.005179=3155.07由 Psi=4.40kPa,查水蒸气性质表,得 tsi=30.54oc由 Ps2=5.38kPa,查水蒸气性质表,得 ts2=34.22 0C凝汽器平均温度t s = 0.5( t sl+ t s2)=0.5( 30.54+34.22)=32.38查水蒸气性质表,得凝汽器平均压力 Ps

25、 =4.89k Pa将所得数据与表1的数据一起，以各抽汽口的数据为节点，在hs图上绘制汽轮机的汽态膨胀过程线见图 2 0333凝汽器平均压力计算7$ &门E二 t?=535.7 才JC卜.三口上hrHf/'t：r>P.V kI 3=.j35?.2Y、6 7n./<二", / "/：5/J-/1-1.JI ILI二亍二芒/ *，/-£二匚：7门!|J*.厂 I 1乞土丄比二f八j. /匕巳久 W玄二丘孕毘E哎莎.6，妙"%戏%匸(kck图2汽轮机汽态膨胀过程线3.4各加热器进、出水参数计算首先计算高压加热器H1加热器压力PiP

26、1=( 1- A Pi) P'1=(1-0.03)5.945=5.769MPa式中P 1第一抽汽口压力;AR抽气管道相对压损;由P1=5.769MPa查水蒸气性质表得加热器饱和温度ts1=273.0 oCH1 出水温度 t w?1:tw?1=t s1- S' t=273.0- (-1.7 ) =274.6 °C式中S t 加热器上端差。H1 疏水温度 td?1 =t 'w?1 + S 11=243.5+5.5=249.0 毛式中S 11 加热器下端差，S t1=5.5°Ct 'w?1进水温度，OC,其值从高压加热器H2的上端差S t计算得到。

27、已知加热器水侧压力 Pwf21.47 MPa,由11=274.7弋，查得H1出水比焓hw?1=1204.4kJ/ kg由 t 'w?1= 243.5 OCPwF 21.47 MP a,查得 H1 出水比焓 hw?2 =1056.4kJ/ kg由 td?1 = 249.0 OC,Pi= 5.767MPa,查得 H1 出水比焓 h d?1=1080.4kJ/ kg至此，高压加热器H1的进、出口汽水参数已全部算出。按同样计算，可依次计算出其余加热器H2H8的各进、出口汽水参数。将计算结果列于表4。项目单位H1H2H3H4H5H6H7H8SG汽侧抽汽压力pz jMPa5.9453.6681.7

28、760.9640.4160.2260.1090.01973抽汽比焓hjkJ/kg3143.13027.33352.23169.02978.52851.02716.02455.83155.07抽汽管道压损S pj%33353333加热器侧压力pjMPa5.7673.5581.7230.9160.4040.2190.1060.01910.102汽侧压力下饱 和温度t sC273.0243.5205.1176.2144.0123.1101.559.8水侧压力pwMPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758加热器上端差S tC-1.70-1.72.8

29、2.82.82.8表4回热加热系统汽水参数计算出水温度tw，jc274.7243.5206.8176.2141.2120.398.757.032.91出水比焓hw，jkJ/kg1204.041056.4891.0746.5595.9506.8415.6240.9140.32进水温度t ' W, jc243.5206.8179.8141.2120.398.757.032.9132.37进水比焓h W, jkJ/kg1056.4891.0773.8595.9506.8415.6243.4140.32138.08加热器下端差S t1c5.55.55.55.55.55.5疏水温度td，jc24

30、9.0212.3185.3141.2125.8104.263.137.87疏水比焓hd，jkJ/kg1080.4908.7783.7746.5528.3436.9264.2253.0415水侧3.5锅炉连续排污扩容系统计算已知 Dbl =21740 kg/hhp s =84.1kJ/kg 并假定 n f =0.99，5=0.99kJ/kg。由 Pk =1.55MPa查表可得 hbl =851.84kJ/kg hf =2792.40kJ/kg式中：hbl、hf 扩容器压力下的饱和水比焓、饱和蒸汽比焓,由汽包压力 Pdu =18.28Mpa,查表得h. =1744.26 kJ/kg计算:由扩容器的

31、物质平衡D bl =Dbl- Df由扩容器的热平衡Dbl . hblh = D f . hf +D'bl . h'blbl -Df + Dbi =2174021740 X1744.26X 0.99 = Df X 27924 +Dbl X 851.84联立，D f =9802 kJ/kgD'bl =21740-9802=11938 kJ/kg工质回收率摯=0.50Dbl 21740(hma -hma)解出 h'ma由疏水加热器的热平衡D'bl( h'bl - h PS)n h=Dma11570x(851.84 -84.1)咒 0.99 =76070

32、.1x (hma -83.96)解得h'ma =199.554 kJ/kg连续排污水系数«sg f = H = 9802= 0.00505Do 19412823.6高压加热器组抽气系数计算 3.6.1由高压加热器H1热平衡计算a 1高压加热器H1的抽汽系数aafw（hw,1 rnj/hh 0.98856（1204.4-1056.4）/1.0 _ 0 07093rn -hd,13143.1 -1080.4高压加热器H1的疏水系数a d,1 :ad,1 = a 1 =0.07093 3.6.2由高压加热器H2热平衡计算a 2、a rh高压加热器H2的抽汽系数aa fw （hw,2

33、 - hwj/h 叭,1（九,1 一h2 -hd,23027.3-908.70.98856（1056.4 -891.0）/1.0-0.07093（1080.4-908.7）0 ”加高压加热器H2的疏水系统ad,2 :叭,2 =叫,1+口2=0.07093+0.07143=0.14236再热气流量系数arh :ot rh =1-（/4 -a2- a -a -a -a - a'2sg（2）sg（4）sg（5）sg（6）sg（7）=1-0.07093-0.07143-0.0002525-0.0021003-0.0016694-0.0018875 -0.0013624-0.0011839=0.

34、849184本级计算时,3.6.3由高压加热器H3热平衡计算高压加热器H3的进水比焓h '为未知，故先计算给水泵的介 w,3质比焓升也hpu如图3所示,泵入口静压P puX g X H pu =0.9161+892X10" X9.8X 22.4 =1.1120Mpa式中p'4除氧压力，MPaP'除氧器至给水泵水的平均密度，kg/给水泵内介质平均压力Ppj :Ppj =0.5 X( ppu + ppu) = 0.(21.47 +1.1116)=11.31 M Pa给水泵内介质平均比焓hpj:取 hpj=h'pu=746.03kJ/ kg根据 Ppj=11

35、.29 MPa 和 hpj= 747.2kJ/ kg查得:给水泵内介质平均比容Vpu=0.001114m/kk给水泵介质焓升Tpu'3'S u( Ppu- PP u)>M0Tpu = h pu h pu U30.83J.001114"21.47-11.29"10 =27.29kJ/kg匚-除氧器给水 泵卡史i |- 2 /、IH*1IF- pJ图3给水泵焓升示意图给水泵出口比焓hpu：h pu = h pu + ih pu =747.2+27.3=775.1kJ/ kg高压加热器H3的抽汽系数a人3 hd,3afw(hw,3 -hpu)/h ad,2(

36、hd,2 一hd,3) 03 -3352.2 -783.7_ 0.98856 X (891.0 -775.1)/1.0 -0.14236 X (908.7-783.7) =0 03768高压加热器H3的疏水系数ad,3 :ad,3 =otd,2 +ot3=0.14236+0.03768=0.180043.7除氧器抽汽系统计算除氧器出水流量a c,4 :ac,4 =口仙 +as p = 0.98856 +0.03412 = 1.02268抽汽系数a除氧器的物质平衡和热平衡见图4.由于除氧器为汇集式加热器，进水流量%,5为未知。但利用简捷算法可避开求取ac,5 °4 =叭,4 (hw,4

37、 - hw,5)/n h -叫,3血,3 - hw,5)"sg (h(4 hw,5* sg(6)(h(6 hw,5) sg (h(10) - hw,5)-Gsgf (hf - hw,5)-a nf (hnf - hw,5 ) /(h - hw,5 )= 1.02268咒(746.5 -595.9)/1.0 -0.18004(783.7 -595.9) - 0.001887 丫、(3024.3 - 595.9) - 0.002100 咒(3024.3-595.9)-0.001808 x(3474 595.9) 0.00505X(2792.4 595.9) 0.04271 咒 (697

38、595.9) /(3169.0 595.9) =0.03494图4 除氧器物质平衡和热平衡3.8低压加热器组抽汽系数计算 3.8.1由低压加热器H5热平衡计算a5低压加热器H5的出水系数ac,5 :由图3,口65 =口昭-*d,3 -口4 -asg（4）-asg（6）-asg（10）-*nf -*sg,f=1.02268-0.18004-0.03494-0.001887-0.002100-0.001808 -0.03425-0.00505 =0.751445低压加热器H5的抽汽系数a叭,5（九,5 -hwJ/S0.751445x（595.9-506.8）/1.0 c c""

39、2978.5 528.3低压加热器H5的疏水系数叫,5=0.02 733叫,5=05 =0.027333.8.2由低压加热器H6热平衡计算低压加热器H6的抽汽系数Jac,5（hw,6 hw,7）/"h ad,5（hd,5 hd,6 ） 口6=0.751445 X (506.8 -415.6) /1.0 -0.02733(528.3 -436.9) 0 027472851.0-436.9低压加热器H6的疏水系数a d,6%,6=叫,5 +% =0.02733+0.02747=0.054803.8.3由低压加热器H7热平衡计算低压加热器H7的抽汽系数a%5 (hw,7 - hw,8)/&

40、quot;hd,6( hd ,6 -h6 hd,72851.0-264.2_ 0.751445(415.6 -240.9) /1.0 -0.05480(436.9 -264.2) =0 04709低压加热器H6的疏水系数ad,7叭 7 =叫 6=0.05480+0.04709=0.101893.8.4由低压加热器H8热平衡计算a8hw电n也叭,5=138.08+0.0008243"3155.07-415)"0- 141.09kJ /kg0.751445根据加热器各汽水点处的热平衡方程和热平衡方程计算叫，hd ,8，a c,8，叫,8, hw,sg对疏水泵疏水出口处，列热平衡

41、方程ac,5Xhw,8 "c,8Xhw,8 乜 d,异 hd,8列物质平衡方程叭,5 "c, 8中叫,8对于第八级加热器，列热平衡方程叭,8(叽8 hw'Sg)/*!叫,7(山,7 hd,8)h8 hd,8列物质平衡叫,8 =叭,7 F«8 =23对于轴封加热器，列热平衡方程rn sg (hsg hd,sg)n hGc'Sghw,sg = hc +列物质平衡Oc,sg =Oc,8，,联立代入已知数据，解得a 8 =0.03466hd,8 =253.0kJ/kga c,8 =0.614895ad,8 =0.13655hw,sg=140.27 kJ/k

42、g333.9凝汽系数ac计算3.9.1小汽轮机抽汽系数otxj -°xj =1.02268咒27.3=0.037405h4 -hc,Xj3169.0-2422.63.9.2由凝汽器的质量平衡计算aetc =ac,5 ad,8 Gsg Gxj Gma=0.751445-0.13655-0.0008243-0.037405-0.03401=0.54266上式中a ma为补充水系数3.9.3由汽轮机汽侧平衡校验GcH4抽汽口抽汽系数和。4a； =4 +axj + Jf +ap =0.03494+0.037405+0.03425+0.01133=0.11793各加热器抽汽系数和j :=0.0

43、7093+0.07143+0.03768+0.11793+0.02733+0.02747+0.04709+0.03466=0.43452轴封漏汽系数壬asg, k :工 Ct sg,k =a sg,(4)+a sg,(5) + Otsg,(6) + Ctsg,(7) + Ct sg,(8) +ct sg,(9) +ctsg,(10)=0.001887+0.001362+0.002100+0.001669+0.0008886+0.0010067+0.001808=0.01072凝汽系数a该值与由凝汽器质% =1 -notj -ttsg，k = 1-0.43452-0.01072=0.55476量

44、平衡计算得到的ae误差极小，取ae =0.55481，凝汽系数计算正确。3.10汽轮机内功计算 3.10.1凝汽流动功weWc =叭仆0 -he +qrh) =0.55481x(3396.6-2315.6 + 510.4) =882.92 kJ/kg式中 qrh 再热气吸热，qrh =hrh -h2 =3537.5-3027.1=510.4 kJ/kg 3.10.2抽器流做功Ewa,j1kgH1抽汽做功Wa,1 :Wa," =h0-0 =3396.6-3144.2=252.4 kJ/kg1kgH2抽汽做功Wa,2 :Wa 2 = h0 - h? =3396.6-3027.1=369.

45、5 kJ/kg1kgH3抽汽做功Wa,3:Wa,3 = ho -h3 +qrh = 3396.6-3352.2+510.4=554.8 kJ/kg1kgH4抽汽做功Wa,4 :Wa4 =ho - hq + qrh =3396.6-3169.0+510.4=738 kJ/kg其余H5 H6 H7、H8抽汽做功（每kg）的计算同上，结果列于表5。表5 做功量和抽汽量计算结果H1H2H3H4（除氧器）1kg抽汽做功（kJ/kg）318465.6699929.9各级抽汽量（kg/h）137695.13138665.7737314.50667828.393H5H6H7H81kg抽汽做功（kJ/kg）11

46、69.91130.61500.71828.5各级抽汽量（kg/h）53055.23753327.01791414.969672848.341抽汽流总内功IWa,j :AWa,j =a1Wa,1 +a2Wa,2 +a3Wa,3 +a4Wa,4 +a5Wa,5 +O6Wa,6 +O7Wa,7 +a8Wa,8=0.07093 X 252.4 + 0.07143 x369.5 +0.03768 x 554.8 + 0.11793咒 738+ 0.02733 X 928.5 + 0.02747 X 1056 + 0.04709 x 1191 + 0.03466 x 1451.2 = 313.00kJ /

47、 kg3.10.3附加功量EWsgk附加功量HWsgk是指各小汽流量做功之和:AWsg =(asg,(6) +asg,(7) +asg,(4)+9,(5)伸0 - hsg,(6) ) + ( sg,(9) + sg,(10) )(h0 - hsg,(9) + qrh )+ *(8)(h0-hsg,(8)+qrh)=(0.001362+0.001887+0.0021+0.001669) x (3396.6-3024.3)+(0.0010067+0.001808) x (3396.6-3474+510.4)+0.0008886咒(3396.6-3169+510.55) =4.048 3.10.4汽

48、轮机内功WiWj =Wc+I：wa,j +EWsg, k =882.92 + 313.00 + 4.052 =1199.972kJ/kg 3.11汽轮机内效率、热经济指标、汽水量计算汽轮机比热耗q0:q。=h0 hfw +口巾 qh =3396.61209.06 +0.849184X510.4 =2620.96kJ/kg汽轮机绝对内效率3 :nWi /q。=1199.972/2620.96=0.4578汽轮机绝对电效率八 Rg 6 =0.985X0.99X0.4578 = 0.4464汽轮机热耗率q:q =3600/匕=3600/0.4464=8064.52kJ/(kWh)汽轮机汽耗率dd =

49、q/q0 =8064.52/2620.96=3.0769 kJ/(kWh)汽轮机进气量Do ;Do =1000 d -pe =1000x3.0769x630 =1938447kg/h式中pe 汽轮机额定功率，Pe=630MW检验：汽轮机进气量D。=1941282kg/h ,与初选值偏差为1.0001 %可看作近似相等。给水量Gfw :Gfw =%4 Qq =1.02268X1941282 =1985310.28kg/h凝结水泵流量Gcp:Gcp =业,5=0.751445X1941282 =1458766.65kg/h凝汽量Dc:Dac Q。=0.55481 X1941282 = 107704

50、2.67kg/h第一级抽汽量D1：Da1 ”Do =0.07093x1941282 = 137695.13kg/h其余第二级至第八级抽汽量的计算结果，列于表5。3.12全厂性热经济指标计算锅炉参数计算过热蒸汽参数由 Pb =17.42MPa tb =54C，查表得过热蒸汽出 口比焓 hb =3396.7kJ/kg再热蒸汽参数锅炉设计再热蒸汽出口压力Pr =3.85 MPa，该压力已高于汽轮机排汽压力Prh = 3.567MPa ,故按照汽轮机侧参数。确定锅炉再热器出口压力Pr =3.292MPa。由pr =3.292MPa 和tr =54C，查表得再热蒸汽出口比焓hr =3543.8kJ/kg

51、再热器换热量 q：h =hr -h2 =3543.8-3027.1=515.9kJ/kg锅炉有效热量q1q1 =(«fw ab1)(hb hfw)+ab1(hb1 hfw)+asp(hb hs卩)+«巾 9；h=(0.98856-0.005678 )(3396.7-1209.06 )+0.005678 (1744.26-1209.06 ) +0.03412 (3396.7-773.8 )+0.849184 X 516.7=2726.50kJ/kg=qc/ q1 =2620.96/2726.50=0.9613ncp全厂效率"cp"J ph e 二 0.92

52、5 X 0.9613 X 0.44123=0.392343全厂发电标准煤耗bs系数 r=q1=2726.50/ (2726.50-0.925 咒 105.579)5 qnf=1.03715式中qnf 暖风器吸热量，按下式计算:qnf =anf(hnf -)=0.03425(3169.0-697)=84.666kJ/kg相应于1kg标煤的输入热量Qb :Q： = 29300 r =29303 1.03715=30388.495kJ/kg发电标准煤耗bs :b_3600_ 3600/( 0.392343 X 30388.495) =0.30194kg/kW - h cp Qb全厂热耗率qcpqcp =bs 293300 = 0.30194 咒29300=884