CFG桩复合地基处理工程计算书

1、.计算书：1、面积置换率计算依据建筑地基处理技术规（JGJ79-2012 ）fspkm Ran(1m) fskRa upqsilpip qpApAp，i1式中： fspk 复合地基承载力特征值，取值为180kPa；单桩承载力发挥系数，取0.80 ；ap 桩端端阻力发挥系数，取1.0；m 面积置换率；Ra 单桩承载力特征值（kN ）；Ap 桩截面积， Ap=0.09616m2 （桩径 d=0.35m）；桩间土强度的发挥系数，按规取0.90 ；fsk 处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）；up 桩的周长；qsi 桩侧土侧阻力特征值；li 第 i 层土的厚度；qp 桩端端

2、阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层）。单桩承载力 Ra 计算和取值表代表性孔土层层厚桩侧土侧阻力特征桩端端阻力特征值单桩承载力特征值 qsi （ kPa）qp （kPa）值 Ra （ kN ）指标素填土0.1212/ZK1软塑粉质粘1.9025/267.79土硬塑粘土2.4845950素填土1.4012/ZK3 附近可塑粉质粘2.9030/264.7723 轴线土硬塑粘土1.2045950Word 专业资料.ZK4 附近素填土1.4012/264.7736 轴线硬塑粘土2.8045950ZK5素填土2.1312/261.38硬塑粘土2.8745950ZK7素填土5

3、.0512/274.31可塑粘土4.4535380ZK8素填土3.0512/228.70可塑粘土3.9535380ZK11硬塑粘土2.5045950214.99素填土1.9412/可塑粘土2.2035/ZK12软塑粉质粘1.4025/267.72土硬塑粘土0.5645950ZK14素填土1.8012/273.34硬塑粘土3.2045950取值 Ra =200kN取 Ra =200kN 进行计算。fspkm Ra(1 m) fskAp180 0.8 ×m × 200/0.09616+0.9× (1-m) × 6012.12 154.81mm 0.0783m

4、=0.0783，则单根桩承担的处理面积Ae=Ap/m=0.09616/0.0783 1.228m 2 。2、桩位布置m d 2 / de 2式中： m实际置换率；n同一承台桩数量；AP桩截面积，0.09616m 2 （桩径 d=0.35m）；A承台面积；d桩身平均直径(m) ；de 一根桩分担的处理地基面积的等效直径(m) ；形布桩 d e=1.13s ，矩形布桩d e=1.13s1s2 ，s、Word 专业资料.s1、 s2 分别为桩间距、纵向桩间距和横向桩间距。CFG 桩复合地基设计桩布置楼号序号 承台类型承台尺寸桩位间距桩径一个承台 CFG实际(mm)(mm)桩根数置换率 m1DJJ-0

5、11900x19001100x1100350mm4 根0.10652DJJ-022400x2400900x1300350mm6 根0.10013DJJ-032700x3200950x1100350mm9 根0.10014DJJ-042300x3600850x1300350mm9 根0.10455DJJ-0510400x39001100x1100350mm40 根0.09481#楼6DJJ-063000x41001100x1100350mm12 根0.09387DJJ-072500x4000950x1100350mm12 根0.11538DJJ-083100x44001150x900350mm1

6、5 根0.10579DJJ-094300x55001150x950350mm24 根0.097510DJJ-102800x43001000x1200350mm12 根0.095811DJJ-113000x47001150x1000350mm15 根0.102212DJJ-122100x21001100x1100350mm5 根0.10901DJJ-011900x19001100x1100350mm4 根0.10652DJJ-022400x2400900x1300350mm6 根0.10013DJJ-032800x28001000x1000350mm9 根0.11034DJJ-041300x13

7、00800x800350mm4 根0.22755DJJ-0510400x3901100x1100350m40 根0.09480m6DJJ-063000x41001100x1100350m12 根0.0938m7DJJ-072500x400950x1100350m12 根0.11532# 楼0m8DJJ-083100x44001150x900350m15 根0.1057m9DJJ-092300x360850x1300350m9 根0.10450m10DJJ-102800x4301000x1200350m12 根0.09580m11DJJ-112300x540850x1200350m15 根0.1

8、1610m12DJJ-124300x5501150x950350m24 根0.09750m桩顶标高（±0标高下）-2.10m( 局部2.6m)-1.60mWord 专业资料.13DJJ-132700x320350m0.1001950x11009 根0m14DJJ-142300x360350m0.1045850x13009 根0m15DJJ-151900x34001100x900350m根0.11908m以上布桩均满足 nAp式中： m实际置换率；mAm 实际置换率；n同一承台桩数量；AP桩截面积，0.09616m 2 （桩径 d=0.35m）；A承台面积。根据以上单桩承载力计算可知，

9、按上表桩间距布置CFG 桩，有效最短桩长不应小于2.5m ，才能满足上部荷载的要求，复合地基承载力特征值fspk 200kPa 。3、桩体强度选择依据建筑地基处理技术规（JGJ79-2012 ）fcu 4Ra 式中： f cu桩体混合料试块 28d立方体抗压强度平均值。AP单桩承载力发挥系数，取0.80 ；AP桩截面积， 0.09616m 2 （桩径 d=0.35m）Ra 单桩承载力特征值 200 （ kN ）；经计算： f cu 6655.57kPa ，因成桩工艺选用长螺旋中心压灌成桩，故选用C20 砼。4、复合地基承载力验算nApm(1)根据A 式中： m 实际置换率；n同一承台桩数量；A

10、P桩截面积，0.09616m 2 （桩径 d=0.35m）；A承台面积；并根据各类型基础CFG 桩布桩形式及桩距， 经计算，复合地基面积置换率m 值均可满足设计要求；(2) 复合地基承载力验算Rafspkm(1m) fskApWord 专业资料.式中： fspk 复合地基承载力特征值；单桩承载力发挥系数，取0.80 ；m 面积置换率，计算时取实际置换率，见布桩大样图；Ra 单桩承载力特征值（kN ）；Ap 桩截面积， Ap=0.09616m2 （桩径 d=0.35m）；桩间土强度的发挥系数，按规取0.90 ；fsk 处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）；复合地基承载

11、力计算结果见下表。复合地基承载力计算结果表处理后的桩间土承实际面积单桩承载力单桩承载力楼号载力特征值 fsk基础型号特征值 Ra（ kN ）置换率 m（kPa）按最不利考 发挥系数按最不利考虑虑桩间土强度发挥系数 ?复合地基承载力特征值f spk（ kPa）DJJ-010.1065264.77600.800.90282.84DJJ-020.1001269.70600.800.90273.20DJJ-030.1001274.40600.800.90277.11DJJ-040.1045260.16600.800.90274.54DJJ-050.0948267.10600.800.90259.54D

12、JJ-060.0938274.30600.800.90262.991#楼0.1153278.10600.800.90314.54DJJ-07DJJ-080.1057228.43600.800.90249.17DJJ-090.0975261.81600.800.90261.10DJJ-100.0958245.06600.800.90244.14DJJ-110.1022228.43600.800.90242.70DJJ-120.1090261.74600.800.90285.47DJJ-010.1065214.99600.80.9238.74DJJ-020.1001224.88600.80.923

13、5.87DJJ-030.1103262.58600.80.9289.002# 楼 DJJ-040.2275257.19600.80.9528.49DJJ-050.0948264.67600.80.9257.62DJJ-060.0938334.78600.80.9310.19DJJ-070.1153273.35600.80.9309.98Word 专业资料.DJJ-080.1057364.89600.80.9369.16DJJ-090.1045265.44600.80.9279.13DJJ-100.0958295.36600.80.9284.23DJJ-110.1161340.75600.80.

14、9376.86DJJ-120.0975272.62600.80.9269.87DJJ-130.1001219.94600.80.9231.76DJJ-140.1045224.88600.80.9243.86DJJ-150.1190323.22600.80.9367.57根据计算结果，其加固后的复合地基承载力特征值均大于180kPa。满足设计要求。5、压缩模量地基处理后的变形计算应按现行的国家标准建筑地基处理技术规（JGJ79-2012 ）的有关规定执行， 复合地基的压缩模量等于该天然地基压缩模量倍，按勘察报告提供的桩间土承载力特征值（素填土） fak=60kPa 。=f spk /f ak（

15、fspk 为处理后的复合地基承载力，为压缩模量提高系数）,各土层处理后的压缩模量详见表 6。Word 专业资料.6、复合地基沉降和变形计算本工程根据场地地质条件和上部结构荷载选取最不利位置进行估算。根据建筑地基基础设计规(GB50007-2011) ，建筑地基处理技术规（JGJ79-2012 ）公式：nSsS'si 1poAin， Znb( 2.5 0.4ln b) ， s' n 0.025s' i 计算变形量；( Zi i Zi 1 i 1) ， EsAi /EsiEsii 1式中： s 地基最终变形量 (mm) ；s' 按分层总和法计算出的地基变形量(mm)

16、 ；s沉降经验系数，根据变形计算深度围压缩模量的当量值( E )、基底附加压力按建筑地基处理技术规（JGJ79-2012 ）表 7.1.8 取值；sN 地基变形计算深度围所划分的土层数；p0 相应于作用的准永久组合时基础底面处的附加压力(kPa)；Esi 基础底面下底i 层土的压缩模量(MPa) ；zi 、zi1 基础底面至第i 层土、第i-1 层土底面的距离(m) ；i、 i - 1 基础底面计算点至第i 层土、第i-1 层土底面围平均附加应力系数；Es 压缩模量当量值；Ai 第 i 层土附加应力系数沿土层厚度的积分值；zn 变形计算深度，应大于复合土层的深度(m) ，计算深度围遇基岩时取至

17、基岩表面；b基础宽度(m) ；s' i 在计算深度围，第i 层土的计算变形值(m) ；Word 专业资料.s' n 在计算深度围向上取厚度为z 的土层计算变形值，按建筑地基基础设计规(GB50007-2011) 表取值 (m) 。沉降、相邻柱基沉降差计算表6-1计算项目1#楼 5 剖面35 轴线1#楼 5 剖面36 轴线2# 楼 11剖面7轴线Zn (m压缩模量计算压缩模量提土层P0(kPa)fak(kPa) fspk (kPa)模量值zi)Es(MPa)高系数iEsi(MPa)素填土602.9015.425.321.64 0.2488硬塑粘土19010.3154.855.32

18、3.75 0.2402可塑粉质粘1206.2433.205.325.35 0.2289土12.1319180硬塑粘土19010.3154.855.326.20 0.2223硬塑粘土19010.3110.311.008.28 0.2050粉土1105.425.421.0012.10 0.1713素填土602.9013.874.781.400.2491硬塑粘土19010.3149.284.785.00 0.22851809.828710.3110.311.007.60 0.2059硬塑粘土190粉土1105.425.421.009.80 0.1875素填土602.9015.665.401.97 0

19、.248518014.0324可塑粘土1307.2839.315.402.78 0.24654s (MPass' (mmS(mm)沉降差0.002L(zi i zi 1 i 1) E)1.63211.97091.295514.020.44106.2546.750.61461.27664.775.501.48761.39503.175013.870.4495.4141.981.68941.09061.958214.230.43122.8252.816.897.000.7829Word 专业资料.2# 楼 11剖面9轴线硬塑粘土19010.3155.675.403.54 0.24310.7

20、012可塑粘土1307.2839.315.404.89 0.23371.1289软塑粉质粘803.7620.305.405.90 0.23070.8733土硬塑粘土19010.3155.675.407.50 0.21941.1375硬塑粘土19010.3110.311.0010.60.19421.65210粉土1105.425.421.0014.00.17341.47630素填土602.9016.825.801.98 0.24831.9665可塑粘土1307.2842.225.802.30.24650.3013硬塑粘土19010.3159.805.804.40.23561.8788可塑粘土13

21、07.2842.225.805.10.23260.5985软塑粉质粘18016.03483.7621.815.805.90.225813.290.46129.8059.71土800.5838硬塑粘土19010.3159.805.806.50.22060.4067硬塑粘土19010.3110.311.0010.60.18692.1890粉土1105.425.421.00160.14971.6562经计算：相邻柱基的沉降差0.002L(L 为相邻柱间距 ) ，满足规要求。沉降、整体倾斜计算表6-2计算Zn (m压缩模量计算压缩模量提i4 (zi i zi 1 i 1) Es (MPas' (mm整体沉降土层P0(kPa)fak(kPa) fspk (kPa)Es(MPa)模量值zisS(mm) 沉降差项目)高系数)差 /LWord 专业资料素填土软塑粉质粘土1#楼 1 剖面硬塑粘土H 轴线硬塑粘土粉土素填土硬塑粘土1#楼 1 剖面硬塑粘土A 轴线可塑粘土粉土素填土2#楼7剖软塑粉质粘土面N轴线硬塑粘土硬塑粘土2#楼7剖素填土面A轴线可塑粘土.Esi(MPa)602.9014.024.830.14 0.24990.1399803.7618.164.832.02 0.24481.838018013.019029010.3149.804.834.50 0.22071.994611.