广东星海音乐厅的声学设计_百度文库

1、广东星海音乐厅的声学设计星海音乐厅是以人民音乐家冼星海的名字命名的。 音乐厅建于珠江之畔风光旖旎的二沙 岛上。它与已建成的美术馆和正在建设中的博物馆等建筑构成广东省相当规模的文化中心。 星海音乐厅包括 1437座的交响乐大厅, 462座的室内乐厅, 96座的视听音乐欣赏室, 排练室, 琴房和音乐资料馆, 以及水上演奏台和音乐喷泉、 各种配套用房。 建筑面积 1800m2, 是我国目前规模最大、 设备先进和音质优异的现代化音乐厅。 也是我国第一座采用 “葡萄园” 形(或称山谷梯田形配置方式的音乐厅。星海音乐厅交响乐厅、室内乐厅的各项声学设计指标 *星海音乐厅于 1998年 6月 13日冼星海诞生

2、日正式使用。 广州交响乐团和中国交响 乐团合唱团进行首场演出。演奏了钢琴协奏曲黄河和贝多芬第九交响曲欢乐颂 ,获 得成功,著名音乐家、指挥家和教育家李德伦、吴祖强出席了首演式。相继一周内,中国交 响乐团,以色列交响乐团,澳大利亚交响乐团和德国管风琴演奏家,在该厅献艺。 音乐家们 对大厅良好的音质均给予高度的评价。一、星海音乐厅的设计宗旨和各项声学指标星海音乐厅这座华丽的艺术殿堂是为满足广大观众欣赏高雅音乐的殷切的需求、 并作为 国内外文化交流的基地和窗口而建造的。 音乐厅设计始终把音质效果放在首位, 以继承传统 音乐厅的良好品质、而又能适应现代生活提出的各种需求为设计的宗旨。声学设计指标是根据

3、国际上获得 “顶级” 音质效果的音乐厅为参照对象, 广泛听取我国 音乐家和声学家的意见确定的。交响乐厅、室内乐厅的各项“最佳” 。为实现上述指标、确保获得良好的音质,分别在设计、施工、竣工后调试的不同阶段, 采取了一系列的保证措施:·初步设计阶段:通过计算机模型和 1/40缩尺实体声学模型试验与声学估算相结合, 分析体形、了解声场状况和可能出现音质缺陷的部位;·技术设计和施工图阶段:用 1/10缩尺实体声学模型试验和围护结构的隔声量试验, 以及各种声学构件声学性能的实验室测定, 确定声学构造的部位、 尺度和装修用材。 并进行 较为详细的声学计算;·施工阶段:在没有

4、专业施工队的条件下,主要是施工交底和监理,检查隐蔽工程,并 在交响乐大厅主体结构完成后,进行首次混响和声场分布的现场测定;·竣工调试阶段:用以解决声学计算、缩尺模型试验与实际效果存在的差距。 要修正客 观存在的偏差, 就必须采用声学测定与乐团试用的主观感受相结合的方法。 作多次调试、 修 改装修、 直至达到预期的效果。 星海音乐厅通过三个月的调试工作, 才实现所要求的演奏和 听闻效果。二、交响乐大厅的声学设计交响乐大厅是星海音乐厅的主体。容纳 1437名听众,有效容积效期 2400m3,每座占 容积 8。 6m3。大厅采用“葡萄园”形的配置方式,即在演奏台四周逐渐升起的部位设置听 众

5、席。 这种形式的最大优点是在大容量厅堂内缩短后排听众至演奏台的距离, 从而确保在自 然声演奏的条件下, 有足够强的响度。此外, 利用演奏台四周厢座的栏板和楼座的矮墙,可 使听众席获得足够强、 且有较大覆盖面的早期侧向反射声。 近期的研究表明, 这是传统音乐 厅所以能获得良好音质的重要原因。 而传统音乐厅则是通过窄跨度的侧墙实现的。 因此, 这 种形式不仅继承了传统音乐厅所具有的良好品质,又能适应现代大容量音乐厅的各种需求。 它自 1963年德国柏林“爱乐”交响乐大厅首创至今,在国际上已被广泛采用。但在国内尚 属首次。大厅的屋盖选用 “马鞍”形壳体。所有横剖面均为凹弧形面而引起声聚焦,从而造成声

6、 场不均。 通过 1/40缩尺实体模型试验和三维计算机模型试验充分证实了这一点。 图 2即为 大厅横剖面计算机模型显示的声反射图,可见声聚焦的状况。此外, 在大厅壳体拆模后的现场测定均表明, 顶部不悬吊抽射板时, 厅内声场分布不均 和存在回声现象。对此,在演奏台上悬吊了 12个弦长 3.2m ,曲率半径为 2.6m 的球切面反射体,其目的 除了消除回声和声聚焦以外, 还可加强乐师间的相互听站, 提高演奏的整体性。 同时也使堂 座前区和厢座听众获得较强的顶部早期反射声。为加强听众席后座的声强, 在球切面反射体周围设置了锥状和弧形定向反射板。 以此获 得厅内均匀的声场分布。为使大厅达到中频(500

7、z 满场 1。 8s 的混响时间,并使低频(125Hz 混响提升 1。 15倍(相对于中频 ,即 2。 07s 。采取如下几项措施:·增大容积,每座容积取 8。 6e·厅内所有界面均不用吸声材料,在容易引起不利声反射的部位(后墙和后部吊顶设 置锥状扩散体; 壳顶拆模后上刷涂料; 墙面为 35mm 厚硬木板实贴在 18mm 厚的多层板上; 地面均为实贴木地板, 仅演奏台设木筋架空地板; 所有悬吊的反射体采用刚度大的阻燃玻璃 钢结构。·减低座椅的声吸收,并使其吸声时接近听众的吸声量, 从而减少厅内空、满场混响时 间的差值。根据以上确定的容积和内装修构造, 进行了混响时

8、间的计算和 1/10缩尺实体声学模型 试验, 其结果见图 7所示。由图可见,缩尺模型的测定结果仅中频较为接近,其它频率偏差 较大,这是因为模拟材料不可能在很宽的频度范围内有一对一应的吸场性能。大厅的扬扩散是除混响时间以外的另一个重要音质指标。 当听众感到乐声似乎以相等的 幅度来四面八方时,扩散是最好的,表征声扩散的指标是 d ,它定义为;厅内声场扩散值与 自由场扩散值之比,即d=1-m/m (1式中 m -为厅内声场的扩散值;m0-为在自由声场的扩散值;m - M (声强的平均差值/M (各方位角的平均声强 ;m0-的求同 m ,只是在自由声场中。交响乐大厅的声扩散是通过多边的形体、 差落的包

9、厢和楼座栏板, 以及顶部悬吊的反射 体实现的。缩尺模型试验测定的结果表明,大厅具有良好的声扩散, d 值均大于 0.85,最大 达 0。 93。对于音乐厅来说,厅内希望获得良好的声扩散,但又不要求完全扩散(即 d =1 ,因为 听众在要求乐场来自各方的同时,还希望有一定的方向感,即乐声来自演奏台。传统音乐厅所以能获得良好的音质, 除了有最佳的混响时间和良好的声扩散以外, 早期 侧向反射声起着重要的作用, 它加强了直达声的强度和提高了亲切感。 因此近年所建音乐厅 无不考虑早期侧向反射的设计, 星海交响乐厅是通过侧墙、 厢座栏板、 楼座矮墙对所覆盖的 听众席提供早期侧向反射的; 此外, 壳顶下悬吊

10、的反射体也给听众席提供顶部的早期反射声。 早期反射声的状况, 可以通过脉冲声测定获得测点的反射声序列, 并能计算求得声能密 度, 为了便于定量比较。 目前常用早期声能与后期声能之比的 C 值作为评价指标。 时间的分 界为 80ms (以音乐丰满为主的厅堂和 50ms (以清晰为主的厅堂 .声能比 C80, C50又称明晰度,这是一项与早期声能相关的指标。 L . L . Beranek 建议以500Hz,1000Hz 和 2000Hz,C80的平均值 C80(3 作为评价音乐厅指标, 其最佳值为 0-4. 0。 交响乐大厅的噪声控制,主要解决单层壳顶的隔声和空调系统的消声和减振两方面:交响乐大

11、厅的墙体均为内隔重墙,只有壳顶暴露在室外,单层 230mm 厚的钢筋混凝土 壳体,具有足够的空气隔声量(基地噪声为 6771dB Leq(A 。但大雨冲击的撞击隔声量却 很低, 对此做了隔离撞击声的构造, 并在实验室内做了测定, 其结果表明。 实施的构造可以 隔离大雨时的冲击声。空调系统的消和减振, 是大厅获得良好的听闻条件的最基本的保证, 开启空调时内噪声 不得大于 28dBA ,也即以听不到的空调噪声为设计指标。对此,采取了如下措施:(1在空调系统的管路系统内设置阻、抗复合型消场器,减低风机噪声沿管路传至厅 内;(2防止气流噪声,限止流速:主风道低于 6m/s,支风道低于 3。 5m/s。

12、出风口低于 1。 5 m/s。为实现这一目标,采用侧送、局部顶送(演奏台上方球切面,反射体间 ,座席 地面下回风的方式。(3送风与回风量相适应,也即采用 1:1的送回风比例。(4全部空调、制冷设备均作隔振处理,水泵、冷水机组采用 SD 型橡胶隔振装置; 风机采用弹簧隔振器;管道用软接管,并用弹簧吊架。有关其它的工程设备和需要隔声的构件,均采用常规的做法处理。三、交响乐大厅的声学测量和音质调试在交响乐即将竣工的前后, 曾对所有各项声学指标进行了测量, 并在竣工后的试用阶段, 听取了乐团的意见进行了音质调试。(一声学测量声学测量的内容包括响度、混响时间、早期反射声、声扩散、声场分布、频率响应和噪

13、声第七项。明晰度(声能比 C80和低音比 B R (温暖感是分别根据脉冲响应和混响时间 测定的结果计算求得。现将混响时间和早期反射声的测定结果分述如下:(1混响时间(RT :混响时间菜测定了四次,测定频率为 63Hz8000Hz八个倍频程的中心频率。其结果是 中频(50Hz 满场为 1.82s ,空场为 2.19s 。(2早期反射声测定:早期反射声测定是在演奏台上配置脉冲声源。 在大厅的七个区内, 选择有代表性的座席 测定其反射声序列。 时标为 100ms , 由图内可观察早期反射声的状况、 反射声的时延间隙 (t1 和计算求得明晰度 C80和 C50。在演奏台上声源取 2个位置, S1和 S

14、2,在厅内各区分别测 定 27个点。计 54幅图。为压缩篇幅。在图 9内列出 S1和 S2各 7个测点结果。由反射声列 图见,时延间隙(t1为 37ms。由早期反射声测定结果, 可用式 (2 求得 500Hz,1000Hz 和 2000Hz 三个频率的 C80值, 然后取其平均值。即 C80(3的值。交响大厅七个区的明晰度 C80(3求得 C50(3见图 10所示。 C80(3的平均值-1. 43。通过声学指标的测定结果表明:交响乐大厅的声学设计达到了预期的指标。(二音质调试声学设计的最终目的是为乐师和听众创造优异的演奏和听闻环境。 各项声学参数虽然达 到了国际上“顶有”音乐厅的指标,但是能否

15、获得同等的主观评价呢?对此, ,由广州交响 乐团进行多次配合演出,召开座谈会,听取各方面的意见,经归纳有如下几点:·普通反映混响时间长,因而层次不够,清晰度差;·弦乐器部位(小提琴、中音提琴区缺乏反射声,得不到演奏台侧墙的支持;·打击乐和钢管乐声级过高,相应地弦乐声较低,影响乐声的平衡。根据上述意见,采取了如下的改善措施:(1在演奏台上方的球切面反射上,配置人工翻动的锥状可调吸声结构,使大厅混响 时间可在 1.661.82s之间调节, 适应习惯于较短混响条件下演奏的国内乐团, 满足层次和清 晰度的要求。可调吸声构造见图 11所示,图 12为实测可调混响幅度。(2在

16、演奏台两侧凹进的演员入口处,设置凸弧形活动声屏障,增加提琴区的侧向反 射声,改善乐师的自我感觉。(3在演奏台和合唱队的两个后墙上,按原设计配置锥关扩散体,并在两个锥面上插 入可调吸声板, (一面为七合板,另一面为 6mm 厚阻燃毯 ,用以加强演奏台的声扩散,以 及必要时降低打击乐和铜管乐的声级,求得乐声的平衡和融合。(4在堂座走道和演奏台两侧楼梯上设地毯夹,以便在必要时,铺设地毯,进一步降 低混响至 1.5s 。四、室内乐厅的声学设计星海音乐厅室内乐厅是以室内乐演奏为主, 兼供戏剧演出、 会议和立体声电影所用的多 功能厅。容纳 462名听众,有效容积 3400m3,每座占容积分 7。 4m 。

17、大厅采用不对称的扇 表平面,右侧设在厢座,左侧二层有挑廊,大厅后部设有三排座席的小楼座,大厅的平、剖 面见图 13所示。图 16为大厅内景。大厅的不规则形体有助于厅内的声扩散, 池座有左侧墙和厢座矮墙提供早期侧向反射声、 厢座和楼座主要由吊顶供给早期反射声。为满足多功能使用的要求, 同时使每种功能都有“最佳” 的混响时间,故采用计算机调 控的可调混响装置。可调的上限值取 1.3s , 供室内乐演奏使用; 下限值是根据立体声电影的 要求, 确定为 0.8s , 故可调幅度为 0.5s(0.81.3s。 并要求 125Hz400Hz的频率范围内均有接 近相同的调辐量。为了使用人员便于操作, 把可调

18、幅度设定为五个档次, 即 1.3s,1.2s,1.1s,1.0s, 和 0.8s. , 根 据选定的方式用计算机在 15s 内(圆柱体旋转 360 0需 30s 即可调至要求的混响时间。也 可以无级调至幅值范围内的任何一个值。可调吸声结构采用旋转圆住体和平移的帘幕相结合的形式:圆柱体直径为 800mm ,一 半为反射面, 另一半为宽频带吸声面, 配置左侧墙的上、下部位和后墙上, 共设 29个转体, (侧墙 14个,后墙 15个 ;可调帘幕分三道,配置在厢座侧墙木格栅内,共计可调面积为 大厅总表面积的十分之一。室内乐厅内除了可调吸声结构以外,其余的墙面均为 25mm 厚的木板墙,榉木三合板 贴面

19、; 木地板; 吊顶为轻钢龙骨石膏板刷涂料;座椅采用相当于听众声吸收的澳大利亚 “西 贝” (Sebel 公司产品。座垫和椅背可根据需要调节倾角。室内乐厅的噪声控制同样包括隔声和空调系统的消声和减振两部分。 厅内的周墙均为内 隔断重墙, 屋顶为双层结构,不存在屋面冲击声的问题。 空调系统采用上送、下回的传统方 式,消声和减振做法同交响乐大厅。五、室内乐厅的声学测量和评价室内乐厅竣工后曾对设计的八项指标进行了测定。 混响时间和早期反射声的测定结果如 下:(1混响时间(RT 混响时间的测定是按设定的五种可调混响方式中三种进行的;即:1转体和帘幕均为 暴露反射面,即厅内具有最长的混响; 2转体和帘幕吸

20、声面暴露,厅内混响处于最短的情 况; 3转体和帘幕的吸声面各暴露一半,即处于 1 2的中间状态。测定结果和测定点配 置分别见图 14,最大可调幅度为 0。 48s (空场和 0.42s (满场(2早期反射声测定:早期反射声测定结果,可用式(2 ,式(3求得 500Hz , 1000Hz 和 2000Hz 三个频率 的 C80和 C50的值, 然后取其平均值:即 C80(3 , 室内乐厅 8测点的 C80(3 值为 2.554.93dB, 平均值为 3.77dB ; C50(3为-0.022.38dB,平均值为 1.06dB 。星海音乐厅内乐厅的 9项声学指标测定结果表明:全部达到预期效果, 该

21、厅在调试期间 曾进行了广东省少年钢琴比赛, 以及古筝独奏会, 无论是乐师和听众均反映厅内音质效果极 佳。六、音乐厅声学设计中几个总是的探讨通过星海音乐厅声学设计的实践和调试、 试用过程中我国音乐家们反映的各种意见, 笔 者认为有些问题值得研讨,以便给今后音乐厅的设计提供参考。(一关于交响乐大厅的“最佳”混响时间世界著名的传统音乐厅混响时间都比较长。 这无疑对我国音乐厅设计有较大的影响。 星 海音乐厅交响乐大厅的满场混响时间也是参考了传统音乐厅而确定为 1.8s 的。但长的混响时间不适合国情,原因首先是我国的交响乐团,习惯于在较短混响条件下演奏, 这是因为国内的自然声演奏的厅堂没有达到满场 1.

22、8s 混响时间的;其次是我国音乐家常以 清晰为主要目的。 正如我国著名指挥家严良堃先生在深圳音乐厅国际招标会上对音乐厅提出 的音质要求是 :“清晰、圆润、宏亮” 。这在很大程度上代表了我国音乐界的意见。国外的音乐家们也未必都喜爱长混响的,例如:维也纳音乐厅的混响时间为 2.5s, 音乐 家也有不同的意见 :著名音乐家 、指挥家卡拉扬(H . V . Karajan 就提出:“大厅唯一 不足之处是难以显示出一些弓上和嘴唇上的技巧,相继的音符彼此被相互吞没” ,这明确表 明混响太长了。星海音乐厅交响乐大厅在调试过程中就是追加了人工调控混响而同时满足了国内、 外音 乐家的要求,而获得好评的。(二音乐

23、厅的形体音质良好的传统音乐厅均为 “鞋盒” 式形体, 尽端配置演奏台, 由于跨度窄、 容积小 (座 椅宽度和排距小因而有较强的早期侧向反射声, 且覆盖面较大, 近年的研究表明:它是传 统音乐厅所以能获得良好音质的重要因素之一。 而控音乐厅, 由于容座大、 又要求有舒适的 座椅,势必容积大,在这种情况下,试图按“鞋盒”式音乐厅的比例增大其尺寸去再现传统 音乐厅的特色, 是不可能的。 这将改变直达声和射声到达的时间和方向, 从要命上削弱和恶 化其效果, 英国皇家节日音乐厅和台北文化中心音乐厅即为典型的例证。 因此, 对于大容积 的交响乐大厅应在继承传统音乐厅良好品质的前提下,突破“鞋盒”式形体。

24、“葡萄园”式 (或称 “山谷梯田” 形即为一咱比较适用的形式。 它有可能缩短听众席后排至演奏台的距 离, 从而获得足够响度, 这对于自然声演奏的大厅来说是至关重要的。 如果演奏台周围逐渐 升起的厢座和楼座栏板或矮墙设计得当, 同样可以获得足够强的、 覆盖面较大的侧向早期反 射声。致于音乐厅围护结构的几何形式(圆、椭圆、扇形、三角形等并不重要,不应约 束建筑师的创作,但厅内装修所构成的空间形式应有利于声的扩散,这一点必须做到。 (三关于音质效果的评价音乐厅声学设计的最终目的是获得良好的听音效果, 也即满足听众主观感受的要求。 因 此音乐厅建成后,通过声学测量核对测定数据是否达到设计指标,仅完成了

25、客观量的评价, 还须进行主观评价。 有关音乐厅音质的主观评价, 国内外有很多方法, 但较为简易有效的方 法是通过乐团多种节目的演出, 听取各方面的意见,进行统计分析,求得评价结果。但在评 价的实际工作中,应注意如下两点:(1乐队在演奏厅内空场排练不能作为主观评价的依据。这首先是因为乐队经常在容积小,混响短(一般为 1.0s 的排练厅练习 , 。因而在混响长达 2.0s 以上的演奏厅内排练，反差太大；其次是空场时，演奏台四周的座席是空的，座 椅有反射而影响乐师的相互听闻。 此外， 空场排练只能反映光师在演奏台上的自我感受而不 能评价大在的听音效果。因此，主观评价时，至少组织 13 满座的听众。既缩短了混响， 又有听众和乐师两方面意见。 （2）正确、公正的评价需要时间 对新建音乐厅最初作评价