30米T梁预应力张拉施工方案完整

1、30米T梁预应力张拉施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）贵州遵义高速公路建设投资有限公司建设项目遵义北环（檬梓桥至乐理段）高速公路第二工区30米T梁预应力张拉施工方案遵义市道路桥梁工程有限责任公司遵义北环（檬梓桥至乐理段）高速公路第二工区二O三年一月二十二日30 米 T 梁后张法预应力张拉施工方案一、编制依据1 、遵义北环 （ 檬梓桥至乐理段）高速公路两阶段施工设计图；2 、公路桥涵施工技术规范 （ JTG/T F502011）;3 、桥涵通用图（30米装配式预应力混凝土 T梁上部构造设计图）；4 、预应力用液压千斤顶（智能）检验报告。二、工程概况本工区位于遵义市红花岗区海龙

2、镇，起讫点桩号为 K35+82L K41+200,全 长5380米，桥梁共六座,其中通道桥两座（K37+848通道桥、K40+345通道桥）、 中桥一座 （贡米中桥）、大桥三座， 分别为后河大桥、 龙洞口大桥和马老岩大桥。三、结构设计形式后河大桥上部结构采用5X 30米装配式预应力混凝土（后张）先简支后结 构连续T梁，桥台处设置 D80型伸缩缝，桥跨起讫点桩号为左线 ZK35+89仁 ZK36+041 右线 YK35+898- YK36+048 长 150 米；龙洞口大桥上部结构采用 4X 30 米装配式预应力混凝土 （后张）先简支后桥 面连续T梁，桥台处设置D80型伸缩缝，桥跨起讫点桩号为K

3、38+04L K38+160, 长 120米；马老岩大桥上部结构采用 16X 30 米装配式预应力混凝土 （后张） 先简支后 结构连续T梁，共四联。桥台处设置D80型伸缩缝，4、8、12号桥墩处设置D160 型伸缩缝，桥跨起讫点桩号为 K39+120K39+60，0 长 480米.30 米预应力T梁梁高2。0m混凝土设计强度为C5O每片T梁正弯矩采 用塑料螺旋波纹圆管成孔配 OVM15-8OVM19、OVM110、OVM15-1型锚具， 共 3 束；负弯矩采用塑料螺旋波纹扁管成孔配 BM155 型锚具，共 4 束.均采用 两端张拉。预应力钢束采用 1 X 715。24 1860-ASTMA41

4、6/A4162006 U 级高强度 低松弛预应力钢绞线，其抗拉标准强度为f pk= 1860Mpa锚下张拉控制力为ccon=0。 75fpk=1395Mpa。四、后张法预应力钢绞线理论伸长值计算根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2011）中关于预应筋伸长值的 计算按照以下公式： Ll=Pp* L/ （Ap* Ep）;Pp=P（ 1 e（kx+e） / （ kx+ 卩8 ）;式中： Ll各分段预应力筋的理论伸长值（mrh ；Pp-各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力的 平均值（N ；L预应力筋的分段长度（mm）Ap预应力筋的截面面积（mm ;Ep-预应力筋的弹

5、性模量（Mpa ；P-预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力 即为前段的终点张拉力（N）;e从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段 中各曲线段的切线夹角和（rad）;x从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L （m）;k-孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0.0015,管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；卩-预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数,取卩=0.155，只在管道弯曲部分考 虑该系数的影响。1、正弯矩伸长值计算：根据设计图纸说明及规范要求，已知各参数见下表（表1）:表1项目名称取值张拉控制应力c con1395 Mpa钢绞线

6、截面积Ap140 mm弹性模量Ep1.95 x 105Mpa管道摩阻系数卩0.155管道偏差系数k0o 0015张拉端的张拉力193。9KN根据钢绞线要素（见设计图），桥面连续T梁钢绞线分段以T梁中间对称划 分，一半为3段（包括端头段工作长度60 cm），可以计算出各分段长度,根据公 式计算出伸长量，采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法计算； 结构连 续T梁则因中间段长度不一致，需从两端逐一分段进行计算。计算过程及结果见表2、表3、表4。其中表2为桥面连续T梁预应力伸长 值计算表，表3为结构连续中跨T梁预应力伸长值计算表，表4为结构连续边 跨T梁预应力伸长值计算表。2、负弯矩伸长值计算：

7、根据设计图纸要求，计算时和正弯矩张拉伸长值的方法一样，划分为3段 （包括端头段工作长度50 cm）,分段计算后叠加乘二（4束一样），计算过程及结 果见表5.五、张拉应力控制本工区采用两台张拉力250吨，型号为YCW250型的张拉千斤顶对T梁进 行张拉施工，千斤顶编号分别为：13111807、13111808;采用两台PCTS A智能 泵站数码控制仪控制张拉力，将各参数输入系统后，自动控制整个张拉过程，自 动记录并保存张拉力和伸长值。传感器编号1309042与13111807#千斤顶相对应，回归方程式为F=45.487P 7.012 ;传感器编号 1212257与13111808#千斤顶相对应，

8、回归方程式为 F=45.091P-4。099，计算过程及结果见表 6-1、表62.六、张拉时钢绞线实际伸长值的测量方法钢绞线实际伸长值的测量方法直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量（因 T梁 采用智能数控张拉仪，此方法主要用于负弯矩张拉），要注意以下问题：1、在张拉之前，夹片要尽可能敲紧；2、每次读数时，视线要和张拉方向水平正交；3、每次读数，扁尺放的基准点要大致相同。七、安全保证措施T梁张拉施工前，应在两台千斤顶后方各设置一个防护架，防护架内安装一块不小于5mn厚的钢板，以防止钢绞线在施工过程中因断、滑丝飞出伤人。张拉施工时，除张拉机操作手外，严禁千斤顶附近、后方站人，现场技术 员应随时观察千斤顶

9、和梁体有无异常变化情况，及时作好相关数据的记录，确 保安全施工。遵义北环（檬梓桥至乐理段 ） 高速公路第二工区2013年 11 月 22 日马芝岩大桥T粱负穹矩预应力钢束千斤顶张担力换篦表(单殴).356-5： 1411110更苹執 3402150咬進E窮2014/5/S26T5：归方总弍1y=0. MBix+0.2枝1Z芒貳空力 105* =片轻言拒力iiX?金7S Lr： r：洁表读気CMra)5a. 27« gm報tz设备詣号二斤卫坯号：1411110Ft亍奏二 5S74157枝進三峑20K/5/8三记方理弍尸0 qqzh+q. 0毀上揑R直力11C*Cr;2C*cruoo&#

10、171; =廿脈磁力CIX)IS. :s53u7S1S5. W洁录读5& CMra)Q 13S.S1二严事廷号：1 01110君手義:S46S1S咬進三空2014/5./81去g号1|2ST色左方程弍 t=3_204i+0_3技左担切玄力1如泅uL«X*c廿爱张左力CIN;19. 393a 731W.93洁宏&歎CMra)C.26S.M17S.96我拒设芻鶴号二亓了握号：401110SC17i5O咬進E窒- 、201V5/S26T旦归方翟蚯y=0,2Mx+3.5夜空$工直力L0*cr L： =代池力CWOS. 78倉录读S& iMJaj5SS-G4遵冥北环（檬

11、梓桥至乐理段高速公路第二工区30米结构连续T梁预应力伸长值计算表（边跨）宸号井段号=2上力a«）x（3）u点芸即pe平爻先左力“ am）亡上鱼量EgCMr«）d133J(as)?:$1193.900C.C015CL 6a 15503. 30193. $13195000K04.3<13巧4&193. S13c.caiD4.215C. 15503. 3C193.20119500014029.31S3.201C.C0159.774C. 15573. 12189.9921950001；：63 0i1S9.9920.C0150.7530. 15503. 301S9.SS

12、51950C01405.22189.992C.C0150.7530. 13503. oa139.S35195000140o. 2:193.201C.C015i.7740. 155I3. 121S9.992195000140es.a1193. S130.00130. 15503 . 30193.2011950C014029. SS193 9000.C0153 60. 15503. ao193. S13195000：i.cX211*93. 9000.00150,60. 15503. 30193. S131550C01404.3215巧1S3.S13C.C0152.357Q. 15503 . 3C1

13、93.471195000K016.73193.<710.C0155.2430. 15573. 1219C.90119500014036.74193 . 901c.caii7.2110. 15503. 3C1S9.8721950001；：50.2匕 二19 D . 901C.CD157. 1310. 155Q3. DC1S9.88S19500014049.46193.471C.C0155.243C. 15513. 12190.901195CC314036.71193. 813C.C0152. 3瓯0. 155Q3 . 3Q195.471195CQ014016.7>193. 9000.

14、C0150<60.155Q工3C193.8131950001404. 3X3:193.900o.caioa. 60. 155Q3. 30193.8131950C0140&. c214弓193. S130.00151.-9S10. 15503 . DO193.5251550C014014.031*33 5：50.C0153. 620. 155f0. 12191.ISOisoca140：5 6；191. 1SQo.cais9.010. 15503. 3C189.8941950C014062.7二191.180C.C0159. 1<C. 15503. 30189.87619500

15、01；：63.6:1Q3.5250.00153.6630. 155Ia. 12191.ISO19500014025. 5 f193.S13o.cai51.9810. 1.5503. 3fl193.52519500014014.0S193.9000.C015工60. 15503. 30193.S131950C01404.3贵州遵义高速公路建设投资建设项目遵义北环（檬梓桥至乐理段 ）高速公路第二工区30 米 T 梁预应力张拉施工方案遵义市道路桥梁工程有限责任公司遵义北环（檬梓桥至乐理段）高速公路第二工区二O三年一月二十二日30米T梁后张法预应力张拉施工方案一、编制依据1 、遵义北环（檬梓桥至乐理段

16、）高速公路两阶段施工设计图；2 、公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2021 ）；3 、桥涵通用图（30米装配式预应力混凝土 T梁上部构造设计图）；4 、预应力用液压千斤顶（智能）检验报告。二、工程概况本工区位于遵义市红花岗区海龙镇,起讫点桩号为 K35+82旷K41+200,全 长5380米,桥梁共六座，其中通道桥两座（K37+848通道桥、K40+345通道桥）、 中桥一座 （贡米中桥）、大桥三座， 分别为后河大桥、 龙洞口大桥和马老岩大桥 .三、结构设计形式后河大桥上部结构采用5X 30米装配式预应力混凝土（后张）先简支后结构 连续T梁,桥台处设置 D80型伸缩缝，桥跨起讫点桩

17、号为左线 ZK35+89仁 ZK36+041 右线 YK35+898YK36+048 长 150 米；龙洞口大桥上部结构采用4X 30米装配式预应力混凝土（后张）先简支后桥 面连续T梁，桥台处设置D80型伸缩缝，桥跨起讫点桩号为 K38+040K38+160 长 120米;马老岩大桥上部结构采用 16X30 米装配式预应力混凝土 （后张）先简支后 结构连续T梁，共四联.桥台处设置D80型伸缩缝，4、& 12号桥墩处设置D160 型伸缩缝，桥跨起讫点桩号为 K39+12旷K39+60Q长480米。30 米预应力T梁梁高2.0m,混凝土设计强度为C5Q每片T梁正弯矩采用 塑料螺旋波纹圆管成

18、孔配 OVM15-8、 OVM15 9、 OVM15-10、 OVM15 11 型锚具， 共3束；负弯矩采用塑料螺旋波纹扁管成孔配 BM15型锚具，共4束。均采 用两端张拉。预应力钢束采用 1 X 7-15。 24-1860-ASTMA416/A4162006H级高强度低松弛预应力钢绞线,其抗拉标准强度为f pk二1860Mpa锚下张拉控制力为ccon=0.75f pk=1395Mpa。四、后张法预应力钢绞线理论伸长值计算根据公路桥涵施工技术规范（JTG/T F50-2021 ）中关于预应筋伸长值 的计算按照以下公式： Ll=Pp*L/ （Ap*Ep）;Pp=P（1 e（kx+ “e）/（kx

19、+ 卩8）;式中： Ll各分段预应力筋的理论伸长值（mm）；Pp各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点力与终点力 的平均值（N）;L预应力筋的分段长度（mm ；Ap预应力筋的截面面积（口命;Ep-预应力筋的弹性模量（Mpa ;P-预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉 力，即为前段的终点张拉力（N）;e从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中各曲线段的切线夹角和（rad）;x从张拉端至计算截面的孔道长度，整个分段计算时x等于L （m）；k-孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数，取k=0。0015,管道弯曲及直线部分全长均应考虑该影响；卩一预

20、应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，取卩=0。155,只在管道弯曲部分考虑该系数的影响.1、正弯矩伸长值计算：根据设计图纸说明及规范要求，已知各参数见下表（表1）:表1项目名称取值张拉控制应力c con1395 Mpa钢绞线截面积Ap140 mnn弹性模量Ep1。95x 105Mpa管道摩阻系数卩0。155管道偏差系数k0.0015张拉端的张拉力193。9KN根据钢绞线要素（见设计图），桥面连续T梁钢绞线分段以T梁中间对称划 分，一半为3段（包括端头段工作长度60 cm），可以计算出各分段长度，根据 公式计算出伸长量，采用计算一半钢绞线的伸长值然后乘以二的方法计算；结 构连续T梁则因中间段长度不一致

21、，需从两端逐一分段进行计算。计算过程及结果见表2、表3、表4。其中表2为桥面连续T梁预应力伸长 值计算表,表3为结构连续中跨T梁预应力伸长值计算表，表4为结构连续边跨 T梁预应力伸长值计算表。3、负弯矩伸长值计算：根据设计图纸要求，计算时和正弯矩张拉伸长值的方法一样，划分为3段 （包括端头段工作长度50 cm），分段计算后叠加乘二（4束一样），计算过程及 结果见表5.五、张拉应力控制本工区采用两台张拉力250吨，型号为YCW250型的张拉千斤顶对T梁进 行张拉施工，千斤顶编号分别为：13111807、13111808;采用两台PCTS.A智能 泵站数码控制仪控制张拉力，将各参数输入系统后，自动

22、控制整个张拉过程，自 动记录并保存张拉力和伸长值传感器编号1309042与13111807#千斤顶相对应，回归方程式为F=45.487P 7.012 ;传感器编号 1212257与13111808#千斤顶相对应，回归方程式为 F=45.091P-4。099，计算过程及结果见表 6-1、表62。六、张拉时钢绞线实际伸长值的测量方法钢绞线实际伸长值的测量方法直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量（因T梁采用智能数控张拉仪，此方法主要用于负弯矩张拉），要注意以下问题：4、在张拉之前，夹片要尽可能敲紧；5、每次读数时，视线要和张拉方向水平正交；&每次读数，扁尺放的基准点要大致相同。八、安全保证措施T梁

23、张拉施工前，应在两台千斤顶后方各设置一个防护架，防护架内安装一块不小于5mn厚的钢板，以防止钢绞线在施工过程中因断、滑丝飞出伤人.张拉施工时 , 除张拉机操作手外 ,严禁千斤顶附近、后方站人 ,现场技术员应 随时观察千斤顶和梁体有无异常变化情况，及时作好相关数据的记录，确保安 全施工 .遵义北环 （檬梓桥至乐理段 ）高速公路第二工区2021年 11 月 22 日遵冥北环（檬梓桥至乐理段高速公路第二工区30米结构连续T梁预应力伸长值计算表（边跨）宸号井段号=2上力a«）x（3）u点芸即pe平爻先左力“ am）亡上鱼量EgCMr«）d133J(as)?:$1193.900C.C

24、015CL 6a 15503. 30193. $13195000K04.3<13巧4&193. S13c.caiD4.215C. 15503. 3C193.20119500014029.31S3.201C.C0159.774C. 15573. 12189.9921950001；：63 0i1S9.9920.C0150.7530. 15503. 301S9.SS51950C01405.22189.992C.C0150.7530. 13503. oa139.S35195000140o. 2:193.201C.C015i.7740. 155I3. 121S9.992195000140e

25、s.a1193. S130.00130. 15503 . 30193.2011950C014029. SS193 9000.C0153 60. 15503. ao193. S13195000：i.cX211*93. 9000.00150,60. 15503. 30193. S131550C01404.3215巧1S3.S13C.C0152.357Q. 15503 . 3C193.471195000K016.73193.<710.C0155.2430. 15573. 1219C.90119500014036.74193 . 901c.caii7.2110. 15503. 3C1S9.872

26、1950001；：50.2匕 二19 D . 901C.CD157. 1310. 155Q3. DC1S9.88S19500014049.46193.471C.C0155.243C. 15513. 12190.901195CC314036.71193. 813C.C0152. 3瓯0. 155Q3 . 3Q195.471195CQ014016.7>193. 9000.C0150<60.155Q工3C193.8131950001404. 3X3:193.900o.caioa. 60. 155Q3. 30193.8131950C0140&. c214弓193. S130.001

27、51.-9S10. 15503 . DO193.5251550C014014.031*33 5：50.C0153. 620. 155f0. 12191.ISOisoca140：5 6；191. 1SQo.cais9.010. 15503. 3C189.8941950C014062.7二191.180C.C0159. 1<C. 15503. 30189.8761950001；：63.6:1Q3.5250.00153.6630. 155Ia. 12191.ISO19500014025. 5 f193.S13o.cai51.9810. 1.5503. 3fl193.52519500014014

28、.0S193.9000.C015工60. 15503. 30193.S131950C01404.3北京城建道桥建设集团有限公司五龙路二期市政工程BUCG桥梁工程预制箱梁预应力张拉方案编制：魏江平审核:赵玉亭审批:仲建军编制单位 北京城建道桥建设集团有限公司编制时间二C一六年三月宜昌市五龙路二期市政工程预制箱梁预应力施工方案一、工程概况1、工程概况本工程上部结构采用基本跨径 30m的简支变连续预应力砼小箱梁 箱梁体均采用C50砼 结构。半幅桥面宽为 17m,共设6片梁，其中2片边梁，4片中梁，梁间距为2.72m,梁高为 1.6m。箱梁内设纵向预应力，预应力钢束采用4-?s15。2、5 ?s15.

29、2高强低松弛预应力钢绞线。PC钢绞线抗拉强度标准强度fpk=1860MPa，弹性模量 Ey=1.95 x 105MPa，锚下控制应力0.75fpk=1395MPa。2、预应力概况预制箱梁采用单箱室预应力混凝土箱梁截面，横向设单向2.0%横坡。标准段梁高1°6m箱梁纵向预应力钢束分为腹板束和底板束2。1、中跨梁腹板布置3排4 s15o 2钢绞线，底板束1排4s15o 2钢绞线，腹板束起弯至梁顶两 端张拉。2.2、边跨梁腹板布置2排5 s15.2和1排4s15o 2钢绞线，底板束采用1排4s15。2钢绞线， 腹板束起弯至梁顶张拉.二、张拉注浆前的准备工作1、 将浇筑时留置的同条件养护的试

30、块送试验单位试压，应达到设计强度的 90% (即45MPa) 方可进行张拉工作。2、 张拉设备采用2台150T千斤顶，配 ( 0-100)MPa 0.4级精密压力表.张拉设备送技术监 督局进行了校定，确定千斤顶和压力表的线性方程，按校定的方程式计算出各种束的张拉参 数并经审核。3、张拉力计算公式：单根钢绞线 P=0。75 X 1860 x 140=195300N4 股 P仁 195300NX 4=781 o 2KN5 股 P2=195300NX 5=976.5KN方程式汇总千斤顶编号：1525等级150T压力表编号1310方程式：压力值 Y= 8。94+27。54X, r=0.999976千斤

31、顶编号：1603等级150T压力表编号1320方程式：压力值 丫=6。41+27.16 X, r=0。999987张拉应力及压力表读数值汇总表4- s15。2预应力张拉数据表千斤顶号：1525表号：1310项目分级10%20%100 %控制应力（KN78.12156。 24781.2油表读数Mpa3。166.0028。69预应力张拉数据表千斤顶号：1603表号：1320项目分级10%20%100%控制应力（KN78.12156。 24781.2油表读数Mpa）2.645。5228。535- s15。2预应力张拉数据表千斤顶号：1525表号：1310项目分级10%20%100 %控制应力（KN9

32、7.65195.3976。5油表读数Mpa3。877。4235.78预应力张拉数据表千斤顶号：1603表号：1320项目分级10%20%100%控制应力（KN）97。65195.3976.5油表读数Mpa）3.366.9535。724、钢绞线、锚具经检验合格 .5、采用成品压浆料。6、检查张拉端外露索长是否满足张拉要求；注浆口是否畅通。三、施工工艺1、张拉顺序采用两端对称张拉，张拉顺序为N1 t N3tN2 tN4,左右依次按束号张拉。2、张拉应力的控制1） 、预应力筋的张拉控制应力要符合设计要求，任何情况下，不得超过设计规定的最大 张拉控制应力。2） 、施加预应力应采用张拉力与引伸量双控，锚

33、下控制应力为0.75fpk。控制张拉应力时,应以伸长值进行校核，当预应力钢束张拉达到设计张拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值 的误差应控制在 6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续 张拉。3）、设计单位提供的伸长量表汇总如下：中跨一片梁编号规格束数单根长（m）引伸量（两端）（mm）N1s4- $ 15.2230。8208N2s4- $ 15.2230.8208N34 $ s15。2230.85208N44 $ s15。2230。6207边跨一片梁编号规格束数单根长（m）引伸量（两端）（mmN1s5- $ 15。2230.85209N2s5- $ 15.2230。92

34、08N3s4 $ 15。2230.9208N44- $ s15.2230.752083、安装张拉端锚具及设备第一步：检查清理孔道，清除锚垫板上的杂质，贯入工作锚具。贯入时要根据钢绞线的 层次和分布位置装入锚眼。严禁绞索和交叉。第二步：安装工作锚夹片，先将锚具贴紧锚垫板后再开始装夹片。夹片装上后用？25钢管向内杵紧。第三步：安装限位板及千斤顶。在工作锚前套好限位板，限位板要保证工作夹片均在活 动槽内。接着安装千斤顶要注意角度对准，保证接口平行于限位板， 不得有偏移及离缝情况。安装千斤顶时在上方要用葫芦吊好，防止滑脱第四步：安装工具锚在千斤顶外口上装好工具锚，将每根索装入孔内，索应与工作锚 对直对

35、齐，严禁绞股和交叉。上好工具夹片并用？25钢管杵紧后准备张拉。第五步:接好油泵进、回油高压油管。油管一定要完好，连接拧紧不漏油4、张拉 两端张拉束应二端同时开始，先拉初应力10%,再拉20%,直至100%后持荷5分钟。持荷完后补齐衰减的读数后停止并回油松顶、拆除设备。 千斤顶行程一般为 200mm,本桥箱梁单端钢束引伸量未超过200mm，所以无需倒顶.5、张拉应力的控制1） 、预应力筋的张拉控制应力要符合设计要求 ，当施工中预应力筋需要超张拉或计入锚 圈口回缩预应力损失时，可比设计要求提高 3%，但任何情况下，不得超过设计规定的最大 张拉控制应力.2）、预应力筋采用应控制方法张拉时，应以伸长值

36、进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内,否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。con的10%伸3）、预应筋张拉时，应先调整到初应力6,该初应力宜为张拉控制应力b 长值应从初应力时开始量测 . 预应力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以 下的推算伸长值，对后张法构件，在张拉过程中产生的弹性压缩值一般可省略。4）、必要时，应对锚圈口及孔道磨阻损失进行测定，张拉时予以调整， 锥形锚具磨阻损 失值的测定方法可参见公路桥涵施工技术规范附录G 9。5）、预应力筋的锚固应在张拉控制应力处于稳定状态下

37、进行。锚固阶段张拉端预应力筋的内缩值，应不大于设计规定或不大于公路桥涵施工技术规范表12、8、3 所列容许值。6） 、预应力筋张拉程序：0T初应力con （持荷2分钟锚固）7）、预应力筋张拉锚固后，外露长度不宜小于 30mm多余的预应力筋严禁用电弧焊切割， 需用砂轮机切割.8）、预应力筋张拉锚固后,要及时进行用同等级强度 C50砼封锚，并进行压浆。6、封闭索端1） 、用砂轮切割机割除工作端钢绞线，割除时应与锚具离30mm。2）、 端头用水泥砂浆将钢绞线头与锚具包裹。包裹时一定保证注浆口的畅通，防止砂 浆误堵而影响注浆 .四、孔道压浆1、孔道压浆的要求1）孔道压浆采用成品压浆剂，压浆机符合规范要

38、求，检定合格。2）水：采用自来水。 根据压浆剂技术参数确定水灰比。2、孔道压浆的准备清洁孔道： 用对孔道无损害的水或皂液对孔道内的油污和有害物质冲洗干净。最后用空压机将管道内的积水吹干净。3、孔道压浆1） 、压浆时， 对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气 和泌水 ,压浆顺序宜先压注下层孔道。2）、压浆应缓慢均匀地进行， 不得中断， 并将所有最高点的排气孔依次一一放开和关闭，使孔道前排气通畅。较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成,不能连续压浆时，后压浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。3）、压浆应使用活塞式压浆泵， 不得使用压缩空气， 压浆的最大压力宜为 0.50

39、.7MPa， 当孔道较长或采用一次压浆时，最大的压力宜为 1.0MPa。4）、压浆以达到孔道另一端饱和出浓浆，排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。为 保证管道中充满灰浆 ,关闭出浆口后，应保持不小于 0。 5MPa 的一个稳压期，稳压不小于 2 分钟。5）、压浆过程中及压浆后 48h内，结构砼的温度不得低于 5C,否则应采取保温措施，当 气温高于35C时，压浆宜安排在夜间进行。6） 、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况， 如有不实， 应及时处理和纠正，压浆时每 一工作台班应取不少于 3组 160x40x40mm 的立方试块，标准养护 28天,检查其抗压强度， 作为评定水泥浆质量的依据。7）、

40、对需封锚的锚具 ,压浆后应先将其周围冲洗干净并对梁端砼凿毛，然后设置钢筋网 浇筑同标号砼。五、张拉注浆异常情况处理1、穿索时发生孔道有堵塞现象， 查清距离后在堵塞处开孔疏通 .疏通时严禁破坏钢筋 ,开孔 应尽量小，以能疏通为好。孔道通顺后用小片波纹管接顺，用梁体同标号砼补好开口。2、张拉时发生张拉端破裂和锚垫板断损时，应立即停止张拉并松张,取下所有锚具，在张拉端增设一块不小于 20mm 厚钢板，钢板应做成锚垫板形式，注浆孔处开眼要保证注浆管 能旋进。完成后再进行张拉。此部位注浆前应用50水泥砂浆封好缝隙，防止注浆时渗漏。3、张拉时发生断丝超过规定时，必须换索重拉.六、质量控制措施1、预应力管道

41、的质量控制（1）、所有管道与管道间的连接及管道与喇叭管的连接应确保其密封性.（2）、所有预应力管道在曲线部分以间隔为50 厘米、直线段间隔为 100 厘米设置一 “U”字形定位钢筋并点焊在主筋上， 不用铁线定位，确保管道在浇筑砼时不上浮、不变位。 管道 位置的容许偏差平面不得大于 1 厘米，竖向不得大于 0.5 厘米。（3）、在砼浇筑后应立即检查每根管道是否漏浆和堵管。（4）、在穿钢绞线前应用高压水冲洗和检查管道。（5）、管道轴线必须与锚垫板垂直。（6）、浇筑砼前应派专人对管道进行仔细检查，尤其注意检查管道是否被电焊烧伤,出现小孔。2、材料的质量控制（1）、钢绞线的下料不得使用电或氧弧切割，只

42、能使用圆盘锯切割，且应使钢绞线的切 割面为一平面，以便在张拉时检查断丝 .（ 2）、穿索前应清除喇叭管内的漏浆和杂物.（3）、应逐个检查垫板喇叭管内有无毛刺，对有毛刺的不准使用。3、预应力质量的控制（1）、砼强度大于或等于 90的设计强度，砼龄期达到7 天时才允许进行张拉。（ 2）、预应力的张拉班组必须固定 ,且应在有经验的预应力张拉技术人员的指导下进行.（3）、每次张拉应有完整的原始张拉记录,且在监理工程师在场的情况下进行。（4）、预应力采用引伸量和张拉力双控 ,以引伸量为主，引伸量误差应在 ±6% 范围内 ,每一 截面的断丝率不得大于该截面总钢丝数的1，且不允许整根钢绞线拉断。（

43、5）、千斤顶在下列情况下应重新标定：A 、 已使用三个月 ;B、 严重漏油；C、 主要部件损伤；D 、 引伸量出现系统性的偏大或偏小；E、 张拉次数超过施工规范规定的次数。（6）、千斤顶和油泵必须配套标定和配套使用。（7）、张拉前应检查千斤顶内摩阻是否符合有关规定要求，否则应停止使用。（8）、严禁钢绞线作电焊机导线用，且钢绞线的放置应远离电焊地区。（9）、灌浆时必须从排气孔压出的水泥浆与配制的水泥浆一致才能停止灌浆。七、安全技术措施1、预应力张拉安全隐患识别，事故类型及原因1。1、预应力张拉施工事故的主要类型（1）、锚具（或夹具）组装件破坏（2）、台座倾覆或滑移（3）、预应力筋断裂或滑脱（4）、张拉设备故障（5）、不当操作事故（闪失、碰撞等）（6）、施工机具伤人（7）、现场火灾与触电1。2、引发事故的主要原因（ 1） 、预应力筋与锚具（或夹具）组装件的锚固性能差（2）、预应力筋的质量不合格（3）、张