平水互通AC匝道桥现浇箱梁施工方案最新整理By阿拉蕾

1、平水互通设计起点为K104+770，设计终点为本项目终点，互通形式为Y型互通，匝道最小半径为120m。互通A、C匝道桥跨越衡炎高速。匝道桥最大纵坡为3.46%，最大横坡为6.0%。与衡炎高速公路连接的平水互通为本合同段重点工程，跨衡炎高速公路的A、C匝道桥基础为桩基础，桩径有1.2m、1.5m 和1.6m，桩身长在15m43m 之间，墩身为柱式墩、花瓶墩，桥台为肋板式、桩柱式轻型桥台；桥梁上部结构为多种跨径组合预应力钢筋混凝土现浇连续箱梁。具体情况如下：1.1 AK0+369.128跨线桥A匝道桥，桥宽12m，该桥第2、3号孔，孔径分别为22m、19 m上跨衡炎高速公路，与其交角为62.445

2、°，交点里程K61+395.474。2#墩在衡炎高速公路中央分隔带内，设有2根1.6m桩基，桩基设计长度为18m，承台宽2.0m，1根3×1.2m 花瓶式墩；衡炎高速公路左侧侧为1 号墩，衡炎高速公路右侧为3-9号墩，桩基桩径均为1.6m，墩身其中4#、7#墩为直径1.4米的立柱，3#、5#、6#、8#、9#墩身为3×1.2m花瓶式墩身；上部结构为：（18+22+19+15）+（16+20+16）+(3×20)m 三联等截面预应力钢筋混凝土连续箱梁。1.2 CK0+560跨线桥C匝道桥，桥宽10.5m，该桥第7、8号孔，孔径均为20m上跨衡炎高速公路，与

3、其交角为87.656°，交点里程K61+435.14。7#墩在衡炎高速公路中央分隔带内，设有2根1.6m桩基，桩基设计长度为18.5m，承台宽2.0m，1根3×1.2m 花瓶式墩；衡炎高速公路左侧侧为8-11 号墩，衡炎高速公路右侧为1-6号墩，桩基桩径均为1.6m，墩身其中3#、6#、9#墩为直径1.4米的立柱，1#、2#、4#、5#、8#、10#、11#墩身为3×1.2m花瓶式墩身；上部结构为： 13×20m四联等截面预应力钢筋混凝土连续箱梁。二、工程进度计划根据平水互通A、C匝道桥的总体方案以及实际工期，现浇箱梁安排开工日期为2011年7月5日，竣

4、工日期为2012年8月25日，我合同段将严格按总的施工工期要求进行施工安排，并力争提前完成。2.1 平水互通A、C匝道桥工期安排：1、施工准备：2011 年7 月5日至2011年7 月10 日；2、基础地基处理：2011 年7 月10日至2012年4月10日；3、支架搭设：2011 年7 月13日至2012年4 月25日；4、钢筋加工及绑扎：2011 年7 月10 日至2012年6 月5 日；5、现浇梁浇筑、养护、张拉及拆支架：2011年8月15 日至2012 年8月25 日2.2人员机械设备投入计划（1）、主要技术人员配备表序号姓 名职 务备注1彭 波技术负责人2徐广益生产负责人3周庆丰质检

5、工程师4周森林现场技术员5何 斌专职安全员6姜 和试验负责人7刘 彬测量负责人8曹贺章协调负责人（2） 主要劳动力配置表劳动力配置表序号工种人员数量备注1钢筋工402木工303混凝土工204架子工405起重工46电工37电焊工108钳工49起重机司机410普工30（3）主要机械设备进场表机械名称规格型号数量挖掘机WY-1004台装载机ZL502台砼输送泵HQT80c2台砼搅拌车12 m35台汽车吊NK-252台钢筋加工机械套4套400T千斤顶YCW-4004台25T千斤顶YC-254台10、20t倒链各5把油泵ZB-5010台电焊机10台压浆设备2套插入式振捣棒直径50mm15台碗扣式架管直径

6、48*3.5mm400吨平水互通A、C匝道桥地基地质为砂性土地段，局部开挖后根据场地现状先对地基进行压实处理，在土地基处理完后，由试验室进行静力触探检测，按支架实际受力计算。根据施工安排，采用碗扣式支架，地基硬化层施工厚度为20厘米C20砼。符合要求后，方可进入下一道工序施工。3.2地基处理内容：1、钻孔桩施工的废浆清除和泥浆池清理；2、承台基坑回填；3、地基的整平夯实，排水沟的设置；4、地表的硬化处理；5、水塘部位处理。3.3处理方法：1、泥浆先用泥浆泵抽除，然后用挖掘机将残存的泥浆及表层约20cm的虚土挖除。将废土运到指定的弃土场。承台回填选用级配碎石料，分层填筑分层夯实,分层填筑厚度为2

7、0cm，采用蛙式打夯机或冲击式打夯机夯实,局部不能采用机械夯实的采用人工夯实。2、泥浆池清理干净后，碎石分层填筑夯实，分层厚度20cm。3、排水沟两侧设置，设在箱梁投影面1m以外，宽度50cm，深度50cm，在低洼处将水引出施工场地外，并截除外来水。4、普通地段地基整平碾压后，在表面铺设20-30cm厚的砂卵石土并找平处理，然后碾压密实，碾压机具采用18t振动碾压机，第一遍碾压平整后，开始振动碾压，碾压遍数依据静载试验而定，保证硬化层承载力，硬化层厚度按20厘米砼控制。5、水塘地段地基底部回填片石至常水位以上（水塘水深加淤泥3米深），利用挖方段土再进行地基填筑。在表面铺设20-30cm厚的砂卵

8、石土并找平处理，然后碾压密实，碾压机具采用18t振动碾压机，第一遍碾压平整后，开始振动碾压，碾压遍数依据静载试验而定，保证硬化层承载力，硬化层厚度按20cm砼控制。在地基两侧边坡做10cm砂浆抹面，防止被水冲刷。3.4地基处理验收外观尺寸验收。1、硬化层应比箱梁投影面至少宽1m（每边0 .5米），硬化层边需维护防止雨水冲刷，以保证所有支架均能稳妥支撑。2、箱梁纵坡、横坡均满足施工要求，硬化层表面平整度为1cm（3m范围）。3、排水沟坡度按地基纵坡设置，用水泵及时将场地积水排出施工场地外。4、地基处理后在地基台阶处墩身旁边修筑盲沟，盲沟流向两侧排水沟，盲沟可采取粗砂或碎石填筑。承载力验收检验方法

9、为重型动力触探法。首次支架施工前对处理后的地基进行标准动力触探法进行检测,满足承载力达到80kPa后方可进行下步施工。    本支架采用“碗扣”式满堂脚手架，其结构形式如下：采用满堂碗扣式支架，顺、横桥向间距均为0.9m，腹板部位为0.6m。支架搭设中间横杆步距为1.2m，纵间、横间均设置剪刀撑，剪刀撑的步距不大于360cm。以增加支架的整体稳定性。底板处立杆顶托上安放10cm*10cm 方木，横向为10cm*10cm方木,横向方木间距为30cm。跨衡炎高速门洞处支架搭设：门洞宽6米，高5.5米，沿A匝道的A1-A3墩、C匝道的C6-C8墩设置钢管门洞。门柱下部为钢筋砼条形

10、扩大基础，扩大基础顶面预埋16mm厚钢板，门柱与钢板之间焊接，焊接方式为围焊，四周设加劲缀板；门柱上设置工字钢纵梁。门柱钢管采用热轧无缝钢管，直径610mm，壁厚10mm，计算长度5.0m。门洞每排间距1m，每根立柱上部设封口钢板，钢板厚16mm。每排门柱上设一道450*200型号的H型钢横梁（横桥向），横梁上根据支架横桥向排距依次布设450*200型号的H型钢纵梁，其上铺放10cm×10cm方木搭设满堂支架。所有型钢间连接点均点焊加固，各向型钢横纵梁间设联系杆，提高传力体系整体性。门洞顶部应搭设不透水防护棚，保证下部行车及行人安全。具体形式见门洞结构布置图。在地基处理好后，按照施工

11、图纸进行放线，支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，然后带线，在立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。1、支架布设注意事项2、支架搭设预压试验满堂支架通过计算，经监理工程师批准后在正式搭设前进行小规模的验证试验，初步检测钢管支架的承载质量及结构的稳定性。全联支架搭设完成后，为保证满堂支架应保证足够的强度、刚度和稳定性，消除弹性变形影响。需逐孔按实际荷载进行预压：1、预压荷载的确定：按每跨上部箱梁实际的重量再乘以1.2的安全系数为预压荷载进行加载。在施工中采用控制压载高度的办法控制压载重量，在腹板位置通过增加沙袋高度方式准确模

12、拟实际荷载状况。2、预压实施的目的：支架应根据技术规范进行预压，以收集支架、地基变形数据，作为设置预拱度的依据，为保证预压重与箱梁施工时承重相一致，3、预压顺序：预压时应均匀堆载，以免造成支架偏心受压引起支架失稳，堆载顺序与现浇砼的施工顺序一致。砼施工按纵向分段、水平分层连续浇筑。依照先底板荷载、后腹板荷载、最后顶板及翼板荷载顺序的施工顺序。预压时，应从低处开始逐层扩展升高，保持水平分层。支架预压主要消除塑性变形，同时测量弹性变形。当箱梁底模简铺后，压载前进行测量，得到加载前标高，然后，将预先准备好的砂袋用吊车吊至先铺好的模板上。 4、预压观察方案：观察点设置：预压观测将一孔分为五个断面，支点

13、，跨中，1/4跨，每断面布置三点。观测从开始预压到卸载的全过程。加载、卸载分级进行，分级观测，堆载及卸载过程中随时观测支架的稳定，防止局部失稳导致支架坍塌。支架顶和支架底各设一对应点。一般选择易观察、易立尺、较固定的支架底托和纵梁作为布点位置。在预压前按上述方案将各点布设完毕，并用红漆将个点标示清晰。观察次数及时间：首先在预压前观察一次，并记录预压前的原始值：然后在预压过程中，每天观察一次，并及时计算预压过程中的地基及支架沉降量；待全部预压荷载加完后，日均分早晚各观察一次，并计算其每一时段的沉降量。一般需预压稳定后不少于6小时方可卸载，且预压时间不少于3天时间，预压过程中，以每天的沉降不超过2

14、mm，作为支架已沉降稳定的依据，确定卸载的时间。通过预压来消除支架的非弹性变形和地基的沉降。根据观测结果确定支架的弹性变形，基础的非弹性变形量。卸载后观察地基是否有反弹量并确定预拱。通过预压前、预压期、稳定期、卸载后的测量观测值，算出非弹性变形及弹性变形值。再根据其弹性变形值及预拱度得出调整模板预留高度值。以便进入下一道工序施工。5、预拱度的设置确定模板标高时，根据设计标高加上支架预压得出的支架变形量，在箱梁底板及顶板设置预拱度，预拱度为二次抛物线预拱。抛物线预拱的计算式为：设水平纵向为X轴，垂直方向为Y轴，跨中底板原标高为原点，。 施工预拱度考虑以下主要因素：（1）支架及地基承受施工荷载后引

15、起的弹性、非弹性变形；（2）浇连续箱梁砼收缩徐变引起的挠度；（3）架杆件接头挤压和卸落设备压缩发生的非弹性变形；（4）模板刚度变形；（5）绞线张拉产生的拱度。箱梁外模板采用12厚竹胶板，根据箱梁结构尺寸现场加工。支架顶设可调高度顶托，顶托横向铺10cm×10cm的方木，间距为20cm；横桥向的方木直接放在纵桥向10cm×10cm的方木纵梁上，纵桥向的方木间距应与立杆横桥向间距一致。在钉面板时，每块面板应从一端赶向另一端，以保证面板的表面平整。腹板和翼板面板分别固定在竖向和横向10cm×10cm的方木上，其间距与支架要配套安装，为保证箱梁底板倒角处砼的线性顺畅，在竖

16、向支撑内与腹板底部顺桥向布置一条10cm×10cm方木，方木钉在底模横桥向方木上，并与斜支撑顶紧。1、内模安装预应力连续箱梁内模均采用碗扣支架和方木结合作为骨架支撑，高压木板作为面板，在骨架的设计和安装时尽量少占净空，以利于箱梁底板砼的散料、振捣及内模的处理，骨架通过设置三角锲块和可调支托调节内模立模标高。现浇箱梁施工为确保质量内实、外光，并结合实际施工情况，表面需用腻子刮平、打光，外侧翼缘模板、底模和箱梁内芯模板均采用15mm厚的高压木层板与型钢、角铁结合进行现场拼装，为了确保其平整度及接缝顺滑，模板之间采用玻璃胶填缝。在箱梁顶部预留80cm×80cm上下人孔在顶板应力最

17、小处(1/4跨)，以方便梁内模拆除。2、底模安装箱梁底模安装时，根据支架预压的测试结果和设计要求的箱梁自身拱度，进行施工预拱度设置，并对底模板标高进行调整。（1）、底模安装前，先在前后墩上放出箱梁中心轴线、边墩轴线和支座中心线。（2）、支座经过预压，消除支架及地基的非弹性变形，根据其预压弹性变形，确保施工预拱度值，从而确定施工立模标高。（3）、底模采用12mm竹胶板，在施工现场直接拼装，拼装时自边墩向中墩方向逐块安装木层板，安装在底模横向分配梁上，安装过程中要注意底模的平整度，底模间的连接要牢固、严密，对于两块底模间的间隙，安装时应粘上或用玻璃胶嵌紧，以防漏浆。（3）、安装完毕，确认支座预留位

18、置准确无误，并能满足支座安装要求。3、侧模安装（1）、侧模采用木层板现场制作和拼装、底模安装后，便可安装箱梁内外两侧模，内外两侧模之间的底端，采用对拉螺杆连接、固定。（2）、装好侧模后、在其两侧外用方木、型钢加固，利用对拉螺杆连接、固定，侧模支撑采用方木与支架立柱或纵横水平杆牢固相连，腹板内模与外侧模之间用与箱梁等强度的混凝土柱块支撑，并用螺栓拉杆拉紧固定；模板的拼缝下面要铺设胶带，缝隙用玻璃胶嵌紧。（3）、模板及支撑不得有松动，跑模或下沉等现象，模板体系搁置在支架体系上，分两次立模，第一次为底板、腹板，第二次为顶板，立模时应留设预应力张拉、工作孔。4、封头模板封头模采用定型钢模，表面倾角与设

19、计锚垫板倾斜角度一致，边跨梁封头模板增加锚具盒模板，锚具盒用螺丝连接在封头模板上，以利于拆除。采用钢模板，形状好、耐周转。模板安装完毕后，应对其平面位置、截面尺寸、稳定性进行检查，自检合格后并经监理工程师抽检合格后方可浇筑混凝土，浇筑时如果发现模有超过允许偏差变形时候，应及时纠正处理后，方可继续施工。5、模板施工应注意事项Ny=16×1395×140×1/1000=312(t)1、当砼强度达到要求，在监理工程师允许的情况下方可进行支架的拆除。支架拆除顺序：卸架时应先卸悬臂部分，再从跨中向两边卸架。支架卸载宜分两次进行，第一次先从跨中对称向两端松一次架，然后再从跨中

20、对称向两端卸除，以防过大冲击。卸架顺序为：松顶托-拆翼扳模板支架-拆底板模板-拆方木-拆横梁-拆连接钢管-从跨中向两侧拆支架-整理支架顶托。2、拆除注意事项：、支架拆除应先将底（顶）托落下，使支架、模板与混凝土脱离。支架拆除应自上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。卸料时各配件严禁抛掷至地面，以免伤人隐患及配件变形损坏。、在钢管加固件拆除后，按每排每层支架进行由上到下的拆除，拆除时通过在支架的横梁上设置5cm厚的木板作为临时脚手板，工人用绳索把每片支架吊下，保证安全和支架不受损坏。、运至地面的构配件应及时检查、整修和保养，并按品种、规格码堆存放一、 支架计算与基础验算2.1资料1、WJ碗扣为48&

21、#215;3.5 mm钢管；2、步距为1.2m是，单根立杆的承载能力按30KN计算。 2.2荷载分析计算1、箱梁实体荷载：在跨中断面腹板位置q1=1.1m×26KN/m3=28.6KN/m2在跨中断面底板位置：q2 =0.25m×26KN/m3=6.5KN/m2跨中翼缘板位置：G =0.49m3×26KN/m3=12.74KN，q3=12.74/1.75=7.28KN/m2边支点翼缘板位置G =1.05m3×26KN/m3=27.3KN，q4=27.3/1.75=15.6KN/m2在横梁底板位置G =12.9m3×26KN/m3=335.4KN

22、，q5=335.4/8.6=39KN/m2 2、施工荷载：取F2=1.0KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=4.0KN/m2 4、倾倒砼时产生的荷载：F4=1.2×2.7×1.3=4.0KN/m2（路桥施工计算手册P173）5、风荷载：取F5=0.35KN/m2（路桥施工计算手册P174）偏安全考虑，活荷载取安全系数r=1.4，q动=（F2+F3+F4+F5）×1.4=13.1 KN/m2。2.3碗扣立杆受力计算1、 在跨中断面腹板位置，最大分布荷载：qq1×1.2+13.1=28.6×1.2+13.1=47.4KN/m2碗扣立杆分布6

23、0cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N0.6×0.9×47. 4=25.61KN<N=30 KN2、在跨中断面底板位置，最大分布荷载qq2×1.2+13.1=6.5×1.2+13.1=20.9KN/m2碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N0.9×0.9×20.9=16.9KN<N=30 KN 3、跨中翼缘板位置立杆计算：qq3×1.2+13.1=7.28×1.2+13.1=21.8KN/m2碗扣立杆分

24、布为90cm×90 cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm，单根立杆最大受力为：N0.9×0.9×21.8=17.7KN<N=30 KN4、边支点翼缘板位置立杆计算：qq4×1.2+13.1=15.6×1.2+13.1=31.8KN/m2碗扣立杆分布为90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120 cm，由单根立杆最大受力为：N0.9×0.9×31.8=25.8KN<N=30 KN5、在横梁底板位置:qq4×1.2+13.1=39×1.2+13.1=59.9KN/m2碗扣立杆分布

25、为0.6 cm×0.6cm,横杆层距(即立杆步距)120cm,则单根立杆受力为：0.6×0.6×59.9=21.56KN/m2<N=30 KN经以上计算，立杆均满足受力要求。由于我部采用碗扣式满堂支架，经试验证明，碗扣式满堂支架是扣件式满堂支架稳定性的1.15倍（砼模板与支架技术) 。2.4地基受力计算由我部实验室动力触探试验数据显示，平水互通A、C匝道桥处的地基承载力最小为300kpa，无软弱下卧层。各部位地基受力如下表：箱梁部位荷载（KN）受力面积（m2)地基受力(Kpa)跨中腹板47.420.6*0.925.6跨中底板28.70.9*0.923.2跨中

26、翼缘板21.80.9*0.917.69边支点翼缘板31.80.6*0.925.8边支点底板59.90.6*0.621.62.5支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= Aó碗扣件采用外径48mm，壁厚3 .5mm，A489mm2, I12.19*104mm4（路桥施工计算手册P188）则，回转半径=（I/A）1/2=1.58cm,底板位置：h=120cm。底板处长细比L/=120/1.58=75.9<=150取76；（路桥施工计算手册P178）此类钢管为b类，轴心受压杆件，查表0.744（

27、底板处）ó=140MPa（路桥施工计算手册P177）底板处：N=0.744×489×140=50934N=50.9KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于跨中底板处，其N25.6KN；立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于横梁底板处，其N21.56KN（见前碗扣件受力验算）由上可知：跨中腹板处：25.6KNNN= 50.9KN横梁底板处：21.6KNNN=50.9KN结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。2.6地基沉降量估算1、假设条件：E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。2、按照弹性理论方法计算沉降量：S=S地基土最终沉降量；p基础顶面

28、的平均压力；按最大取值P59.9Kpab矩形基础的宽度；0.6m、E0分布为土的泊松比和变形模量；=0.2沉降影响系数，取1.12E0=1-22/(1-)EsEs=10.05MpaE0=9.045最终沉降量S59.9×10-3×0.6×1.12×(1-0.22)/9.045=4mm2.7分配梁受力计算1、10cm×10cm木方10×10cm方木采用木材材料为A3A1类，其容许应力，弹性模量按A3类计，即：w12Mpa，E9×103，（路桥施工计算手册P176）10cm×10cm方木的截面特性：W10×10

29、2/6167cm3I=10×103/12=833cm4（1）在腹板部位：10cm×10cm纵向分配梁验算：腹板部位的砼荷载q=28.6KN/m2,立杆纵向间距为90cm，横向间距为60cm.（2）P计算：10×10cm横向分配梁间距为30cm,其分配情况如上图：p=q×l横×0.328.6×0.6×0.3=5.15KN（3）强度计算：因为p在跨中， l=900mm，所以Mmax=ql2/10W=5.15×103×9002/10×167=2.5×106N/mmw=Mmax/w=2.5&#

30、215;106/375×1036.7MPa<w=12MPa 满足要求（4）挠度计算： l=900mmWmax=ql4/150EI=5.15×103×9004/150×9×103×833×1040.3mm<f=900/400=2.3mm 满足要求。(路桥施工计算手册P186)2、 在横梁部位：10cm×10cm纵向分配梁验算：横梁部位的砼荷载q=39KN/m2,立杆纵向间距为60cm，横向间距为60cm.（1）P计算：10×10cm横向分配梁间距为20cm，其分布情况如下图：p=q×l

31、纵×0.339×0.6×0.2=4.68KN（2）强度计算：因为p在跨中， l=600mm，所以Mmax= ql2/10W=4.68×0.6/10×167=1.7KN/m=1.7×106N/mmw=Mmax/w=1.7×106/167×10310.2MPa<w=12MPa 满足要求（3）挠度计算： l=600mmWmax= ql4/150EI=4.68×103×6003/150×9×103×833.34×1040.9mm<f=600/400=1

32、.5mm 满足要求。(路桥施工计算手册P186)2.8 竹胶模板及背带（10cm×10cm木方）受力计算1、荷载：按腹板部位荷载进行计算，q1=28.6KN/m22、计算模式：竹胶模板面板宽122cm,其肋（背木）间距为30cm，因此，面板按连续梁进行计算。 3、面板验算 面板规格: 2440mm×1220mm×12mm（1）强度验算竹胶面板的静曲强度：纵向70Mpa，横向50Mpa跨度/板厚=300/12=25100 属小挠度连续板。查“荷载与结构静力计算表”得连续梁弯距系数Km=0.107Mmax=KmqL2=0.107×0.029×(30

33、0)2=261N.mm（2）面板截面抵抗矩: W=bh2/6=1×122/6=24mm3I=bh3/12=1×123/12=144mm3=M/W=261/24=10.9N/mm2横向=50Mpa，满足要求。（3）刚度验算竹胶面板的弹性模量：E=10.56×103考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故= qL4/128EI=0.029×(200)4/(128×10.56×103×144) =0.24mm =200/400= 0.5mm，满足要求。(路桥施工计算手册P178)4、背

34、带（1）荷载：横梁处最大荷载进行计算，q1=39KN/m2计算模式：因分配梁为横桥向布置，跨径为90cm的连续梁，简化为90cm简支梁进行计算：（2）强度验算弯矩M和应力：AA断面：MqL2/8=11.7×0.92 =M/W=1.18×103/(0.1×0.12/6)=7.1MPa<=12MPa 满足受力要求.(路桥施工计算手册P193)（3）刚度验算AA断面：max=5qL4/(384EI )=5×11.7×103×0.94/384×9×109×(0.1×0.13/12)=1.3mmL/

35、400=0.9/400=2.3mm 满足受力要求（4）抗剪验算= 3Q/2bh=3×11.7/2×0.1×0.1=1.8MpaAA断面：= qL/A=11.7×103×0.9/(0.1×0.1)=1.1Mpa =1.8Mpa 满足受力要求。门洞受力计算一、跨衡炎高速门洞平水互通A、C匝道桥分别跨衡炎高速，桩号分别为AK0+316.128=HYK61+395.307、CK0+580.665=HYK61+435.14。为保证衡炎高速车辆正常通行，需设置单向行驶双门洞。门洞净空5.5米，净宽6米。各种钢管及型钢必须是有生产资质的厂家生产，质

36、量标准要满足相关规范要求。使用前要逐件进行外观和质量检查，决不允许有裂痕、变形或锈蚀等缺陷的构件使用。1、门洞计算(1)跨衡炎高速交通门洞，横纵梁都采用450*200型号的H型钢，纵梁间距0.9m。横纵梁截面参数和材料力学性能：I=29000cm4，E=2.1×105MPa，W=1300cm3,梁自重66.7kg/m。(公路材料手册P224)Q235钢容许应力=235×0.8=188Mpa(0.8为疲劳折减系数) (公路材料手册P137)（1）、纵梁验算因为A匝道桥宽12米，C匝道桥宽10.5米，所以选A匝道为例进行门洞计算。A匝道桥箱梁宽12.0m+1m(两侧各加宽50c

37、m)范围内按支架间距考虑15片纵梁。该梁段为标准普通梁段，箱梁截面积7.0平米，门洞支架顶部箱梁长度为8.0m，1、单幅门洞箱梁荷载为F1=7×8×26/8×13=14KN/m2； 2、施工荷载：取F2=1.0KN/m2 3、振捣混凝土产生荷载：取F3=4.0KN/m2 4、倾倒砼时产生的荷载：F4=1.2×2.7×1.3=4.0KN/m2（路桥施工计算手册P173）5、风荷载：取F5=0.35KN/m2偏安全考虑，活荷载取安全系数r=1.4，q动=（F2+F3+F4+F5）×1.4=13.1 KN/m2。q总=q1×1.2

38、+ q动=14KN/m2×1.2+13.1=29.9KN/m2（2）、承载力验算：验算为趋于安全考虑，按照简支梁均布荷载计算，即：最大跨中弯距： ，满足强度要求。刚度验算：满足刚度要求。2、门柱承受竖向力门洞横纵梁H型钢G=66.7×（15×8+2×13.0）×9.8=95.4KN；G砼=7×8×26=1456 KN；G动=13.1×8×13=1362.4KN每根立柱承受的重量为（95.4+1456+1362.4）/30=97.13 KN610×10mm钢管的面积A=950.3cm2，钢管回转半径为： 门柱间设横向及斜向联系杆以增加受力，门柱受压验算长度按5.0m计算：长细比 查建筑施工计算手册P400，得. 稳定性验算： ，可满足稳定性要求。3、地基承载力计算门洞立柱扩大基础采用C20素砼，基础与地面基础面积S=长×宽=(12+0.5&