格构式塔吊方案

1、塔吊基础及搭拆专项方案编制人： 职务（职称） 审核人： 职务（职称） 批准人： 职务（职称） 浙江龙舜建设有限公司杭州北部软件园新建厂房（三期）项目部年 月 日目 录第一章、工程概况3第二章、编制依据4第三章、工程场地地质条件、地质勘察剖面图5第四章、QTZ80(ZJ5710)塔吊技术参数7第五章、塔吊平面布置8第六章、塔吊基础设计10第七章、桩基承载力及钢格构柱等验算12第八章、塔吊基础施工28第九章、塔吊施工作业管理措施（群塔作业）31附件：附图一、塔吊平面布置图附图二、塔吊剖面立面图附图三、塔吊结点处理详图附图四、附图五、塔吊与建筑物距离平面图附图六、塔吊说明书第一章、工程概况1.1工程

2、概况杭州北部软件园发展有限公司新建厂房三期项目工程位于浙江省杭州市拱墅区科技工业功能区祥符区块内，上祥路以东，祥盛路以北，规划东吴路以西，祥园路以南。建筑物地下为二层（主楼部分为三层），地上由五幢13层裙房组成,钢筋混凝土框剪结构，建筑结构安全等级为二级。本工程±0.000标高相当于绝对标高4.900m，目前自然地面平均绝对标高为4.400m，地下室平面长为195m，宽为120m，基础形式为桩承台基础，桩基为600、700、800钻孔灌注桩，桩顶标高-11.45m12.90为主，桩长4550m，按进入持力层控制为主。地下室底板标高-10.70m，底板厚700mm，外墙板厚350450

3、mm，承台高0.82.30m，地梁高700均为暗梁、砼为C35，电梯井底开挖深度最深处在-14.05m。基础垫层均为150mm厚C15垫层。地下室内纵向，横向设2条后浇带宽为1000mm。本工程建筑结构高度为49.77米，2#塔吊搭设高度为60米，3#塔吊搭设高度为57米，1#4#塔吊搭设高度为54米，以上高度未包括地下格构柱8.7米，第一次搭设2#塔吊搭设高度为31.5米，3#塔吊搭设高度为28.5米，1#4#塔吊搭设高度为25.5米，塔吊具体位置详见总平面图。1.2相关单位1、建设单位：杭州北部软件园发展有限公司2、设计单位：汉嘉设计集团股份有限公司3、勘测单位：浙江省工程物探勘察院4、监

4、理单位：浙江天成项目管理有限公司5、施工单位：浙江龙舜建设有限公司1.3现场情况目前工程已完成“三通一平”，周边围墙及临时设施设置的搭设，完成表层驳土等施工准备工作，桩基施工阶段。1.4周边环境条件场地交通条件和地理位置：位于浙江省杭州市拱墅区科技工业功能区相符区块内，上祥路以东，祥盛路以北，规划东吴路以西，祥园路以南。第二章、编制依据1、汉嘉设计集团股份有限公司设计的土建施工图纸；2、浙江省工程物探勘察院提供的杭州北部软件园发展有限公司新建软件用房二期工程岩土工程勘察报告（2010年7月）； 3、本工程施工组织设计、基坑设计方案及土方开挖方案等；4、本工程业主提供的各类现场资料；5、根据建设

5、部2009 87号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法的规定；关于进一步做好杭州市危险性较大的分部分项工程专项施工方案论证工作的通知杭建工发2009第528号；根据杭建监总201033号文件中,关于加强建筑起重机械租赁、安装、拆卸和使用安全管理的若干意见；关于加强组合式塔基基础制作、安装和使用的若干要求杭建监总201213号。6、浙江省建筑机械集团提供的QTZ80(ZJ5710)塔吊使用说明书；7、浙江省省标固定式塔式起重机基础技术规程DB33/T1053-2008；8、塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)9、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)10、

6、建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)11、钢结构设计规范(GB50017-2003)12、钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2001）13、建筑钢结构焊接技术规程JGJ8114、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200115、建筑施工塔式起重机安装使用拆卸安全技术规程JGJ196-201016、固定式塔式起重机基础技术规程DB33/T1053-200817、塔式起重机安全规程GB5144-200618、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。第三章、工程场地地质条件、地质勘察剖面图根据浙江省工程物探勘察院提供杭州北部软件园新建厂房三期工程岩土工程勘察报告（10年7月）塔吊

7、基础布置部位的地质情况参照2-2,a剖面图及Z12。 从地质勘察报告及现场地质情况看，本工程场地未见明显不良地质作用。场地地表杂填土性质松散，场地浅部为杂填土全场分布、素填土及塘泥局部分布、中部分布以粉质粘土为主局部细沙，下部以粘土及全风化熔结凝灰岩、强风化熔结凝灰岩、中风化熔结凝灰岩为主，场地浅部与中部分布性质软弱的淤泥质粘土具较强的蠕变性和触变性，上述因素对本工程桩基施工和地下室基坑开挖施工会产生不利影响，施工时着重观察土层的变化，并落实相应的应急措施。地基土物理力学指标：塔吊基础涉及各土层主要物理力学性质指标：自然地面标高。塔吊位于地下室基坑围护内。工程地质参数如下表所示：土层号土层名称

8、含水量%重 度土层厚度钻孔灌注桩摩阻力特征值（KPa）桩周土摩擦力桩端土承载力淤泥质粘土43.117.3206-1粉质粘土26.819.45.625-2粉质粘土33.318.29.525粘质粉土34.818.36.19-1粉质粘土23.819.67.927-2细砂4.130-3粉质粘土24.519.516.932-3夹细砂3.140-4粉质粘土30.518.75.223-1粉质粘土30.518.8732-2粘土35.318.15.726根据建筑物高度按独立（有附墙）50m计，塔吊选用QTZ80(ZJ5710)型。塔吊基础采用4800钻孔灌注桩。塔吊桩尖持力层为第-2层：粘土层。地质剖面图：第四

9、章、QTZ80(ZJ5710)型塔吊技术参数根据QTZ80（ZJ5710）型塔吊说明书，本工程塔吊基本技术参数如下表 ：塔吊型号QTZ80（ZJ5710）安装方式固定独立式总功率31.7KW整机重量32.52吨安装高度60米最大工作幅度57米最小工作幅度2.5米臂端起重量1吨最大起重量6吨塔身截面尺寸1.6×1.6米平衡臂长11.92米平衡尾石重量13.32吨具体详见QTZ80（ZJ5710）型塔吊说明书第五章、塔吊平面布置1、塔吊基础定位图： 2、塔吊总平面布置图详见附后平面布置图第六章、塔吊基础设计塔吊基础均采用均采用4颗800灌注桩结合格构式钢立柱桩基础，不做整体式钢筋混凝土基

10、础，灌注桩顶标高同地下室底板板底落低400mm，有效桩长32米，桩顶以上部分采用4根480×480-140×140，缀板450×300×10焊接组成的钢构格柱，锚入桩内不少于3m，混凝土超灌高度不小于3米，基座平台采用2600×2600×20+600×600×40mm厚钢板，每根格构柱通过4根直径30mm螺栓与钢板紧固，螺栓焊接于分肢角钢上（焊缝长度250mm，双面焊，焊缝高度10mm），并且封口钢板与角钢分肢间通过水平焊缝连接，并加焊三角形加劲板的形式连接，塔吊塔身标准节通过高强螺栓在封口板上穿孔连接。格构柱四周

11、采用16#槽钢围焊连成一个整体，在封口钢板上在焊接一块2cm厚钢板，作钢平台使用，再在平台上做临边围护。格构式钢柱穿过地下室底、顶板。灌注桩、格构柱的轴线与塔吊基础节的柱脚相对应。格构柱与塔身连接详图格构柱与塔吊桩连接详图1、桩径800，有效桩长32米计，2、桩配筋：1616（HRB335),加密区箍筋为螺旋筋8100（Q235），非加密区箍筋为螺旋筋8200（Q235），定位箍为122000（HRB335)，钢筋笼主筋通长设置。桩身砼强度等级C30。3、钢构柱采用角钢140×140×12通过缀板450×300×10焊接而成，钢构边长480×4

12、80，确保进入钻孔灌注桩身内3米，具体尺寸详见附图。由于塔吊钢立柱与基础底板相连，钢构柱设止水钢板与结构底板一起浇筑。4、塔吊桩基础砼达到80%设计强度后，方可进场安装塔吊；塔吊经检测合格后，方可正常使用。塔吊基础做法第七章、桩基承载力及钢格构柱等验算本计算书采用PKPM计算软件（20110318版）进行计算。本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、钢结构设计规范（GB500172003）、钢结构设计手册（第三版）、建筑结构静力计算手册（第二版）、结构荷载规范（GB50092001）、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）、建筑桩基技术规范（JGJ942008）、建筑地基基

13、础设计规范（GB500072002）等编制。基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QTZ80(ZJ5710)； 标准节长度b：3m；塔吊自重：32.52T； 塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN； 塔吊地脚螺栓的直径d：30mm；塔吊起升高度H：40.5m； 塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.6m； 2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：8.7m； 格构柱缀件类型：缀板；格构柱缀件节间长度a1：0.5m； 格构柱分肢材料类型：L140x12；格构柱基础缀件节间长度a2：2m； 格构柱钢板缀件参数:450×300×10；格构柱截面宽度b1：0.

14、48m； 格构柱基础缀件材料类型：L140x12；3、基础参数桩中心距a：1.6m； 桩直径d：0.8m；桩入土深度l：30m； 桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30； 桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：16mm； 钢平台宽度：2.6m×2.6m； 钢平台厚度：0.02m；钢平台的螺栓直径：30mm； 钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：高强8.8级； 4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：C类 有密集建筑群的城市郊区；风荷载高度变化系数：1.13；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0

15、.45 kN/m2；额定起重力矩Me：760kN·m； 基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：1533.93kN·m； 工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：760kN·m； 基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：1022.62kN·m； 非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=677.00=677.00kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=1533.93kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2

16、)1/2c/Bb)挡风系数=0.87；水平力：Vk=×B×H×+P=0.45×1.60×40.00×0.87+30.00=54.95kN；4、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=677.00kN； Mkmax=1533.93kN·m； Vk=54.95kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(Fk+Gk)/n±Mxkxi/xj2式中：n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； Gk桩基承台的自重标准值； Mx

17、k承台底面的弯矩标准值； xi单桩相对承台中心轴的X方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=677.00/4+(1533.93×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=847.16kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=677.00/4-(1533.93×1.60&

18、#215;2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-508.66kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2Vk/4=1.2×54.95/4=16.48kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×27.002×320/4=183.22kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×54.95/16=4.12kN<183.22kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，

19、n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/4=183.76kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×508.66/4.00=152.60kN<183.76kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.12/183.22)2+(152.60/183.76)2)0

20、.5=0.83；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=54.95/12=4.58kN；Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×27.002×250/(4×1000)=143.14kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=508.66/3.00=169.55kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/(4

21、×1000)=183.76kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.58/143.14)2+(169.55/183.76)2)0.5=0.92；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L140x12A =32.51cm2 i =4.31cm I =603.68cm4 z0 =3.90cm每

22、个格构柱由4根角钢L140x12组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A×（b1/2z0）2 ×4=603.68+32.51×(50.00/2-3.90)2×4=60309.83cm4；An1=A×4=32.51×4=130.04cm2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=60309.83/(50.00/2-3.90)=2858.29cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(60309.83/130.04)0.5=21.54cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1016.59×103/(130.04×10

23、2)=78.18N/mm2<f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=8.70m；x1=L0x1×102/ix1=8.70×102/21.54=40.40；单肢缀板节间长度：a1=0.50m；1=L1/iv=50.00/2.77=18.05；0x1=(x12+12)0.5=(40.402+18.052)0.5=44.25；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1016.59×103/(0.88×130.04×102)=88.73N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满

24、足要求。4、刚度验算max=0x1=44.25<=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=4.31cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/4.31=11.6<0.7max=0.7×44.25=30.97；因截面无削弱，不必验算截面强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=60309.83cm4 An1=130.04cm2W1=2858.29cm3 ix1=21.54cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1×(b2×1

25、02/2-b1×102/2)2×4=60309.83+130.04×(1.60×102/2-0.50×102/2)2×4=1814723.31cm4；An2=An1×4=130.04×4=520.16cm2；W2=Ix2/(b2/2-b1/2)=1814723.31/(1.60×102/2-0.50×102/2)=32994.97cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1814723.31/520.16)0.5=59.07cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(x&#

26、215;W)=812.40×103/(520.16×102)+2147.50×106/(1.0×32994.97×103)=80.70N/mm2<f=300N/mm2；格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=lo=8.70m；x2=L0x2/ix2=8.70×102/59.07=14.73；An2=520.16cm2；Ady2=2×32.51=65.02cm2；0x2=(x22+40×An2/Ady2)0.5=(14.732+40×520.16/65.02)0.5=23.

27、17；查表：x=0.96； NEX' = 2EAn2/1.10x22NEX=179050.36N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=-3.13N/mm2f=300N/mm2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=23.17<=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=21.54cm；单肢长细比：1=l02/ix1=200/21.54=9.29<0.7max=0.7×23.17=16.22因

28、截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Quk=Qsk+Qpk = uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表（以ZK18作为参考,详见地质报告）: 土层号土层名称含水量%重 度土层厚度钻孔灌注桩摩阻力特征值（KPa）桩周土摩擦力桩端土承载力淤泥质粘土43.117.3206-1粉质粘土26.819.45.625-2粉质粘土33.318.29.525粘质粉土34.818.36.19-1粉质粘土23.819.67.927-2细砂4.130-3粉质粘

29、土24.519.516.932-3夹细砂3.140-4粉质粘土30.518.75.223-1粉质粘土30.518.8732-2粘土35.318.15.726由于桩的入土深度为32.00m,所以桩端是在第-2层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×675.1+0×0.503=1696.711kN；单桩竖向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=1696.711/2=848.356kN；Nk=847.158kN1.2R=1.2×848.356=1018.027kN；桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：T

30、uk=iqsikuili=1334.051kN；其中： Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取u=d=2.51m； qsik桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4=1273.925kN； ul桩群外围周长，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；经过计算得到：TUk=iqsikuili1334.05kN；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tu

31、k/2+Gp其中 Nk - 桩基上抗拔力设计值，Nk=508.66kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =864.00kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =376.99kN；Tgk/2+Ggp=1273.925/2+864=1500.962kN > 508.658kN；Tuk/2+Gp=1334.051/2+376.991=1044.017kN > 508.658kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm2

32、2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋1616。实际配筋值3418.7 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径采用8mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，

33、应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt+Q=677.00+60.00=737.00kN；2、塔吊倾覆力矩总的最大弯矩值Mkmax=1022.62kN·m；3、塔吊水平力计算挡风系数计算： = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数=0.87；水平力：Vk=×B×H×+P=0.45×1.60×40.00×0.87+30.00=54.95kN4、每根格构柱的受力计算 作用于承台顶面的作用力：Fk=737.00kN； Mk

34、max=1022.62kN·m； Vk=54.95kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。（1）、桩顶竖向力的计算Nik=(F+G)/n±Myyi/yj2；式中：n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力标准值； G桩基承台的自重标准值； My承台底面的弯矩标准值； yj单桩相对承台中心轴的Y方向距离； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax=Fk/4+(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=737.00/4+(1022.6

35、2×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=528.13kN；最小压力：Nkmin=Fk/4-(Mkmax×a×2-0.5)/(2×(a×2-0.5)2)=737.00/4-(1022.62×1.60×2-0.5)/(2×(1.60×2-0.5)2)=-159.63kN；需要验算桩基础抗拔力。（2）、桩顶剪力的计算V0=1.2V/4=1.2×54.95/4=16.48kN；二、塔吊与承台连接的螺栓验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nvb=nv

36、d2fvb/4=1×3.14×27.002×320/4=183.22kN；Nv=1.2Vk/n=1.2×54.95/16=4.12kN<183.22kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/4=183.76kN；Nt=1.2Nkmin/n1=1.2×493.66/4.00=148.10kN<183.76kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受

37、到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.12/183.22)2+(148.10/183.76)2)0.5=0.81；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。三、承台验算1、螺栓抗剪验算每个螺栓所受剪力：Nv=Vk/n=54.95/12=4.58kN；Nvb=nvd2fvb/4=1×3.14×27.002×250/(4×1000)=143.

38、14kN；螺栓抗剪强度满足要求。2、螺栓抗拉验算 n1×Nt = Nmin其中：n1塔吊每一个角上螺栓的数量，即：n1=n/4； Nt每一颗螺栓所受的力；Nt=Nmin/n1=493.66/3.00=164.55kN；Ntb=de2ftb/4=3.14×24.192×400/(4×1000)=183.76kN；螺栓抗拉强度满足要求。3、螺栓同时受到剪力以及拉力时的验算 (Nv/Nvb)2+(Nt/Ntb)2)1/2 1其中：Nv、Nt 一个普通螺栓所承受的剪力和拉力； Nvb、Ntb、Ncb 一个普通螺栓的受剪、受拉和承压承载力的设计值；(Nv/Nvb)

39、2+(Nt/Ntb)2)0.5=(4.58/143.14)2+(164.55/183.76)2)0.5=0.9；螺栓在同时受到剪力以及杆轴方向拉力时强度满足要求。四、单肢格构柱截面验算1、格构柱力学参数L140x12A =32.51cm2 i =4.31cm I =603.68cm4 z0 =3.90cm每个格构柱由4根角钢L140x12组成，格构柱力学参数如下：Ix1=I+A×（b1/2z0）2 ×4=603.68+32.51×(50.00/2-3.90)2×4=60309.83cm4；An1=A×4=32.51×4=130.04c

40、m2；W1=Ix1/(b1/2-z0)=60309.83/(50.00/2-3.90)=2858.29cm3；ix1=(Ix1/An1)0.5=(60309.83/130.04)0.5=21.54cm；2、格构柱平面内整体强度Nmax/An1=1034.59×103/(130.04×102)=79.56N/mm2<f=300N/mm2；格构柱平面内整体强度满足要求 。3、格构柱整体稳定性验算L0x1=lo=8.70m；x1=L0x1×102/ix1=8.70×102/21.54=40.40；单肢缀板节间长度：a1=0.48m；1=L1/iv=50.

41、00/2.77=18.05；0x1=(x12+12)0.5=(40.402+18.052)0.5=44.25；查表：x=0.88；Nmax/(xA)=1034.59×103/(0.88×130.04×102)=90.30N/mm2<f=300N/mm2；格构柱整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x1=44.25<=150 满足；单肢计算长度：l01=a1=50.00cm；单肢回转半径：i1=4.31cm；单肢长细比：1=lo1/i1=50/4.31=11.6<0.7max=0.7×44.25=30.97；因截面无削弱，不必验算截面

42、强度。分肢稳定满足要求。五、整体格构柱基础验算1、格构柱基础力学参数单肢格构柱力学参数：Ix1=60309.83cm4 An1=130.04cm2W1=2858.29cm3 ix1=21.54cm格构柱基础是由四个单肢的格构柱组成的，整个基础的力学参数：Ix2=Ix1+An1×(b2×102/2-b1×102/2)2×4=60309.83+130.04×(1.60×102/2-0.50×102/2)2×4=1814723.31cm4；An2=An1×4=130.04×4=520.16cm2；W2

43、=Ix2/(b2/2-b1/2)=1814723.31/(1.60×102/2-0.50×102/2)=32994.97cm3；ix2=(Ix2/An2)0.5=(1814723.31/520.16)0.5=59.07cm；2、格构柱基础平面内整体强度1.2N/An+1.4Mx/(x×W)=884.40×103/(520.16×102)+2147.50×106/(1.0×32994.97×103)=82.09N/mm2<f=300N/mm2格构式基础平面内稳定满足要求。3、格构柱基础整体稳定性验算L0x2=l

44、o=8.70m；x2=L0x2/ix2=8.70×102/59.07=14.73；An2=520.16cm2；Ady2=2×32.51=65.02cm2；0x2=(x22+40×An2/Ady2)0.5=(14.732+40×520.16/65.02)0.5=23.17；查表：x=0.96； NEX' = 2EAn2/1.10x22NEX=179050.36N； 1.2N/(xA) + 1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX) f1.2N/(xA)+1.4mxMx/(Wlx(1-1.2xN/NEX)=0.31N/mm2f=300N/mm

45、2；格构式基础整体稳定性满足要求。4、刚度验算max=0x2=23.17<=150 满足；单肢计算长度：l02=a2=200.00cm；单肢回转半径：ix1=21.54cm；单肢长细比：1=l02/ix1=200/21.54=9.29<0.7max=0.7×23.17=16.22因截面无削弱，不必验算截面强度。刚度满足要求。六、桩竖向极限承载力验算单桩竖向承载力标准值按下面的公式计算： Quk=Qsk+Qpk = uqsikli+qpkAp u桩身的周长，u=2.513m； Ap桩端面积,Ap=0.503m2；各土层厚度及阻力标准值如下表: 土层号土层名称含水量%重 度土

46、层厚度钻孔灌注桩摩阻力特征值（KPa）桩周土摩擦力桩端土承载力淤泥质粘土43.117.3206-1粉质粘土26.819.45.625-2粉质粘土33.318.29.525粘质粉土34.818.36.19-1粉质粘土23.819.67.927-2细砂4.130-3粉质粘土24.519.516.932-3夹细砂3.140-4粉质粘土30.518.75.223-1粉质粘土30.518.8732-2粘土35.318.15.726由于桩的入土深度为32.00m,所以桩端是在第-2层土层。单桩竖向承载力验算: Quk=2.513×675.1+0×0.503=1696.711kN；单桩竖

47、向承载力特征值：R=Ra= Quk/2=1696.711/2=848.356kN；Nk=737kN1.2R=1.2×848.356=1018.027kN；桩基竖向承载力满足要求！七、抗拔桩基承载力验算群桩呈非整体破坏时，桩基的抗拔极限承载力标准值：Tuk=iqsikuili=1334.051kN；其中： Tuk桩基抗拔极限承载力标准值； ui破坏表面周长，取u=d=2.51m； qsik桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值； i抗拔系数，砂土取0.500.70，粘性土、粉土取0.700.80，桩长l与桩径d之比小于20时，取小值； li第i层土层的厚度。群桩呈整体破坏时，桩基的抗拔

48、极限承载力标准值：Tgk=（uliqsikli）/4=1273.925kN； ul桩群外围周长，ul=4×（1.6+0.8）=9.6m；经过计算得到:TUk=iqsikuili1334.05kN；桩基抗拔承载力公式：Nk Tgk/2+GgpNk Tuk/2+Gp其中 Nk - 桩基上拔力设计值，Nk=493.66kN； Ggp - 群桩基础所包围体积的桩土总自重设计值除以总桩数，Ggp =864.00kN； Gp - 基桩自重设计值，Gp =376.99kN；Tgk/2+Ggp=1273.925/2+864=1500.962kN > 493.658kN；Tuk/2+Gp=133

49、4.051/2+376.991=1044.017kN > 493.658kN；桩抗拔满足要求。八、桩配筋计算1、桩构造配筋计算按照构造要求配筋。As=d2/4×0.65%=3.14×8002/4×0.65%=3267mm22、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！3、桩受拉钢筋计算经过计算得到桩抗拔满足要求，只需构造配筋！建议配筋值：HRB335钢筋，1616。实际配筋值3418.7 mm2。依据建筑桩基设计规范(JGJ94-2008)，箍筋采用螺旋式，直径采用8mm，间距宜为200300mm；受水平荷载较大的桩基、承受水平地震

50、作用的桩基以及考虑主筋作用计算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内箍筋应加密；间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋受力作用时，箍筋配置应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010的有关规定；当钢筋笼长度超过4m时，应每隔2m设一道直径不小于12mm的焊接加劲箍筋。九、格构柱施工要求（工程经验）1、格构柱锚入桩基中的长度不小于3000mm，并需增加箍筋和主筋数量，确保焊接质量桩混凝土等级不小于C30；2、吊（插）入桩孔时，应控制钢构柱的垂直与水平二个方向的偏位。特别需防止浇捣混凝土后钢构柱的偏位，施工方案中必须有防偏位措施（采用模具等定位方法）。3、钢构

51、柱应在工厂制作，成品后运往工地。现场焊接水平杆与斜撑杆（柱间支撑）等构件，必须持有焊接上岗证，由生产厂家派专员施焊。4、单肢钢构柱内部需留有足够空间，浇捣混凝土中应采取有效手段保证混凝土的填充率达到95%以上。5、开挖土方时，塔机钢构柱周围的土方应分层开挖，钢构柱之间的水平与斜撑杆（或柱间支撑），连接板等构件，必须跟随挖土深度而及时设置并焊接。6、钢构柱露出端顶部设置承压板的，校水平后进行承压板刚性定位，焊接后四块承压板的上表面平面度不大于1/500。7、塔机使用中，要经常观察钢筋混凝土连接块的变形情况；经常观察地脚螺栓松动情况，随时拧紧；经常观察塔机的垂直度，发现超差及时纠正。第八章、塔吊基

52、础施工1、基础施工1.1桩基施工塔吊基础桩基均为4根直径800钻孔灌注桩，桩有效长度为32米，桩顶标高-11.8米，桩间距1.6m，塔吊桩委托钻孔桩分包单位在工程桩施工前期先行施工完毕，确保有一定的养护时间。桩基施工做好相应的施工资料记录和试块。钢构柱定位做法，根据坐标控制塔吊桩位，在桩机就位后进行复测，钻孔（垂直度控制），根据坐标定位建筑物边线，成孔后放置钢筋笼及钢构柱（钢构柱平面必须平行与建筑物），位置调整完成后固定预先制作的固定架下放钢立柱，砼浇筑。塔吊基础桩在吊放钢筋笼、钢构柱时，注意控制钢构柱的水平度、垂直度及平面位置，确保上部钢格构柱的中心距离和边柱位置正确，符合设计要求，垂直偏差

53、控制在L/1000以内，且不大于10mm,钢筋笼与刚格构柱电焊搭接长度不小于3m,搭接位置须确保8根，主筋与刚格构柱连接，增强箍筋不得少于6只。1.2钢格构柱施工严格控制钢构柱的钢材质量和加工质量，钢材的品种、规格、性能等应符合国家产品标准和设计要求，采用的原材料及成品实行进场验收制度，各工序按施工规范、标准进行质量控制，每道工序完工后，进行检查，相关各专业工种之间，进行交接验收。（格构柱采用的14号角钢、16号槽钢、10mm厚钢板、焊条等应有材料合格证，进场时必须验收产品质量。）钢平台及格构柱支架应按照建筑钢结构焊接技术规程（JG81-2002）加工完成，并经验收合格方可进入现场安装；格构柱的放样、下料严格按照详图尺寸进行，防止下料过短人为接长造成质量缺陷。格构柱施工的电焊工必须持证上岗，正式焊接作业前进行试焊。电焊作业由2名持证焊工进行，中途不得换人，确保焊接质量。格构柱由4根L140×140的角钢加450×300×10的缀板焊接组成，缀板焊接质量是整个格构柱加工质量的关键。缀板与角钢的接触边应全部焊接，采用倒角焊缝，焊缝应分次焊接饱满。焊接采用手工焊，E43焊条，焊缝质量要求1级；构件焊接时应控制焊接变形和焊接残余应力的影响；图中未注明的焊缝高度不得小于10mm；在焊