牡丹江桥计算加体外预应力

1、上海同丰工程咨询有限公司 牡丹江桥加固设计计算书牡丹江桥计算书一、 截面信息跨中T梁截面跨中横隔板截面二、 二期荷载集度梁编号混凝土厚度（m）沥青厚度（m）人行道（kN/m）（梁格计算）集度（kN/m）1#0.20.0813.3 2#0.190.0812.7 3#0.180.0812.1 4#0.170.0811.5 5#0.140.089.6 6#0.120.088.4 7#0.10.087.1 8#16.616.6人行道栏杆8机非分隔带5注：表中荷载集度扣除了6cm混凝土铺装。三、 材料参数三、材料参数混凝土C45钢绞线Strand1570原有钢绞线强度标准值（Mpa）1570原有钢绞线张

2、拉力（t）56.5原有预应力面积（mm2）471原有预应力松弛系数0.3原有管道摩擦系数0.55原有预应力管道偏差系数（1/m）0.0015体外预应力束（每片T梁配两束）体外预应力钢绞线Strand1860体外预应力钢绞线强度标准值（Mpa）1860体外预应力钢绞线张拉控制应力（Mpa）1209体外预应力面积（mm2）556体外预应力预应力松弛系数0.3四、 活载参数汽车荷载：城-A级；人群：3.5kN/m温度梯度：按桥面8cm沥青混凝土铺装计算考虑；T1=16.4，T2=6 T1=-8.2，T2=-3五、 整体梁格计算结果图式1车道布置结果车道横向布置一如下图5.1.主梁计算结果1、 二期反

3、力二期反力（kN）2、 恒载弯矩恒载弯矩（kN·m）3、 活载弯矩（汽车）汽车活载弯矩（kN·m）4、 人群荷载弯矩 人群活载弯矩（kN·m）5、 基本组合弯矩基本组合弯矩（kN·m）（抗力17825kN·m）抗弯承载能力计算T梁抗弯，满足要求。6、 基本组合剪力基本组合剪力（kN）（抗力3457kN）斜截面剪力计算T梁抗剪满足要求。7、 短期组合应力短期组合下缘应力（Mpa）（限值1.78MPa）满足要求8、 标准组合应力标准组合上缘应力（Mpa）（限值-14.8MPa）满足要求标准组合6cm混凝土铺装上缘压应力（Mpa）(限值-14.8MP

4、a) 满足要求5.2横隔梁计算结果1、 端横梁基本组合弯矩和剪力端横梁基本组合弯矩（kN·m）（抗力699.8kN·m）抗弯承载能力计算抗弯承载能力为699.8kN·m>1.1*(248.9+673.6)/2=507.4 kN·m，端横梁抗弯满足要求。端横梁基本组合剪力（kN）（抗力1030kN）抗剪承载能力计算横梁抗剪满足要求。2、 跨中横梁）基本组合弯矩和剪力横梁3基本组合弯矩（kN·m）（抗力（+1695kN·m和（-1547kN·m）横梁正弯矩抗弯承载能力计算横梁负弯矩抗弯承载能力计算由此可知，中横梁抗弯承载能

5、力满足要求。横梁3基本组合剪力（kN·m）（抗剪承载能力为1030kN）满足要求。3、 横梁短期组合应力横梁短期组合下缘应力（MPa）（限值1.78Mpa）横梁短期组合上缘应力（MPa）限值1.78Mpa）4、 横梁标准组合应力横梁标准组合上缘应力（MPa）（限值-14.8Mpa）横梁标准组合下缘应力（MPa）（-14.8Mpa）六、 整体梁格计算结果图式2车道布置结果车道布置图式21、 活载弯矩汽车活载弯矩（kN·m）人群活载弯矩（kN·m）2、 基本组合内力基本组合弯矩（kN·m）（抗力17825kN·m）基本组合剪力（kN）（抗力3457

6、kN）3、 短期组合应力短期组合梁底拉应力（Mpa）（限值1.78MPa）4、 标准组合应力标准组合梁顶应力（Mpa）（限值1.78MPa）标准组合6cm铺装梁顶应力（Mpa）（限值1.78MPa）结论：T梁上部结构整体计算结果表明，加固后T梁能够满足城-A级通行要求。桥面板计算1、 边梁内翼缘计算跨中横隔板的间距为la=6.48m，梁肋间距为lb=2.4m，由于la/lb=2.7>2，故桥面板可按跨径为lb的单向受力板进行计算。1、 荷载标准值计算（1） 恒载内力计算（以纵向1m宽的桥面板条进行计算）每延米板上的恒载g沥青混凝土面层：g1=0.08*1*24=1.9（kN/m）。混凝土

7、现浇层：g2=0.2*1*26=5.25（kN/m）。T梁翼板自重：g3=0.14*0.7+0.5*0.14+0.2*0.410.41+0.6*26=4.32（kN/m）。合计g：11.47（kN/m）。每延米宽板条上的恒载g先计算简支板的跨中和支点剪力。根据桥规第4.1.2条，梁肋间板的计算跨径按下列规定采用。计算弯矩，Lm=L0+t，但不大于L=L0+b。其中Lm为板的计算跨径，L0为板净跨径，t为板的厚度，b为梁肋宽度。这里L0=2.22m，t=0.5*（0.14+0.2）=0.17m，b=0.18m。简支板跨中弯矩M0=1/8*gL2m=1/8*11.47*2.4*2.4=8.26kN

8、·m。简支板支点剪力Q0=1/2*gLm=0.5*11.47*2.4=12.73kN。根据桥规第4.1.2条规定，与梁肋整体相连的板，其内力如下。支点弯矩：MGK=-0.7*M0=-5.78kN·m。跨中弯矩：MGK=-0.5*M0=4.13kN·m。支点剪力：QGK=Q0=12.73kN。（2） 活载内力计算按通规第4.3.1-2条，后轮轴重140kN，着地的宽度与长度为b1xa1=0.6*0.2，作用于桥面板上的区域为（b1+2h）x（a1+2h）=b2xa2=1.16*0.76。车轮作用于板跨径中部时的有效分布看度如下。计算弯矩和剪力时：ad=a1+2h+d

9、+l3=0.2+2*0.28+1.4+0.8=2.96md+2l3=1.4+1.6=3.0m=3.0车轮作用于板支撑处时的有效分布宽度为（两重轴的分布区域未重合）。a=(a1+2h)+t=(0.2+2*0.28)+0.14=0.9m(偏安全考虑，板厚取小值)b=(b1+2h)=0.6+2*0.28=1.16（m）为了便于计算，这里将板跨径中部的有效分布宽度等效到单轴的情况，计算弯矩时a=ad/2=1.5m荷载分布宽度及加载图式如图所示。通规第4.3.2条规定：汽车荷载的局部加载及在T梁上的冲击系数为0.3，则作用于每米宽简支板条上的跨中弯矩最大值为：MQ0=-(1+)xP8ax(l-b22)=

10、-1.3x1408*1.5x2.4-1.162=27.6kN·m作用于每米宽简支板条上的支点剪力最大值为QQ0=（1+）x（A1y1+A2y2+A3y3+A4y4）=1.3*（46.67*0.758+4.02*0.917+24.14*0.125+4.02*0.04）=54.9kN作用于每米宽连续板条上的活载内力为：支点弯矩：MGK=-0.7*M0=-19.32kN·m。跨中弯矩：MGK=-0.5*M0=13.8kN·m。支点剪力：QGK=Q0=54.9kN2、荷载效应组合计算表荷载效应组合计算位置桥面板支点桥面板跨中作用分类组合计算表达式弯矩（kN·m）

11、剪力（kN）弯矩（kN·m）永久作用恒载-5.7812.734.13可变作用不计冲击力-14.8642.2310.62计冲击力-19.3254.9013.80标准组合（计冲击力）-25.1067.6317.93基本组合（计冲击力）-37.38101.3526.70短期组合（不计冲击力）-16.1842.2911.56长期组合（不计冲击力）-11.7229.628.383、极限状态承载能力计算（1）计算承托内板的计算高度按桥规第4.1.6条规定，承托内板的计算高度为：he=hf+s*tan=0.14+0.41*0.15=0.20m即支点截面计算bxh=1.0*0.2m的板配筋计算。截面

12、上下缘配筋均为10B12100mm。（2）正截面抗弯承载能力对于矩形截面正截面抗弯承载能力应符合桥规式（5.2.2-1）规定：0Mudfcdb(h0-2） 当<2as时 0MudfsdAsh0-as,Mdu取两者较大值。支点截面Mdu1=280*1130160-40=38.0（kN·m）37.38（kN·m）考虑As=0, x=fsdAsfcdb=280*113020.5*1000=15.43mmMdu2=fcdbh0-2=20.5*1000*15.43*160-15.43/2=48.17（kN·m）37.38支点截面抗弯承载能力满足要求。跨中截面Mdu1=

13、280*1130100-40=19.0（kN·m）考虑As=0, x=fsdAsfcdb=280*113020.5*1000=15.43mmMdu2=fcdbh0-2=20.5*1000*15.43*100-15.43/2=29.2（kN·m）26.7跨中截面抗弯承载能力满足要求。（3） 支点截面斜截面抗剪承载力截面尺寸验算按桥规第5.2.9条：0Vd0.51*10-3fcukxbxh00.5*10-345×1000×160=547.4kN0Vd=101.35kN判定截面是否需要进行抗剪承载能力验算按桥规第5.2.10条：0Vd0.5×10-3

14、×2×ftd×b×h00.5*10-3×1×1.74×1000×160=139.2>101.35（kN），截面满足极限状态抗剪承载力的要求，不需进行抗剪承载能力验算。4、抗裂计算截面最大裂缝宽度按桥规式6.4.3-1计算：Wtk=C1C2C3ssEs30+d0.28+10式中：C1-钢筋表面形状系数，对带肋钢筋C1=1.0； C2-作用长期效应影响系数，C2=1+0.5NlNs，其中Nl和Ns分别为按作用长期效应组合和短期效应组合计算的内力值（弯矩和轴向力）； C3-与构件性质有关的系数，钢筋混凝土板式受弯构

15、件取 C3=1.15； ss-钢筋应力，ss=Ms0.87Ash0，见桥规式（6.4.4.-2）； Es-钢筋的弹性模量，Es=2×105MPa; d-纵向受拉钢筋的直径（mm），d=12mm； -纵向受拉钢筋的配筋率，对钢筋混凝土构件，当>0.02是，取=0.02，当<0.006时，取=0.006； Ms-按荷载作用短期效应组合计算的弯矩值。（1） 支点截面ss=Ms0.87Ash0=16.18×1060.87×1130×160=102.9MPa=Asbh0=11301000×160=0.007 Wtk=C1C2C3ssEs30+

16、d0.28+10 =1×1.36×1.15×102.92×105×30+120.28+10×0.007=0.09mm0.2mm；配筋满足抗裂要求；（2） 跨中截面ss=Ms0.87Ash0=11.56×1060.87×1130×100=117.6MPa=Asbh0=11301000×100=0.011 Wtk=C1C2C3ssEs30+d0.28+10 =1×1.36×1.15×117.62×105×30+120.28+10×0.011

17、=0.10mm0.2mm；配筋满足抗裂要求。2、 边梁外翼缘根部计算1、 荷载标准值计算（1）恒载内力计算（以纵向1m宽的桥面板条进行计算）每延米板上的恒载g沥青混凝土面层：g1=0.08*1*24=1.9（kN/m）。混凝土现浇层：g2=0.2*1*26=5.25（kN/m）。T梁翼板自重：g3=0.14*0.7+0.5*0.14+0.2*0.410.41+0.6*26=4.32（kN/m）。合计g：11.47（kN/m）。每延米宽板条上的恒载g计算弯矩，Lm=1.11m。根部负弯矩M0=-1/2*gL2m=-1/2*11.47*1.11*1.11=-7.07kN·m。根部剪力Q0

18、=gL=11.47*1.11=12.7kN。（3） 活载内力计算边梁外翼缘车辆荷载计算图式见图。车辆荷载的重轮作用于外悬臂板时将产生最大的荷载效应，两重轮的荷载有效宽度发生重合，ad=a1+2h+2c+d=0.2+2×0.28+2×0.86+1.4=3.88（m）等效为一个重轮，则a=ad2=1.94m，则活载产生的单位板宽内力为：M0=-（1+）×12ql2=-1.3×0.5×1402×1.16×1.94×0.86×0.86=-14.9 kN·mQ0=（1+）ql=1.3×1402&

19、#215;1.16×1.94×0.86=34.8kN2、荷载效应组合位置桥面板支点作用分类组合计算表达式弯矩（kN·m）剪力kN永久作用恒载-7.0712.70可变作用不计冲击力-11.4626.77计冲击力-14.9034.80标准组合（计冲击力）-21.9747.50基本组合（计冲击力）-32.2870.36短期组合（不计冲击力）-15.0931.44长期组合（不计冲击力）-11.6523.413、抗弯承载能力计算（1）计算承托内板的计算高度按桥规第4.1.6条规定，承托内板的计算高度为：he=hf+s*tan=0.14+0.41*0.15=0.20m即支点截

20、面计算bxh=1.0*0.2m的板配筋计算。截面上下缘配筋均为10B12100mm。（2）正截面抗弯承载能力对于矩形截面正截面抗弯承载能力应符合桥规式（5.2.2-1）规定：0Mudfcdb(h0-2） 当<2as时 0MudfsdAsh0-as,Mdu取两者较大值。支点截面Mdu1=280*1130160-40=38.0（kN·m）32.28（kN·m）考虑As=0, x=fsdAsfcdb=280*113020.5*1000=15.43mmMdu2=fcdbh0-2=20.5*1000*15.43*160-15.43/2=48.17（kN·m）32.28

21、支点截面抗弯承载能力满足要求。（3）支点截面斜截面抗剪承载力截面尺寸验算按桥规第5.2.9条：0Vd0.51*10-3fcukxbxh00.5*10-345×1000×160=547.4kN0Vd=70.36kN判定截面是否需要进行抗剪承载能力验算按桥规第5.2.10条：0Vd0.5×10-3×2×ftd×b×h00.5*10-3×1×1.74×1000×160=139.2>70.36（kN），截面满足极限状态抗剪承载力的要求，不需进行抗剪承载能力验算。4、抗裂计算截面最大裂缝宽

22、度按桥规式6.4.3-1计算：Wtk=C1C2C3ssEs30+d0.28+10式中：C1-钢筋表面形状系数，对带肋钢筋C1=1.0； C2-作用长期效应影响系数，C2=1+0.5NlNs，其中Nl和Ns分别为按作用长期效应组合和短期效应组合计算的内力值（弯矩和轴向力）； C3-与构件性质有关的系数，钢筋混凝土板式受弯构件取 C3=1.15； ss-钢筋应力，ss=Ms0.87Ash0，见桥规式（6.4.4.-2）； Es-钢筋的弹性模量，Es=2×105MPa; d-纵向受拉钢筋的直径（mm），d=12mm； -纵向受拉钢筋的配筋率，对钢筋混凝土构件，当>0.02是，取=0.

23、02，当<0.006时，取=0.006； Ms-按荷载作用短期效应组合计算的弯矩值。（4） 支点截面ss=Ms0.87Ash0=15.09×1060.87×1130×160=95.9MPa=Asbh0=11301000×160=0.007 Wtk=C1C2C3ssEs30+d0.28+10 =1×1.39×1.15×95.92×105×30+120.28+10×0.007=0.09mm0.2mm；配筋满足抗裂要求；3、 人行道处边梁外翼缘根部计算2、 荷载标准值计算（1）恒载内力计算（以纵

24、向1m宽的桥面板条进行计算）每延米板上的恒载g沥青混凝土面层：g1=0.08*1*25=2.0（kN/m）。T梁翼板自重：g3=0.14*0.7+0.5*0.14+0.2*0.410.41+0.6*26=4.32（kN/m）。合计g：6.3（kN/m）。人行道栏杆集中力:F1=16.64/2=8.3kN人行道栏杆集中力：F2=8 kN每延米宽板条上的恒载g计算弯矩，Lm=1.11m。根部负弯矩M0 =-（1/2*6.3*1.11*1.11+8.3*1.01+8*1.91）=-27.6kN·m。根部剪力Q0=gL+F1+F2=6.3*1.11+8.3+8=23.3kN。（5） 活载内力

25、计算人行道荷载计算F=3.5*2.5/2=4.4kN根部负弯矩M0=-4.3*1.01=-4.4kN·m。3、 荷载效应组合位置桥面板支点作用分类组合计算表达式弯矩（kN·m）剪力kN永久作用恒载-27.623.3可变作用人群-4.44.4标准组合-3228基本组合-39.334.1短期组合-3228长期组合-29.425.1盖梁悬臂挑出段计算1、 盖梁计算1、垂直荷载计算（1） 盖梁自重及内力计算图1 盖梁尺寸计算（单位：cm）上部结构及盖梁自重内力表荷载类型竖向力（kN）弯矩（kN·m）上部结构恒载支座反力2*835=16701670*1.8=3006墩帽荷载

26、0.53*2.4*3.1*26=102.52102.52*1.55=158.9盖梁恒载(0.5*2+1.5*2)/2*2.8*26+1.5*2*0.1*26=153.4153.4*1.2=184.1上部结构恒载总计1670+102.5+153.4=1925.93006+158.9+184.1=3349（2） 活载计算双孔单列公路-1级车道荷载如图2所示。图2 双孔单列公路-1级车道荷载（单位：cm）车道横向分布系数计算如图1所示，横向分布系数采用杠杆法，边梁横向分布系数K8=0.5*（0.65+1.4）=1.03车道荷载传递到支座上反力F1=10.5*（38.88*2+1.12）+1.2*31

27、5.52*1.01=1210.7kN，对1-1截面产生的弯矩M1=1210.7*1.8=2179.3（kN·m）1-1验算截面荷载组合计算表位置1-1验算截面作用分类组合计算表达式弯矩（kN·m）剪力（kN）永久作用恒载3349.001925.90可变作用不计冲击力2179.261210.70计冲击力2615.111452.84标准组合（计冲击力）5964.113378.74基本组合（计冲击力）8447.954779.56短期组合（不计冲击力）4874.482773.39长期组合（不计冲击力）4220.702410.18注：结构重要系数取1.1，结构基频为3.4，故1+=1

28、.2。3、抗弯承载能力计算（1）按桥规第8.2.7条规定，钢筋混凝土盖梁两端位于柱外的悬臂部分设有外边梁时，当外边梁作用点至柱边缘的距离等于或小于盖梁截面高度时，可按规范第8.5.3条“撑杆-系杆体系”方法计算悬臂部分正截面抗弯承载能力；斜截面抗剪承载力可按钢筋混凝土一般受弯构件计算。撑杆抗压承载力可按下列规定计算：0Didtbsfcd,sfcd,s=fcu,k1.43+30410.48fcu,k1=(TidAsEs+0.002)cot2it=bsini+hacosiha=s+6d式中Did-撑杆压力设计值，D1d=N1dsin1；fcd,s撑杆混凝土轴心抗压强度设计值；t撑杆计算高度；bs-

29、撑杆计算宽度；b-柱的支撑宽度；fcu,k-边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值；Tid-与撑杆相应的系杆拉力设计值；Tid=N1dtan1As-与撑杆计算宽度bs范围内系杆钢筋截面面积；s-系杆钢筋顶层钢筋中心至承台底的距离；d-系杆钢筋直径；i撑杆压力线与系杆力线的夹角，1=tan-1h0a+x1，其中h0为承台有效高度；a为撑杆压力线在承台顶面的作用点至墩台边缘的距离，取a=0.15h0；x1为桩中心至墩台边缘的距离。根据该桥盖梁图纸，可得h0=1900mm，x1=1800mm，a=0.15*1900=285mm；回弹强度大于C25，偏安全考虑采用C25混凝土。1=tan-1h0

30、a+x1=42.342;cos1=0.739,sin1=0.674,tan1=0.911,cot1=1.10;ha=s+6d=157.5+6*25=307.5mm;t=bsini+hacosi=200*0.674+307.5*0.739=362mm;（注：b为橡胶支座宽度200mm）偏安全考虑取bs=2000mm;D1d=N1dsin1=(1.2*1670+1.4*1.2*1210.7)/0.674=5991.1kN;Tid=N1dtan1=1.2*1670+1.4*1.2*1210.70.911=4432.5kN；As=63*25*25/4*3.14=30909.375mm21=(TidAs

31、Es+0.002)cot2i=0.00327fcd,s=fcu,k1.43+3041=10.30.48fcu,k=12MPatbsfcd,s=362*2000*10.3=7457.2kN5991.1kN；系杆抗拉承载力可按下列规定计算：0Tid=4432.5=4875.8fsdAs=280*30909.4=8654.6kN；由此可知；1-1截面盖梁抗弯承载能力满足城-A级荷载等级要求。4、抗剪承载能力计算截面尺寸验算按桥规第5.2.9条：0Vd0.51*10-3fcuk×b×h00.5*10-325×2000×1900=9500kN0Vd=4779.56

32、kN判定截面是否需要进行抗剪承载能力验算按桥规第5.2.10条：0Vd0.5×10-3×2×ftd×b×h00.5*10-3×1×1.23×2000×1900=2337<4779.56（kN），需进行抗剪承载能力验算。截面抗剪承载能力验算按桥规第5.2.7条：0Vd1230.45×10-3bh0svfsv（2+0.6P）fcu，k+0.75×10-3fsvAsbsins其中1=0.9；2=1.0；3=1.0；b=2000mm，h0=1900mm；P=100*36796.875/2

33、000/1900=0.968fcu，k=25MPa，sv=785/100/2000=0.003925，m=8447.95/4779.56/1.9=0.93，C=0.93*0.6*1900=1060mm，该范围内斜筋面积Asb=27*25*254*3.14=13246.88 mm20Vd1230.45×10-3bh0svfsv（2+0.6P）fcu，k+0.75×10-3fsvAsbsins1.1*4779.60.9*1.0*1.0*0.45*10-3*2000*1900*0.003925*195*2+0.6*0.96825+0.75×10-3*280*13246.

34、88*0.7=6783kN。重力式桥墩基础计算1、 地基承载能力容许值计算根据该桥设计资料和实测地质资料可知，该桥桥墩基础为扩大基础，位于强风化砂岩上，其中fao=500kPa，基础埋深按7.0m计算，根据公路桥涵地基及基础设计规范JTG D63-2007第3.3.4条规定，fa=fa0+k11b-2+k22h-3=500+4*10*（4-2）+6*12*（7-3）=868kPa。地基承载力容许值fa应根据地基受荷阶段及受荷情况，乘以下列规定的抗力系数R。当地基承受作用短期效应组合或作用效应偶然组合时，可取R=1.25。2、 荷载计算（1） 恒载计算上部结构恒载支座反力（kN）到盖梁中线线距离

35、（m）弯矩（kN·m）1#835-8.4-7014 2#852-6-5112 3#860-3.6-3096 4#864-1.2-1037 5#8681.21042 6#8823.63175 7#90965454 8#9928.48333 恒载内力合理7062-1745 桥墩基础自重桥墩基础自重：11697kN汽车及人群活载计算1）汽车车道荷载纵向布置如下图1图1 车道布置图双车道布置左支反力：R1= 10.5*38.88*0.5*2= 408.2kN；双车道布置右支反力：R2=10.5*38.88*0.5*2+2*1.2*315.52=1165.5kN；反力合计：R=R1+R2= 1

36、573.7kN顺桥向偏心距：M=（1165.5-408.2）*1.12/2=424.1kN·m横桥向偏心距：M=1573.7*6.9=10858.53kN·m（6.9m为车道横向偏心距）三车道布置左支反力：R1=10.5*38.88*0.5*3*0.78=477.6kN；三车道布置右支反力：R2=10.5*38.88*0.5*3*0.78+3*0.78*1.2*315.52=1363.6 kN；反力合计：R=R1+R2= 1841.2 kN顺桥向偏心距：M=（1363.6-477.6）*1.12/2=496.1kN·m；横桥向偏心距：M=1841.2*5.35=9

37、850.8kN·m（5.35m为三车道中心横向偏心距）；同理四车道布置支反力：R1=547.0kN；R2=1561.8 kN；反力合计：R=R1+R2= 2108.8 kN;顺桥向偏心距：M=568.2kN·m;横桥向偏心距：M= 8013.4kN·m（四车道中心横向偏心距3.8m）;2）汽车制动力根据公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）汽车荷载制动力按同向行驶的汽车荷载(不计冲击力)计算，一个设计车道上由汽车荷载产生的制动力标准值按规范第4.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的10%计算，但公路-1级汽车荷载的制动力不得小于165k

38、N。同向行驶2车道，汽车制动力F1=165*2=330kN，同向行驶3车道汽车制动力F2=386.1kN，同向行驶4车道制动力F3=442.2kN；其对基底顺桥向弯矩M1=6218.4kN; M2= 7275.5kN; M3= 8332.6kN;3）人群支反力人群荷载支反力：R1= 748.44 kN；顺桥向偏心距：M=0kN·m横桥向偏心距：M=-5426.2kN·m（人群荷载横向偏心距7.25m）;汽车计人群荷载汇总见表1表1 汽车荷载及人群荷载汇总表荷载类型两车道三车道四车道人群支反力（kN）1573.71841.32108.8748.4支反力顺桥向弯矩（kN

39、3;m）424.1496.1568.20.0横桥向弯矩（kN·m）10858.79850.88013.4-5426.2制动力（kN）330.0386.1442.2制动力产生的顺桥向弯矩（kN·m）6218.47275.58332.6风荷载计算风荷载按公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）计算。Fwh=k0k1k3WdAwhWd=(d2)/2gd=k2k510=0.012017e-0.0001z1） 横桥向上部风荷载k0=1大桥;k1=1.3BH8;k2=1.245A类离水面高度18m;k3=1.0一般地区k5=1.38A类;10=30.3ms牡丹江地区;z=18m

40、;d=k2k510=52.06ms;=0.012017e-0.0001z=0.012kN/m3;Wd=d22g=1.66(kN/m2);上部结构迎风面面积A=2.4*40=96m2；Fwh=k0k1k3WdAwh=206.8kN上部结构风荷载对基础底部弯矩M=206.8*20.07=4150.5kN·m；（20.07为风荷载作用点到基底的距离）2） 桥墩风荷载同理计算墩帽盖梁及墩身自上而下三部分风荷载对基底的内力列于下表2；表2 风荷载作用作用风荷载合计上部结构墩帽墩身1墩身2墩身3横向力（kN）206.88.56.85.113.0240.3横向弯矩（kN·m）4149.5

41、158.6126.695.1242.24772.1纵向力（kN）0.0110.7149.899.2214.0573.8纵向弯矩（kN·m）0.02056.42782.31842.83974.210655.73、 荷载组合根据公路桥涵地基及基础设计规范JTG D63-2007第1.0.8条规定，地基进行承载能力验算时，传至基底或承台底面的作用效应应按正常使用极限状态的短期效应组合采用；同时尚应考虑作用效应的偶然组合（不包括）地震作用。当采用短期效用组合时，其中可变作用的频遇值系数均取为1.0，且汽车荷载应计入冲击系数。其荷载组合值见下表。荷载类型不考虑从人群考虑人群两车道三车道四车道两

42、车道三车道四车道标准组合竖向力（kN）20647.4 20968.6 21289.6 21395.8 21717.0 22038.0 标准组合横桥向弯矩Mx（kN·m）16057.5 14848.0 12643.1 10631.3 9421.8 7216.9 标准组合纵桥向弯矩My（kN·m）17383.1 18526.6 18613.1 17383.1 18526.6 18613.1 注：表中计入1.2的汽车荷载冲击系数。4、地基承载能力验算按公路桥涵地基及基础设计规范JTG D63-2007第4.2.2条，基础底面岩土的承载力应符合下列条件：Pmax=NA+MxWX+MyWyRfaA=13*4=52（m2）Wx=1/6*4*13*13=112.7（m3） Wy=1/6*13*4*4=34.7（m3）Pmax=20968.652+148