A186系列梳棉机改造单罗拉剥棉

1、编编 号号本本科科生生毕毕业业设设计计（ 论论文文 ）题目：题目：A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉系列梳棉机改造单罗拉剥棉 机械工程 学院 机械工程及自动化 专业学 号 学生姓名 指导教师 张洪 副教授 二一一年十二月摘要I摘摘 要要A186 梳棉机是目前国内普遍采用的梳棉机机型，它是在 1965 年至 1970 年间制成的。在全国各地需要用梳棉机的地方几乎都能看见它的身影。粗梳纱清除原棉中的尘染，主要是在清梳两工序中进行。梳棉机承担排除棉结和细小杂质的任务。梳棉工作进行的好坏、直接影响成纱的质量。因此，梳棉工序在纺纱工程中占有极其重要的地位，人们将梳棉工序称为纺织厂的心脏。A186 之所以

2、被这样如此的广泛运用，有它自身的特点：（1）为消除包卷金属针布后所引起的滚筒变形，锡林，道夫铁胎内厚壁加厚至 10 毫米，并增加五条高 30 毫米，宽 15 毫米的环形筋。给棉罗拉，给棉板，刺辊铁胎，盖板骨，机架等也适当加固。锡林，道夫轴的直径也加粗，材料为 45 号钢。 （2）锡林，道夫采用金属针，加强分梳，除杂作用。 （3）主要传动轴承采用滚动轴承，一般部位采用含油轴承。 （4）给棉罗拉直径 70 毫米，有梯形沟槽，并采用滚针轴承。 （5）采用四罗拉剥棉，剥棉罗拉和转移罗拉均包覆金属锯条。 （6）采用大成形圈条器，条筒量可达 22 公斤。 （7）给棉罗拉采用弹簧加压，每厘米长度可加压 3.

3、8-5.4 公斤。 （8）机上设有连续吸尘装置。 （9）机上设有断头，轻重条，厚卷自停装置。关键词：梳棉机、梳棉工序、纺纱工程AbstractIIABSTRACTABSTRACTIt is current that A186 combs the cotton machine local widespread and adoptive comb the cotton machine the model. It was made in 1965 to 1970. It could be seen in the place that the national every locality deman

4、d use to comb the cotton machine and can almost see its body.The coarsely combs the gauze clearance the layer in the raw cotton to dye, primarily is at pure comb two work prefce inside proceeding. Comb the cotton machine to undertake the exclusion cotton the knot with the mission of the small sundry

5、 quality. The cotton that comb the quality works direct influence of proceeding the gauzes quality. Therefore, comb position , people that cotton work preface is spin cottoning the engineering to inside occupy the very importance to will comb the cotton work the preface to call the textile mills hea

6、rt. The A186 comb the cotton machine it therefore the exentive application that quilt is such, have the characteristics of its oneself:One, for the cancellation pack the roller for wind metals needles of cloth empress causing transform, tin wood, way wreath form for man iron embryo inside wall thick

7、en to 10 millimete, combing increasing fively highly 30 millimeter, breadth 15 millimetr tendon. Roland, to the cotton plank, stab the roller iron the embryo, cover the plank bone, machine the etc, too appropriate reinforce. Tin wood, way the diameter for man stalk all add the coarse material to 45

8、number steels.Two, tin wood, way man adoption metals needles cloth, enhace cent to comb, divided by the sundey function.Three, primarily spread to move the bearings adoption to roll over the bearings, adopting of general part to contain the oil bearings.Four, roland diameter 70 milllimeter, have the

9、 trapezoid groove, and the adoption roll the needle bearings.Five, adoption four rolands to shell the cotton, and shell the cotton roland with transfer the roland the cover metals saw.Six, the adoption is big to take shape a vessel, the canister deal can amount to 22 kilogram.Seven, roland to adopt

10、the spring coil to add to press, and the length of each centermetr add to press 3.8-5.4 kilogram.Eight, it is on board to establish to have the continuous absorb dust the device.Nine, it is on board to establish to have to break the head, importance, thick winding from stop the device.Keywords: Card

11、ing machine；Combed cotton processes；Spinning engineering前言前言前言国产 A186 系列梳棉机面广量大，在国内纺织生产过程中处主导地位。但几乎所有的A186 系列梳棉机都采用四罗拉剥棉结构，机械状态不能适应当前技术进步的需要。因而对老设备的挖潜改造，就具有其现实意义。A186 系列梳棉机通过改造可使设备的性能得到改善，简化设备结构，方便日常的维修管理。具体的改造内容有:1简化机械结构。取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，减轻维修保养的工作量，延长零部件的使用寿命，减少配件种类。2原齿轮传动改为同步带传动，以降低噪音，减少机械传动中的机械

12、波。3提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量，适用于棉、麻、化纤等织物的纺制要求。4重新配置各部张力牵伸，以满足不同品种纺制的工艺要求。5. 增大道夫与剥棉罗拉间隔距，隔距可调整至 0.51.00mm( 原为 0.40.7mm)，这样可大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。目录i i目目 录录摘 要.IABSTRACT .II前言.III目 录.I第 1 章 绪论.1第 2 章 改造的主要内容特点.1第 3 章 工艺传动和工艺配置.13.1 安装技术要点 .13.2 机械总牵伸.13.3. 各部张力牵伸.2第 4 章 改造原因及其益处.3第 5 章 零部件的改造.55.1 齿轮传动设计 .

13、55.2 同步带传动设计 .145.3 张紧轮的设计 .165.4 提高棉网清晰度.175.5 增大隔距，减少针布的损伤 .20第 6 章 结论与展望.21参考文献.23致 谢.24A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉1 1第第 1 章章 绪论绪论在原棉经过开清棉机纺成细纱后，把棉卷进行分梳，将小棉块和小棉束分解成单纤维，去除一部分细小杂质和短绒，制成棉条的机器就是梳棉机。国产梳棉机型号比较多，建国初期制造了 1181 型，1182 型等弹性针布梳棉机。随着梳棉技术的发展，为进一步加强分梳与除杂效能，1958 年至 1963 年研制生产了金属针布梳棉机 ，主要机型有 A181E 型，A181F

14、型，A184 型等。此后，在对金属针布和吸尘，自停，剥棉，圈条装置以及传动方式等不断研究改进的基础上，1965 年至 1970 年研制了A185 型，A186 型和 A187 型。目前国内使用较多的仍是 A186 型。国产 A186 系列梳棉机面广量大，在国内纺织生产过程中处主导地位。但几乎所有的A186 系列梳棉机都采用四罗拉剥棉结构，机械状态不能适应当前技术进步的需要。因而对老设备的挖潜改造，就具有其现实意义。A186 系列梳棉机通过改造可使设备的性能得到改善，简化设备结构，方便日常的维修管理。第第 2 章章 改造的主要内容特点改造的主要内容特点1.简化机械结构。取消原有结构形式，采用单罗

15、拉剥棉方式，减轻维修保养的工作量，延长零部件的使用寿命，减少配件种类。2.原齿轮传动改为同步带传动，以降低噪音，减少机械传动中的机械波。3.提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量，适用于棉、麻、化纤等织物的纺制要求。4.重新配置各部张力牵伸，以满足不同品种纺制的工艺要求。5.增大道夫与剥棉罗拉间隔距，隔距可调整至 0.51.00mm( 原为 0.40.7mm)，这样可大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。第第 3 章章 工艺传动和工艺配置工艺传动和工艺配置3.1 安装技术要点安装技术要点（1）剥棉罗拉道夫隔距可调整至 0.51.00mm 具体视纺制要求而定。（2）当机械总牵伸比较大时，可将

16、边轴给棉传动锥齿轮原 40T/34T 改为 40T/40T，以适应轻重牙的调整。（3）另外配备张力轮 22T、23T，以减小棉网张力，具体根据各单位实际情况确定。3.2 机械总牵伸机械总牵伸（1）当边轴给棉传动锥齿轮为 34T/42T 时A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉2 机械总牵伸 E=（48/21）*（120/E2）*（34/42）*（190/E4）*（24/19）*（95/66）*（60/152）*0.98=29672.73/（E2*E4） 当 E4=20T E=1484/E2 牵伸常数即为 1484 E4=21T E=1413/E2 牵伸常数即为 1413 E4=22T E=1349

17、/E2 牵伸常数即为 1349 E4=23T E=1290/E2 牵伸常数即为 1290 E2 共有九档，各档牵伸值见表1314151617181920211484114.2106.098.992.787.382.478.174.270.71413108.7100.994.288.383.178.574.470.767.31349103.896.489.984.379.474.971.067.464.2129099.392.28680.775.971.967.965.561.5（2）当边轴给棉传动锥齿轮为 40T/40T 时 机械总牵伸 E=（48/21）*（120/E2）*（40/40）*（

18、190/E4）* （24/19）*（95/66）*（60/152）*0.98 =36654.55/（E2*E4） 当 E4=20T E=1833/E2 牵伸常数即为 1833 E4=21T E=1746/E2 牵伸常数即为 1746 E4=22T E=1666/E2 牵伸常数即为 1666 E4=23T E=1594/E2 牵伸常数即为 1594 E2 共有九档，各档牵伸值见表1314151617181920211833141.0130.9122.2114.6107.8101.896.591.687.31746134.3124.7116.4109.1102.797.091.987.383.11

19、666128.2119.0111.1104.198.092.687.783.379.31594122.6113.8106.399.793.888.683.979.775.93.3.3.3. 各部张力牵伸各部张力牵伸（1）给棉罗拉棉卷罗拉e1=(48*70)/(21*152)=1.053(2) 剥棉罗拉道夫（道夫以707 计算） e2=(190*80*127)/(80*E5*707)=34.130/E5 各档牵伸值见表 E5 27T 28T 29T 30T 31TE2牵伸倍数E4E2牵伸倍数E4A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉3 3 e2 1.264 1.219 1.177 1.138 1.0

20、67(3) 前压辊剥棉罗拉 e3=(E5*102)/(E4*127)=0.8031E5/E4各档牵伸值见表20T21T22T23T24T27T1.08421.03260.98560.94280.903528T1.12431.07081.02210.97770.937029T1.16451.16451.05861.01260.970430T1.20471.14731.09511.04751.003931T1.24481.18551.13161.08241.0373(4) 工艺配置 各配置见表 D1D2D3E1E2E3E4E5124125210113T18T20T27T135140260214T2

21、1T2822T29T16T23T30T17T24T31T18T19T20T21T因为是改造，我们选的两组齿轮组是经过实践和计算的，最适合实际生产情况。因为齿轮组选的齿轮不能太多，如果太多就会造成资金的浪费和成本的提高，所以在这里我们各选 5 个齿轮，在实际生产中应该够用了。第第 4 章章 改造原因及其益处改造原因及其益处因为我们是对原有的 A186 梳棉机上的改造，故整体的结构上没什么太大的改变，我们只对其中一小部分改变，但又比原有机构更能给厂家带来益处的地方梢作改动。改造后E4e3E5A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉4的梳棉机能够因地制宜，因时而变，发挥梳棉机的最

22、大功效，单位时间内创造尽可能多的经济效益，当然梳棉机本身的成本不能太高，要为一般的厂家所能接受，因此做了以下的一些改动：1 简化原梳棉机的机构，取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，这样做不仅减轻了平常的维护保养的工作量，延长了零部件的使用寿命，减少了配件种类，而且降低了成本，也更易操作工的操作，加强了厂家的竞争力。2 在原有压辊与圈条器之间的齿轮转动改为同步带转动，这样改动后有以下优点： （1）可以缓和载荷冲击 （2）运行平稳，无噪声 （3）结构简单，装配方便 （4）过载时引起带在带轮上打滑，因而可防止其他零件的损坏 （5）可增加带长以适应中心距较大的工作条件 （6）可以保持准确的传动比 （

23、7）减少机械传动中的机械波3提高棉网清晰度，改善棉条成行质量和条干质量，以来适应于棉麻，化纤等织物的纺织要求。4 重新配置各部张力牵伸，以满足不同的品种的纺织的工艺要求，大体如下： （1）给棉罗拉与棉卷罗拉之间的牵伸不变 （2）剥棉罗拉与道夫之间的牵伸有改变，它采用了一组变换齿轮，使其在不同的环境下可以产生最大的功效 （3）前压辊与剥棉罗拉之间的牵伸也有改变，同样它也采用了变换齿轮组，来应付不同情况下的生产 众所周知，中国土地辽阔，气候温度相差较大，而温度对梳棉生产有重大的影响， 相对湿度=空气含湿量 / 同温度下空气饱和湿量 *100% 空气的饱和湿量是随温度的升高而增加 a 相对湿度太小时

24、，有其以下影响 1 棉纤维因干燥而散失，飞花增加，不利于改善劳动环境，使劳动条件恶化，同时落棉增多，不利于节约用棉 2 由于静电作用，纤维飞散，棉网漂浮，影响转移，影响剥取，致使棉网产生破网，落网，影响生条均匀，同时断头增加 3 棉网破裂，主要是破边，导致条干不匀，影响成纱质量 4 皮圈，皮辊或斩刀剥棉均有困难，致使棉网粘在道夫上，易损坏针布 5 条子蓬松，成行不好，易产生毛条，使棉条筒容量减少，换筒次数增加，满筒时因条子蓬松易倒地而产生油污和疵点 b 相对湿度太大时，有其以下影响 1 针布因潮湿易生锈，影响正常分梳，缩短机械使用寿命 2 棉卷粘连，严重影响生条条干均匀度 3 棉网因回潮大而下

25、垂，断头增加，增加回花 4 棉纤维不易松懈，不能很好分梳，因而除杂效率降低，并增加棉结 5 易于绕罗拉，堵斜管，增加断头 6 通道不光滑，大漏底容易糊花，棉网破边破洞多，造成道夫返花，轧坏针布除此之外，由于地区不同，工艺不同，加工原料不同，车间温湿度掌握的范围 也不同，梳棉工序温湿度控制范围如下表品种温度相对湿度（%）A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉5 5纯棉20255560涤纶23325560锦纶20306065丙纶23336065氯纶23336065粘胶23335565维纶203055655 增大道夫与剥棉罗拉之间隔距，隔距可碉整至 0.51.0mm（原为 0.40.7mm),这样做可以

26、大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。第第 5 章章 零部件的改造零部件的改造5 5.1.1 齿轮传动设计齿轮传动设计简化机械结构，取消原有的结构形式，采用单罗拉剥棉方式。它只是在原有的基础上将四罗拉改造成单罗拉，而当中传递运动和力的齿轮都不变，从道夫开始到单落拉到棉网张力齿轮的齿数分别为 190T，80T，58T，58T，38T，。Zi1Zi2为带动单罗拉的齿轮，是一组变换齿轮。Zi1为棉网张力齿轮，也是一组变换齿轮。Zi2两组齿轮的使用都看具体情况而定，因为周围环境对梳棉机及梳棉质量有很大的影响，又因只是改造，是在原有基础上和生产实际比较中产生的。在上面工艺分配中也看到，牵伸力在 1 附近

27、为最佳，太大会拉断棉网，增加断头，影响产品质量，太小又不能使其正常工作，所以为从 27T31T 的一组变换齿轮，为从 20T24T 的一组变换Zi1Zi2齿轮。因此我们在与中各取一对齿轮来设计。Zi1Zi21 设计Zi1（1） 选择齿轮材料大小两齿轮均选择灰铸铁（HT200） ，因为起铸造性能和切削性能好，价廉，抗点蚀和抗胶合能力强，经常用于低速，无冲击和大尺寸的场合。在这里，刚好符合要求，所以选择 HT200。 （2）按齿面接触和疲劳强度计算 因齿轮传动是闭式传动，硬度 HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。 计算项目 计算内容 计算结果A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉6 齿面接触

28、疲劳强度计算 a 初步计算 转距 道夫速度 齿轮 1，6 转速 25 转/分 1T1VV6道夫齿数 Z 齿轮 1，6 为 Z=190=80=27Z3Z4Z3Z4= =59.38 转/分80190251V1V = =175.93 转/分278038.596VV6 =9.55*=9.55* =71653.49N mm1T1062VP10693.17532. 11T齿宽系数 由表 12.13 取=0.31 =0.30ddd接触疲劳极限 由图 12.17a =580M Pa1limH =580M PalimH2limH初步计算的许用 0.9=0.9*580 =5221H1limH1limH接触应力 0

29、.9=0.9*580 =522 H2H2limH2limH值 由表 12.16 =92*0.836 =76.92AdAdAd初步计算小齿轮 d1Ad 3211*uuHdT的直径 =76.92*d13296. 2196. 2*52231. 049.71653 =80.22 取=81mmd1初步齿宽 b b=0.3*81=24.3 取 b=25mmdd1b 校核计算圆周速度 V V= V=0.75m/s1000*6021dV1000*6093.175*81*精度等级 由表 12.6 取 8 级精度齿数 Z 和模数 m 初取齿数=27；=I*=27*2.96=79.92Z1Z2Z1 m=3 取 m=

30、3 =27 =80Zd112781Z1Z2使用系数 由表 12.9 =1.1KAKA动载系数 由图 12.9 =1.07KVKV齿间载荷分配系数 由表 12.10，先求KH =1769.2FtdT1128149.71653*2=77.84N/mm100N/mmbFKtA2522.1769*1 . 1=cos*112 . 388. 121ZZ =1.88-3.2 801127=1.72A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉7 7 = =0.87Z34372. 14Z = =1.32KH21z287. 01KH齿向载荷分布 由表 12.11系数 =A+BKHKHbCbbdd*7 . 611032121

31、=1.09+0.03+0.008 =1.12KH载荷系数 K K=KAKVKHKH =1.1*1.07*1.32*1.12 K=1.74弹性系数 由表 12.12 =143.8ZEZEMPa节点区域系数 由图 12.16 =2.5ZHZH接触最小安全系数 由表 12.14 =1.05SH minSH min总工作时间 =10*300*8 =24000hththth应力循环次数 由表 12.15，估计 2* 指数 m=26.20Nl106Nl1010=N=60Nl1V1mihiniiTTtnmax1 =60*1*175.93*24000*()3 . 0*5 . 0*2 . 0*2 . 05 .

32、0120.2620.2620.26 =5.07* =5.07*107Nl1107 原估计应力循环次数正确 =/I=5.07*/2.96 =1.71*Nl2Nl1107Nl2107接触寿命系数 由图 12.18 =0.96ZNZN1=0.99ZN2许用接触应力 = =530.29 M Pa H1HZSNHH1min1*05. 196. 0*5801H = =546.86 M Pa 2HZSNHH2min2*05. 199. 0*5802H 验算 =*HZEZHZuubKdT1*2211=143.8*2.5*0.87*96. 2196. 2*81*81*2549.71653*74. 1*2=446

33、.041H 计算结果表明接触疲劳强度符合要求c 确定传动主要尺寸 实际分度圆直径 d 因模数取标准植齿数重新定，并整圆， 故分度圆直径改变 =m*=3*27 =81mmd1Z1d1 =m*=3*80 =240mmd2Z2d2中心距 a a= a=160.5mm221ZZmA186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉8齿宽 b b=*=0.3*81=24.3 取=25mmdd1b1 =25mmb2齿根弯曲疲劳强度验算重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.6975. 072. 175. 0齿间载荷分配 由表 12.10 =1/KF系数 =1.45KFKF齿向载荷分布 b/h=25/2.25*3=3.7

34、 系数 由图 12.14 =1.1KFKF载荷系数 K K=KAKVKFKF=1.1*1.07*1.45*1.1 K=1.88齿形系数 由图 12.21 =2.58F1F =2.332F应力修正系数 由图 12.22 =1.63s1s =1.742s弯曲疲劳极限 由图 12.23 =210MPa1limF =210 MPalimF2limF弯曲最小安全系数 =1.25SF minSF min应力循环次数 由表 12.15 估计 3*则指数 m=49.91Nl106Nl1010 =N=60Nl1V1mihiniiTTtnmax1=60*1*175.93*24000*()3 . 0*5 . 0*2

35、 . 0*2 . 05 . 0191.4991.4991.49=5.07* =5.07*107Nl1107原估计应力循环次数正确=/I=5.07*/2.96 =1.71*Nl2Nl1107Nl2107弯曲寿命系数 由图 12.24 =0.95N1N =0.982N尺寸系数 由图 12.25 =1XX许用弯曲应力 = =159.6MPa1FSFXNFmin11lim*25. 195. 0*2101F = =164.64Mpa F2FSFXNFmin22lim*25. 198. 0*2102F验算 = =119.11FmbKdT1121s1F1F1F=*2.58*1.63*0.693*81*257

36、4. 1*49.71653*2 =*2F1F1122SFSF =119.1* =129.5858. 2*63. 174. 1*23. 22F2FA186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉9 9传动无严重过载故不作静强度校核2 设计Zi2（1）选择齿轮材料大小两齿轮均选择灰铸铁（HT200） ，因为起铸造性能和切削性能好，价廉，抗点蚀和抗胶合能力强，经常用于低速，无冲击和大尺寸的场合。在这里，刚好符合要求，所以选择HT200。（2）按齿面接触和疲劳强度计算因齿轮传动是闭式传动，硬度 HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。计算项目 计算内容 计算结果 齿面接触疲劳强度计算a 初步计算转距 棉网张力

37、齿轮即齿轮 5 转速 =237.50 转/分1TV5V5 =9.55*=9.55* =53077.89N mm1T1065VP10693.17532. 11T齿宽系数 由表 12.13 =0.35dd接触疲劳极限 由图 12.17a =580M Pa1limH =580M PalimH2limH初步计算的许用 0.9=0.9*580 =5221H1limH1limH接触应力 0.9=0.9*580 =522 H2H2limH2limH值 由表 12.16 =81.5*0.836 =68AdAdAd初步计算小齿轮 d1Ad 3211*uuHdT的直径 =68*d13296. 2196. 2*52

38、231. 049.71653 =64.10 取=65mmd1初步齿宽 b b=0.35*65=22.75 取 b=25mmdd1b 校核计算圆周速度 V V= V=0.81m/s1000*6021dV1000*605 .237*65*精度等级 由表 12.6 取 8 级精度齿数 Z 和模数 m 初取齿数=20；=I*=20*1.9=38Z1Z2Z1 m=3.25 取 m=3 =20 =38Zd112065Z1Z2使用系数 由表 12.9 =1.1KAKA动载系数 由图 12.9 =1.07KVKV齿间载荷分配系数 由表 12.10，先求KH =1633.17FtdT1126589.53077*

39、2=71.86N/mm100N/mmbFKtA25172.1633*1 . 1=*112 . 388. 121ZZcosA186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉10=1.88-3.2 =1.64381201 = =0.88Z34364. 14Z = =1.27KH21z288. 01KH齿向载荷分布 由表 12.11系数 =A+BKHKHbCbbdd*7 . 611032121=1.09+0.06+0.008 =1.16KH载荷系数 K K=KAKVKHKH =1.1*1.07*1.32*1.12 K=1.73弹性系数 由表 12.12 =143.8ZEZEMPa节点区域系数 由图 12.16 =2

40、.5ZHZH接触最小安全系数 由表 12.14 =1.05SH minSH min总工作时间 =10*300*8 =24000hththth应力循环次数 由表 12.15，估计 2* 指数 m=26.20Nl106Nl1010=N=60Nl1V1mihiniiTTtnmax1 =60*1*237.5*24000*()3 . 0*5 . 0*2 . 0*2 . 05 . 0120.2620.2620.26 =6.84* =6.84*107Nl1107 原估计应力循环次数正确 =/I=6.84*/1.9 =3.6*Nl2Nl1107Nl2107接触寿命系数 由图 12.18 =0.95ZNZN1=

41、0.98ZN2许用接触应力 = =524.76 M Pa H1HZSNHH1min1*05. 195. 0*5801H = =541.33 M Pa2HZSNHH2min2*05. 198. 0*5802H 验算 =*HZEZHZuubKdT1*2211=143.8*2.5*0.88*9 . 119 . 1*60*60*2589.53077*73. 1*2=498.251H 计算结果表明接触疲劳强度符合要求c 确定传动主要尺寸 实际分度圆直径 d 因模数取标准植齿数重新定，并整圆， 故分度圆直径改变 =m*=3*20 =60mmd1Z1d1A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉1111 =m*=3

42、*38 =114mmd2Z2d2中心距 a a= a=87mm221ZZm齿宽 b b=*=0.35*60=21 取=25mmdd1b1 =25mmb2齿根弯曲疲劳强度验算重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.7175. 064. 175. 0齿间载荷分配 由表 12.10 =1/KF系数 =1.41KFKF齿向载荷分布 b/h=25/2.25*3=3.7 系数 由图 12.14 =1.1KFKF载荷系数 K K=KAKVKFKF=1.1*1.07*1.41*1.1 K=1.83齿形系数 由图 12.21 =2.78F1F =2.42F应力修正系数 由图 12.22 =1.56s1s =

43、1.632s弯曲疲劳极限 由图 12.23 =210MPa1limF =210 MPalimF2limF弯曲最小安全系数 =1.25SF minSF min应力循环次数 由表 12.15 估计 3*则指数 m=49.91Nl106Nl1010 =N=60Nl1V1mihiniiTTtnmax1=60*1*237.5*24000*()3 . 0*5 . 0*2 . 0*2 . 05 . 0191.4991.4991.49=6.84* =6.84*107Nl1107原估计应力循环次数正确=/I=5.07*/1.9 =3.6*Nl2Nl1107Nl2107弯曲寿命系数 由图 12.24 =0.94N

44、1N =0.972N尺寸系数 由图 12.25 =1XX许用弯曲应力 = =157.92MPa1FSFXNFmin11lim*25. 194. 0*2101F = =162.64Mpa F2FSFXNFmin22lim*25. 198. 0*2102F验算 = =132.931FmbKdT1121s1F1F1F=*2.78*1.56*0.713*60*2583. 1*89.53077*2A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉12 =*2F1F1122SFSF =132.93* =119.9156. 1*78. 263. 1*4 . 22F2F传动无严重过载故不作静强度校核3 设计 40T/40T

45、的一对锥齿轮当机械总牵伸较大时，即轻重牙改变后，可将边轴给棉传动锥齿轮改为 40T/40T，来适应轻重牙的调整。（1）选择齿轮材料直齿锥齿轮加工多为刨齿，不宜采用硬齿面，并且软齿面制造工艺简便，经济。大小轮均取 45 号钢，因为锥齿轮在这里非常重要，所受力，转速都很大，故要用 45 号钢。在这里，45 号钢还要经过调质处理，用来使钢获得高的韧度和足够的强度，来满足机器对其的要求。锥齿轮用于传递两相交轴之间的运动和动力，不需改变其大小，故齿数一样。 （2）按齿面接触和疲劳强度计算因齿轮传动是闭式传动，硬度 HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。 计算项目 计算内容 计算结果接触疲劳强度计

46、算齿数 Z 和精度等级 取=40 =i=40 =40Z1Z2Z1Z1Z2 取 8 级精度使用寿命 由表 12.9 =1.1KAKA动载荷系数 由图 12.9 =1.03KVKV齿间载荷分配系数 由表 12.10 估计100N/mmbFKtA cos=0.71KH112uu21 cos=0.71212uu21 =56.34ZV111COSZ71. 040 =56.34ZV 222COSZ71. 040 =cos*112 . 388. 121ZZ =1.88-3.2=1.7734.56134.561 = =0.86Z34377. 14Z = =1.35KH21z286. 01KH 齿向载荷分配系数

47、 由表 12.20 及注 3 =2.26KK 载荷系数 K K=1.1*1.03*1.35*2.26 K=3.46KAKVKHK 转距 =9.55*=9.55* =504240N mm1T1T1065VP1062532. 11TA186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉1313弹性系数 由表 12.12 =143.8ZEZEMPa节点区域系数 由图 12.16 =2.5ZHZH接触疲劳极限 由图 12.17a =580M Pa1limH =580M PalimH2limH接触最小安全系数 由表 12.14 =1.05SH minSH min接触寿命系数 =1ZNZN1=1ZN2许用接触应力 = =55

48、2.38 M Pa H1HZSNHH1min1*05. 11*5801H = =552.38 M Pa2HZSNHH2min2*05. 11*5802H小轮大端分度圆 取=0.3 =0.3RR直径 d1d1 32215 . 017 . 4HHERRZZZTuK =32238.55286. 0*5 . 2*8 .143*3 . 0*5 . 01*3 . 0504240*47. 3*7 . 4 =117.37验算圆周速度 =dm1dR15 . 01及 =99.76bFKtA37.117*3 . 0*5 . 01 =0.75m/sVm1000*6011ndm1000*6025*76.99*与估计值接

49、近=2210.98FtdTm11276.99504240*2 b=*R=0.3*R21sin2d=0.3*=24.89271. 01237.117 =97.71100N/mmbFKtA89.2489.2210*1 . 1 与原估计相符确定主要尺寸大端模数 m m=2.93Zd114037.117 由表 12.3 取 m=3 m=3实际大端分度圆 =m=3*40=120 =120mmd1Z1d1直径 =m=3*40=120 =120mmd2Z2d2锥距 R R=22212ZZm = 224040*23R=84.85mmA186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉14齿宽 b b=*R=0.3*84.85=

50、25.13 b=25mmR齿根弯曲疲劳强度计算 齿形系数 由图 12.30 =2.33F1F =2.332F应力修正系数 由图 12.31 =1.76S1S =1.762S重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.6875. 077. 175. 0齿间载荷分配系数 由表 12.10 100N/mmbFKtA = =1.47KFKF168. 01KF载荷系数 K K=1.1*1.03*1.47*2.26 K=3.95KAKVKFK弯曲疲劳极限 由图 12.23 =210MPa1limF =210 MPalimF2limF弯曲最小安全系数 =1.25SF minSF min弯曲寿命系数 由图 1

51、2.24 =1N1N =12N尺寸系数 由图 12.25 =1XX许用弯曲应力 = =168MPa1FSFXNFmin11lim*25. 11*1*2101F = =168Mpa F2FSFXNFmin22lim*25. 11*1*2102F验算 =1F15 . 017 . 423212111umKZTRRSF= =154.88113403 . 0*5 . 01*3 . 068. 0*76. 1*33. 2*95. 3*504240*7 . 423221F1F =154.88* =154.882F1F1122SFSF2F2F5.2同步带传动设计同步带传动设计将原齿轮传动改为同步带传动，因为这样

52、可以降低噪音，减少机械传动中的机械波，还因为同步带的工作面有齿，带轮的轮缘表面也制有相应的齿糟，带与带轮靠啮合进行传动，故传动比恒定，所以采用同步带传动。同步带通常以钢丝绳或玻璃纤维绳为承载层，氯丁橡胶或聚氨酯为基体，这种带薄而且轻，故可用于较高速，作传动时线速度可达到 50m/s,传动比可达 10，效率可达 80%。传动功率可从几瓦到上千瓦，传动结构简单，轻型，并不需要润滑，这不仅节约了原材料，也节省了日常维护保养费用，尽可能的为厂家节约成本。不光如此，张紧轮不需要很大的初张力，轴负载小，从而又减少了成本，简化了机构。张紧轮的转动噪音比起齿轮来说，低的太多了，保护了操作工人，更换同步带轮也比

53、更换齿轮来的简单多了。但其制造精度和安装精度要求A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉1515较高，中心距要求较严格。单面有齿的同步带称为单面带，双面有齿的同步带称为双面带。双面带又有对称齿型（DI）和交错齿轮（DII）之分。同步带型号可分为最轻型 MXL，超轻型 XXL，特轻型XL，轻型 L，重型 H，特重型 XH，超重型 XXH 七种。节距 P 是同步带传动的主要参数，它是在规定张紧力下，相邻两齿中心线的直线距离。而在同步带垂直其底边弯曲时，在带中保持原长度不变的周线，称为节线，一般位于承载层的中线，节线长以表示。Lp同步带轮的齿形一般采用渐开线齿形，可用范成法加工，也可使用直边齿形。在这里，

54、我们使用单面有齿的同步带即单面带，这样可以节约成本，但也能满足生产的要求了，其简图如下：同步带传动的设计计算项目 计算公式 计算结果 计算功率 =*P 见表 11.17 =1.2*1.1=1.32PcKAKAKA=1.32*1.32 =1.74KWPc选择带型和节距 由图 11.20 和 11.18 H 型 P=12.70mm齿数 =19=16 =19Z1ZminZ1 =1.26*19=23.94 =24Z2Z2带轮节圆直径 = =76.81mmD1PZ11416. 370.12*19D1 = =97.02mmD2PZ21416. 370.12*24D2带速 V= V=4.02m/s1000*

55、6011nD1000*601000*61.57*1416. 3初定中心距 0.7（+） a 2（+）D1D2D1D2 122.53 a 350.8 a=200mm带长及其齿数 L=cosaDDDD22212212 =0.051aDD1220081.7602.97cos=1-0.5=0.9998222L=9998. 0*200*2281.7602.97*0758. 0202.9781.76*1416. 3 =669.44 L=660.40mmA186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉16实际中心距 a=228414DDmmLL =86.92 Dm212DD =10.11212DD a=2211.10*8

56、92.86*1416. 34 .66041492.86*1416. 34 .660 =197.45mm a=197.45mm小齿轮啮合齿数 =ZmZZZZap1211202 =9.27 =9192445.197*2019*7 .12219Zm基本额定功率 =P0vqvFa10002 =2100N =76.2mm q=0.448Kg/mFab0 = =8.25KWP002. 4*100002. 4*448. 021002P0带宽 b=14. 100PKPbzc =1Kz b=76.2*=19.36 b=19.1mm14. 125. 8*174. 1轴上载荷 =FQvPc1000= =432.84

57、N02. 474. 1*1000FQ5.35.3 张紧轮的设计张紧轮的设计因为传动带的材料不是完全的弹性材料，带在工作一段时间后会发生塑性伸长而松弛，使张紧力下降，因此带传动需要有重新张紧装置来保持正常工作。因为同步带传动也是带传动，所以也需要张紧装置。在张紧装置分定期张紧与自动张紧两类中选择自动张紧，这样可以更好的发挥带的作用，减少成本。在张紧装置中将张紧轮装于松边外侧靠近小轮处，以增大包角，从而可以增大有效拉力，提高传动工作能力，而将它装于松边外侧是因为这样可以不必将其接触面进行加工成齿形，节约成本，增加了经济效益。张紧轮装置简图如下：在张紧轮装置中，张紧轮与张紧轮轴之间根据其轴与轮的大小

58、，尺寸与位置关系，选用滚动轴承 6002，其基本尺寸为：A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉1717单位：mmdDBrsmin153290.3其简图如上：当选择此轴承时，因为其速度不是很快，而受力也不是很大时，完全可以承受张紧轮与轴对其的要求，故不需要校核来确定是否满足要求。选择轴用弹性挡圈与孔用弹性挡圈来定为其内外圈，孔用挡圈选D=34.4，S=1.2，b=3.2，材料为 36Mn,热处理硬度 44-51HRC，经表面氧化处理的 A 型孔用挡圈；轴用挡圈选 d=13.8，S=1，b=2.00，材料为 65Mn，热处理硬度为 44-51HRC， ，经表面氧化处理的 A 型轴用挡圈。5.45.4

59、提高棉网清晰度提高棉网清晰度原棉在开清棉联合机的各机器中，被角钉帘子，豪猪锡林和打手等开松机件松解成小棉块或棉束，并在开松过程的同时，除去原棉中的部分杂质，最后制成由相互粘连的小棉块和棉束所组成的棉卷。棉卷中仍含有一些细小杂质，如带纤维破籽，带纤维籽屑，不孕籽，软籽表皮和棉结等。这些残留的杂质将影响成纱的品质和外观疵点。为满足后工序的加工要求，必须进一步除去部分的细小杂质。梳棉工序要尽可能的将棉块分解成单纤维，并把它拉直，除去细小杂质和短绒。因此，梳棉机梳棉工序的基本任务：（1） 梳理 将棉块进行松懈，梳理，尽可能的分解成单根纤维。（2） 除杂 清除残留在棉卷中的杂质和尘屑，以及排除短绒。（3

60、） 混合 使不同配棉成分的单纤维得到充分的混合。（4） 成条 制成符合规格和质量要求的棉条，并有规律的圈放在棉筒内。 粗梳纱清除原棉中的尘染，主要是在清梳两工序中进行。梳棉承担排除棉结和细小杂质的任务。梳棉工作进行的好坏，直接影响成纱的质量。因此，梳棉工序在纺纱工程中占有极重要的地位。为了进一步提高产品质量，我们可以提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量。一般棉网会出现以下的情况：1 棉网棉结多 A186 系列梳棉机改造单罗拉剥棉18预防与消除方法：（1）调节车间温湿度，控制棉卷回潮。（2）按时抄针，抄净。 （3）按规定比例使用回花再用棉，混和均匀。 （4）棉卷内束丝，萝卜丝不直接混用（5