电厂风机典型故障案例汇编-汇总_图文

1、风机典型故障案例汇编（2012年-2015年）神华国华电力研究院技术中心二0一六年四月前言按照肖董事长提出做到“精准管理、务实高效、稳健经营”、“增收、节支和节能减排工作齐头并进”的要求，为追求公司“零伤害、零非停、零火险、零排放”目标、提高风机设备可靠性，生产技术部和研究院技术中心组织编写了风机故障案例汇编（以下简称汇编）。汇编对国华电力公司各子（分）公司2012年-2015年发生的风机故障事件进行了搜集、筛选、分类、汇编，几经讨论、反复甄选，最终编订成册。汇编原则上保留了故障经过和处理方法，同时还对故障深层原因、故障暴露出的问题和防范措施进行部分修改和补充。汇编共收录66个案例，分为“静调

2、轴流风机故障”、“上鼓动调轴流风机故障”、“豪顿华动调风机故障”、“其他类型风机故障”、“电气故障”、“热工故障”六个章节进行汇编。其中，成都产静调风机的主要故障是主轴承失效、上鼓动调风机的主要故障是液压调节装置损坏。在梳理案例的同时，我们总结分析，发现成都产静调轴流风机的轴承损坏的一个重要原因是间隙偏小，如AN42型风机，制造厂的工艺设计轴向膨胀间隙只有0.08-0.16mm。现场检修与制造厂在装配环境、工艺质量等方面都存在明显差距，间隙太小容易造成轴承的发热损坏，在现场检修中轴向膨胀间隙以上限为准，可以明显降低轴承故障的概率。对于上鼓动调风机的液压调节装置故障，反馈轴承和反馈杆损坏是主要形

3、式，而反馈输出轴卡涩导致受力偏大是轴承损坏的主要原因。这个问题目前在部分风机已进行了尝试性改造，取消反馈输出杆，降低反馈轴承的受力，从而提高了整体液压调节装置的寿命。三年前，我们第一次组织编写了风机故障案例汇编，三年过去了，在大家的共同努力下，提高了检修工艺、加强了技术管理，风机设备故障明显降低，因风机造成机组非停的事件基本消失。这次，我们重新编写了汇编，旨在发现新问题，共享经验教训，完善检修维护标准，提高重要辅机运行可靠性。他山之石可以攻玉，希望借鉴别人的经验，预防设备不出或少出问题，提高设备的可靠性。在编写过程中得到各发电公司的大力支持与协助，在此表示衷心感谢。由于编者水平有限，编写过程中

4、难免出现错误和不妥之处，敬请读者批评指正。编写组2016年4月于北京目录第一章静调轴流风机故障7一、AN31e6引风机推力轴承疲劳损坏7二、AN33e6引风机推力轴承损坏9三、AN42e6引风机推力轴承损坏12四、AN42e6引风机推力轴承推力间隙过小16五、AN37引风机推力轴承内圈滚道损坏19六、AN37引风机推力轴承内圈滚道损坏21七、AN31e6引风机内侧推力轴承保持架断裂23八、AN31e6引风机前推力轴承保持架断裂26九、AN42e6引风机推力轴承温度高、振动大停运27十、AN33e6引风机承力轴承损坏29十一、AN42e6引风机轴承箱加油通道堵塞31十二、AN37e6引风机转子不

5、平衡32第二章上鼓动调轴流风机故障33十三、动调增压风机液压缸反馈杆定位轴承断裂33十四、动调送风机液压调节装置定位轴承损坏37十五、送风机液压缸调节装置反馈轴承损坏40十六、动调引风机液压调节装置反馈杆定位轴承损坏42十七、动调送风机液压缸反馈杆末端弹性挡圈固定装置弹出45十八、送风机液压缸反馈杆定位轴承损坏47十九、一次风机液压缸反馈杆弹簧卡圈脱开49二十、一次风机动叶调节机构故障51二十一、送风机动叶调节输入轴卡涩54二十二、一次风机液压缸反馈杆定位轴承损坏55二十三、一次风机液压缸反馈齿轮轴端漏油58二十四、增压风机动叶调节杆簧片及簧片连接螺栓断裂60二十五、一次风机液压调节装置控制头

6、漏油62二十六、增压风机轴承箱油管老化开裂63二十七、送风机油站滤网出口管道接头喷油64二十八、送风机控制油供油管裂纹68二十九、一次风机联轴器连接螺栓断裂69三十、引风机动叶调节轴卡涩故障70三十一、一次风机叶片卡涩72三十二、送风机动叶漂移74三十三、送风机叶片飘移75第三章豪顿华动调风机故障78三十四、增压风机轮毂漏油及叶片轴承损坏78三十五、增压风机旋转油封铜垫冲刷穿孔80三十六、增压风机轮毂漏油及叶片轴承磨损84三十七、增压风机动叶卡涩及液压油泄漏86三十八、脱硫增压风机油管路错接92第四章其他类型风机故障94三十九、离心式一次风机轴承损坏94四十、一次风机液力耦合器轴承损坏101四

7、十一、离心式增压风机异音105四十二、送风机液耦冷油器漏油106四十三、引风机润滑油泵喷油导致风机断油跳闸107四十四、引风机静叶执行器连杆销脱开109四十五、增压风机油泵跳闸110四十六、一次风机润滑油站漏油导致风机跳闸111四十七、引风机出口挡板轴断导致机组跳闸114第五章电气故障116四十八、一次风机电机零序保护动作跳闸116四十九、送风机电机轴承温度高117五十、一次风机本体油站油泵电机轴承损坏119五十一、引风机电机非驱动端瓦温高120五十二、一次风机6kV 开关柜上零序保护动作122五十三、引风机电机驱动端轴瓦损坏124五十四、动调一次风机电机驱动端轴瓦烧损125五十五、动调一次风

8、机电机振动大127第六章热控故障130五十六、引风机静叶执行器电机轴承故障130五十七、引风机静叶执行器接触器线圈故障132五十八、引风机静叶执行器接触器触点粘死133五十九、引风机静叶执行器减速箱轴承损坏134六十、引风机静叶执行器接触器老化故障137六十一、引风机静叶执行机构控制失灵138六十二、引风机动叶动叶指令与反馈偏差大141六十三、执行器减速机的限位块松动142六十四、引风机静叶执行器控制头电路板老化143六十五、送风机液耦润滑油进口油温高保护误动144六十六、引风机液力耦合器执行机构故障145第一章静调轴流风机故障一、AN31e6引风机推力轴承疲劳损坏1、设备概述2、故障描述20

9、14年11月15日上午10点，监盘人员发现2A 引风机前推力轴承温度逐渐升高，便通知检修人员进行降温处理。检修人员接到通知后，就地增加冷却风机并加强室内通风对引风机轴承进行物理降温。10点56分，前推力轴承温度升高至90，随后轴承温度开始下降，轴承温度降低至85后保持稳定。 图1：2A引风机前推力轴承温度变化曲线图 图2：2A引风机前推力轴承、后推力轴承、承力轴承温度变化曲线图在前推力轴承温度升高期间，后推力轴承及承力轴承温度均有所上升，后推力轴承最高温度达到72。在加强通风降温后，后推力轴承温度下降，稳定在67左右，但承力轴承温度始终在升高劣化。从14点35分开始，温度升高速率加快，温度最高

10、升至82（见图2），因此专业判断引风机轴承已经磨损，无法继续保持稳定运行。15点31分，停运2A 引风机，进行引风机轴承更换工作。11月17日11点38分引风机恢复备用。 图3：2A引风机前推力轴承保持架断裂3、原因分析3.1直接原因推力轴承保持架断裂，导致2A 引风机轴承温度升高。3.2根本原因经专业初步分析，认为引风机轴承已经达到使用周期，长期运行后造成轴承疲劳失效，无法满足风机运行载荷要求。经过对其他电厂调研并结合本公司检修记录，引风机轴承的常规使用周期一般为15000小时左右，公司2A 引风机在2012年10月27日进行了轴承更换工作，到目前为止该风机实际运行时间已经达到13100小时

11、。专业原定计划在2015年年初将2A 引风机轴承进行更换。此次轴承保持架发生多处断裂，也说明风机轴承损坏是长期运行积累的结果。4、处理方法更换2A 引风机轴承组全部三套轴承。5、防范措施5.1加强运行机组各辅机轴承温度检测和振动检测。5.2利用检修对引风机轴承进行解体，检查轴承磨损情况。5.3严格按照风机厂家说明书的要求，每月对轴承箱进行定期加油。5.4把好轴承质量验收关，尤其对进口轴承质量的验收必须核实产品来源，具备进口设备的所有合法手续，仔细检验产品质量，对重要部位使用的备件除要求供应商出具相应的技术说明、使用寿命说明、质量保证书外，还要提供材质检测报告。二、AN33e6引风机推力轴承损坏

12、1、设备概述引风机为成都电力机械厂生产的型号为AN33e6(V13+4°的静叶可调轴流风机，叶轮直径3350mm，叶片调节范围-7530°，风机全压6556Pa，转速740r /min，入口流量533.2m 3/s，设计电机功率4400kW。投运时间2009年09月。2、故障描述42引风机自2013年6月11日发现内部有轻微异音，锅炉转机班随即展开对42引风机的特巡工作，每日对风机的振动、开度及轴承温度进行4次巡检、记录。至8月21日期间风机振动及温度无明显增加趋势，振动最大值0.088mm，最小值0.067mm，轴承温度最高76.87，整体温度较41引风机偏高约7-8。2

13、013年8月21日锅炉转机班执行对4号炉引风机轴承箱定期给油脂工作。按照定期给油工作标准，承力侧轴承加注油脂量100g，推力侧轴承加注油脂量120g，9时54分完成对42引风机轴承箱油脂加注工作后，推力及承力侧轴承温度开始上升，11时03分后推力轴承升至85，锅炉转机班人员就地加装轴流风机增加冷却风量，运行投入备用轴冷风机，但推力轴承温度依然未得到有效控制，最高温度94.8。11时51分向调度申请4号机组降负荷处理，机组维持负荷300MW，退出AGC 运行，42引风机转入检修。8月21日12时43分，办理42引风机检修工作票及申请票，开始42引风机抢修消缺，更换整体备用轴承箱。8月22日11时

14、05分，42引风机检修结束，押票试运；11时34分42引风机启动试运一次成功，就地检查42引风机运行无异音，风机水平振动0.076mm，垂直振动0.038mm，推力轴承温度最高62，较41引风机温度持平，风机运行稳定。 图1：推力轴承(内侧滚动体鳞剥 图2：推力轴承(内侧内圈滚道脱皮3、原因分析3.1直接原因：引风机中间推力轴承内滚道、滚动体出现脱胎现象造成轴承温度升高3.2根本原因（1）轴承质量差，运行时间约8000小时就发生轴承内滚道及滚动体疲劳剥落情况。（2）风机轴承箱设计本身存在问题，轴承无法承受风机运行时的动载荷，长时间运行后容易出现疲劳损坏。（3）轴承安装工艺存在问题，施力部位错误

15、，轴承受到冲击力作用，造成轴承内圈形成轻微凹坑，风机长时间运行后，凹坑逐渐变大并沿滚道扩散。（4）油脂脏污，携带硬质杂质进入轴承滚道内。4、处理方法更换引风机轴承箱，并将更换下的轴承箱进行解体检修，更换损坏的轴承，重新调整轴承箱各部间隙。5、防范措施5.1对其他电厂静叶可调轴流风机的轴承验收和轴承箱装配工艺进行调研，完善轴承的验收标准和检修工艺,将完善后的轴承箱检修工艺标准编写进检修规程和作业文件包，作为检修作业的指导性文件执行。5.2机组检修期间依据检修文件包，对引风机轴承进行全面检查，包括游隙、滚动体、保持架、油脂、轴承箱各部装配间隙、承力侧端盖膨胀间隙、推力侧端盖紧力、推力轴承推力间隙、

16、轴承外圈与轴承箱配合间隙等。5.3在日常维护中记录轴承温度、振动、运行声音变化，每周对风机运行趋势进行分析，每月定期开展风机设备状态的风险评估。5.4邀请风机及轴承厂家技术人员，对引风机轴承箱内部各轴承的鉴别、安装、使用及维护进行讲课和培训,提高专业技术人员的技能水平。5.5加油脂过程中要保证现场环境洁净，油脂无污染、无杂质，且填充适量。三、AN42e6引风机推力轴承损坏1、设备概述引风机为成都电力机械厂生产的型号为AN42e6的静叶可调轴流风机，2011年11月24日随机组通过168试运行后投入正常生产。2、故障描述2013年3月26日机组第一次检查性大修，外委检修公司对B 引风机轴承箱进行

17、了更换，更换的轴承品牌为FAG（轴承型号为2盘7264、1盘NU264）。A修引风机轴承箱推力间隙检修数据为0.06mm（公司检修规程规定推力间隙标准为0.06-0.09mm）。2013年5月16日A 修后投入正常运行，依据2013年6月3日关于下发风机定期检修维护工作标准（试行）的通知，引风机主轴承定期检修检测项目周期为3年。2015年10月23日3时40分，机组负荷400MW，机组协调系统投入，AGC投入，机组A、B侧风烟系统均投运，六大风机在自动运行方式。2015年10月23日3时40分，B引风机前推力轴承温度快速上升，最高98（跳闸值100），退出B 侧风机运行。按2015年6月20日

18、公司批准的B 引风机更换轴承箱抢修技术方案，组织维护单位进行抢修。由于首次在线检修增引合一后的引风机，对返回烟气隔离困难程度估计不足，现场实际环境变化（内部温度最高120），人员无法进入实施既定措施。经现场研究，确定在烟道开孔加装帆布隔离高温烟气，检修人员佩戴正压呼吸器进入烟道内部工作。处理过程中，受烟气影响，叶轮等部件受热温度升高，导致叶轮内表面与轴径配合间隙变小拆卸困难，造成拆叶轮等部件工作耗时较长。2015年10月27日01时45分，轴承箱更换完毕，试运8小时运行正常。对更换下来的轴承箱解体检查，发现油脂中有铜屑，前推力轴承保持架少量磨损，后推力轴承内圈存在凹坑磨损。 图1：轴承结构示意

19、图图2：后推力轴承内圈凹坑3、原因分析3.1直接原因B 引风机前推力轴承温度高导致B 侧引风机停运。3.2间接原因B 引风机后部推力轴承磨损，导致轴承箱推力间隙增大，造成前推力轴承轴向窜动增大，前推力轴承保持架发生磨损，使前推力轴承温度升高。3.3根本原因（1）轴承箱后推力轴承质量差，内圈出现凹坑磨损B 引风机轴承箱共3盘轴承（1盘NU264、2盘7264）。国华公司2013年下发国华电检传20139号关于下发风机定期检修维护工作标准（试行）的通知规定，AN型静叶可调轴流风机2.2定期检修检测项目中，主轴承运行3年进行检查测量工作，内容为清理检查轴承，测量间隙；A 修更换轴承，调整间隙。B 引

20、风机2013年5月16日A 修后投入运行，运行时间未超过3年即发生损坏。其中NU264圆柱滚子轴承承受径向载荷，2盘7264角接触球轴承采用背靠背布置，承受轴系轴向载荷（轴承箱内部结构图见附件），因后推力轴承内圈出现凹坑磨损，导致两盘推力轴承推力间隙增大为0.13mm（2013年3月A 修检修数据为0.06mm），使前推力轴承轴向窜动增大，前推力轴承保持架与滚珠发生磨擦，轴承温度迅速升高。2015年11月13日，生产技术部组织引风机厂家、国华研究院、电科院相关专家召开专题会，确定该AN42引风机推力轴承推力间隙为0.06-0.08mm，AN42引风机投产以来推力轴承推力间隙执行标准为0.06-

21、0.09mm，故2013年A 修中B 引风机检修工艺标准无偏差。（2）对轴承箱状态变化分析不足，未能及时发现轴承故障B 引风机轴承振动在2013年5月16日大修后共联系维护部状态分析组、电科院进行3次振动频谱测试（2014年2月、2015年6月、2015年9月），测试结果显示高倍频数值很小，轴承运行正常。从10月2日起出现增长趋势（见附图3），说明轴承此时出现异常，但专业监测手段有限，未能正确评估轴承运行状态，提前退备检修，导致事件发生。 图3：前、后推力轴承2个月以来振动变化趋势4、处理方法隔离B 引风机对轴承箱进行更换。更换为2014年2月修复备用的轴承箱。5、防范措施5.1控制备件验收质

22、量，到货轴承备件供货方需提供有国家承认资质单位的轴承验收报告。5.2对引风机的运行状况进行定期频谱分析，列入定期维护工作计划并录入到BFS+中，丰富设备状态检测手段，提高设备状态管控水平。5.3组织维护单位辅机班组人员对优化后在线检修工艺及方案进行培训（需提供培训课件及签到表），提高设备检修组织管控水平。5.4对在线检修引风机检修方案进行优化完善，由生产技术部审批后执行，探讨采用可拆卸烟道、导轨、闸板措施的可行性。5.5对维护单位配置的工器具（千斤顶、液压扳手等）进行检查，要求配置到位，维护部锅炉专业进行核查验收。5.6优化静叶可调轴流风机轴承箱检修策略，将轴承箱检修周期优化为2.5年，列入大

23、小修及临检项目实施。四、AN42e6引风机推力轴承推力间隙过小1、设备概述引风机为成都电力机械厂生产的型号为AN42e6（V19+4°），风机转速595r /min,在TB 点工况时，风机轴功率6288kW，风机全压6870Pa，风机效率86%。引风机进口导叶的行程范围为-75°（关闭）至+30°（全开）。投运时间2010年10月。2、故障描述2014年3月2日23时28分，#4机组C修后启动过程中，42引风机推力轴承温度持续上升和振动超标，经多次调整与修理后无明显效果，最终解体检修轴承箱，调整轴承推力间隙并对各部装配工艺进行精细调整后，风机温度和振动达到正常。2

24、.1停风机检查过程本次消缺检查处理过程，共计停运42引风机8次，每次风机推力轴承温度均达90报警值（100跳闸），振动最大6.3mm/s（7.1mm/s跳闸），其中前7次检查处理情况如下：1）对轴承润滑脂进行清理；2）对轴承冷却风机及管道进行检查、拆除消音器以增大进风量；3）解体检查冷却风管、锥形冷风罩未见异常；4）对静叶挡板、烟侧叶轮、支撑、叶顶与机壳内壁径向间隙、轮毂间隙和给油脂管路进行检查，未见异常；5）将42引风机1号轴承冷却风机与32引风机1号轴承冷却风机的电机互换；6）对轴承箱与机壳隔板进行加固并紧固松动的螺栓；7）将轴中心通风孔用堵板封堵以增强冷却风量；8）添加润滑脂12kg。经

25、过前7次的检查处理，均效果不明显，经过与厂方代表和外请技术专家协商，决定对42引风机轴承箱进行解体检查，查找根本原因。2.242引风机轴承箱解体发现问题1、传扭中间轴与叶轮半联轴器的接触点不均匀，内侧有研磨产生的金属光泽（见图1）。2、轴承滚道内润滑脂少、变黑，有碳化迹象（见图2）。3、轴承箱内积油较多，向心轴承附近润滑脂较干净（见图3、图4）。4、推力轴承间油道内积油较多且油品较干净（见图5、图6） 图1图2 图3图4 图5图62.3检修后运行情况3月12日10时28分，机组负荷470MW，启动42引风机试转，调节挡板开至33%，风机水平振动2.1mm/s，垂真振动1.2mm/s。14时12

26、分，机组负荷加至700MW，42引风机调节挡板开度42%，42引风机水平振动2.1mm/s，垂真振动1.8mm/s，推力轴承温度最高升至40.2，温度趋于稳定，运行情况良好。3、原因分析3.1直接原因引风机轴承温度高、振动大3.2根本原因（1）42引风机在上次检修时（2013年12月16日至12月19日）轴承推力间隙预留小于标准值。（2）技术人员测量引风机轴承的推力间隙方法不当，有误差，误将不准确的测量值0.03mm作为安装的原始间隙进行装配。后经查找图纸等原始资料确认，原始间隙应为0.06-0.09mm。（3）检修工艺粗放，检修人员未按规定使用力矩扳手，而使用大锤、敲击扳手的方法进行紧固螺栓

27、,导致传扭中间轴端面变形，与叶轮半联轴器接触面偏小，引起振动。4、处理方法4.1研磨传扭中间轴与叶轮半联轴器接触面，使其接触面达到90%。 图7图84.2将两推力轴承推力间隙按设备厂家技术标准调整到0.09mm。 图94.3更换叶轮压盘紧固螺栓。4.4将热工振动测点位置至后导叶处。5、防范措施5.1组织学习厂家提供的轴承装配标准，通过技术培训，深入研究设备结构和设备原始图纸及原始数据，使相关技术人员掌握正确的测量方法。5.2提高工作人员检修工艺标准，规范作业；专业专工要到位指导，确保检修工艺。5.3组织学习相关质量管控制度，在今后检修作业中严格执行质量管控制度。5.4完善相关的技术文件（检修规

28、程、检修文件包）补充风机主轴承的推力间隙的调整、测量有关工艺和标准。5.5严格管理检修记录台账和验收单，认真做好技术资料的保存和归档工作。五、AN37引风机推力轴承内圈滚道损坏1、设备概述2、故障描述2014年1月28日，A引风机解体检修后启动运行。3月10日，A引风机运行中声音增大，机组负荷380MW 时，风机支撑轴承为56，推力轴承温度分别为50、54。锅炉专业申请在机组低负荷时停运A 引风机检查。3月11日7时18分，A引风机停运，9时整工作许可开工。对风机前导叶、后导叶进行检查；对叶轮进行金属探伤；对轴承箱进行解体检查。检查中发现轴承箱后推力轴承（型号7252）滚道有磨损，对轴承箱轴承

29、进行更换。3月12日8时整风机检修结束押票试运，20时50分风机启动运行正常。 图1：轴承内圈疲劳剥落3、原因分析3.1直接原因A 引风机运行中声音增大。3.3根本原因轴承箱后轴承承受风机叶轮高压侧往低压侧的轴向推力，风机运行中随着负荷和工况变化长时间承受交变力，该推力轴承内套滚道有疲劳剥落。4、处理方法停运引风机、解体检查轴承箱，更换轴承。5、防范措施5.1对引风机转子进行状态参数监测，并定期进行风机运行状态分析。5.2严格按照风机说明书中“建议通风机每运行8000至10000小时应进行维修”的要求对风机进行定期维修。5.3每月定期对引风机前后轴承加注适量油脂。5.4轴承到货验收时，除要求厂

30、家提供轴承合格证、原产地证明、报关单等文件外，要求提供轴承的材质检测报告。5.5根据轴承寿命管理的相关规定，结合检修时对轴承的检查的实际情况，确定轴承是否更换。六、AN37引风机推力轴承内圈滚道损坏1、设备概述2、故障描述3号机组于2006年投产，引风机同步投入运行，2008年3号炉小修期间，对A 引风机进行了轴承箱更换。2009年10月份及2011年1月份小修中均对轴承箱进行了解体检查，并清理旧油脂，轴承状况良好。此风机轴承箱最近一次检查时其窜动间隙0.14mm，风机运行至今一直良好，振动20µm，温度70，月度振动分析显示无异常故障特征频谱。2012年7月15日，发现3A 引风机

31、振动有上升趋势，专业立即对其进行了为期一周的重点巡检和跟踪，并邀请状态分析组对其进行了持续振动分析。根据频谱分析，发现高频段（520HZ）振速达到5.8-6.0mm/s,且此振动还有上升趋势，（3A引风机振动分析详见附件）且就地检查风机内部有异音。基于一周的观察和分析，判断引风机轴承已发生劣化，且需要尽快处理。7月23日至26日，装配一套引风机备用轴承箱，7月28日至29日，利用周末低负荷时段，退备3A 引风机约32小时，更换此风机轴承箱。7月30日，联系状态分析组，对3A 引风机做振动复核，故障频谱（520HZ）的振动下降至合格范围之内，风机本体振动20µm，三套轴承温度70，风机

32、运行良好。 图1：推力轴承内圈图 图3：引风机推力轴承内圈裂纹3、原因分析3.1直接原因3A 引风机轴承损坏是引风机退备的直接原因。3.2根本原因解体轴承箱发现：后推力轴承内圈裂开（见图3），推力轴承内圈滚动出现14个麻坑（7个麻坑较大，面积约15mm*40mm，另外7个麻坑较小，面积约7mm *6mm）(见附图1、2。其余两盘轴承7260（中）/NU260轴承无异常，其产生的原因为轴承过度磨损，引起游隙增大（此2盘推力轴承为背靠背装配，后轴承为主受力轴承，其磨损速率比另外一个推力轴承要快），游隙增大后，其滚道承受的交变应力会相应增大，在长期运行的条件下，轴承内滚道与滚珠接触部位发生脱皮，形成

33、麻坑，且在脱皮较深的部位出现应力集中，内圈沿内圈晶界裂开。4、处理方法停运3A 引风机，更换风机轴承箱，并将拆下的轴承箱解体检修，更换轴承。5、防范措施5.1加强巡检，对运行时间超过3年的引风机轴承运行状态及趋势做好监控，发现劣化趋势及时处理。5.2加强与状态分析组的沟通，对引风机的运行状况进行定期分析，丰富设备状态检测手段，提高设备状态管控水平。七、AN31e6引风机内侧推力轴承保持架断裂1、设备概述2、故障描述2.1异常前工况2013年12月18日，2号机组有功负荷440MW。2A、2B引、送、一次风机运行，2B、2C、2D、2E、2F磨煤机运行，总煤量284t/h，2A、2B、2C电动给

34、水泵运行,2B引风机电流163A，2B引风机前推力轴承温度74。2.2异常经过及处理情况2013年12月18日04时51分，监盘人员发现2B 引风机前推力轴承温度上涨至80，2B轴承冷却风机联启，观察轴承温度有继续上涨趋势，立即到就地进行检查。风机转动无异常声音，通知检修人员及锅炉主管。04时57分，监盘人员发现2B 引风机前推力轴承温度上涨至86，值长令2号机组有功负荷减至360MW，停止2A 电动给水泵，2B 引风机静叶设置-3%偏置。监视2B 引风机前推力轴承温度继续上涨。投入AB 层1号角、AB 层3号角油枪、就地检查投入正常，通知辅控值班员空预器投入连续吹灰。05时07分，监盘人员发

35、现2B 引风机前推力轴承温度上涨至100，RB动作，首出“引风保护动作”机组转为TF 控制方式，负荷指令自动设定为270MW，水煤比跟踪失调，立即解除给水自动和燃料主控自动，手动调整水煤比匹配。05时17分，RB动作结束，检查机组各项参数正常。 图1：引风机前推力轴承3、原因分析3.1直接原因引风机轴承温度高3.2间接原因（1）推力轴承油脂润滑不到位。经现场检查，轴承箱内部油脂润滑情况良好，轴承及箱体润滑脂充盈，不会造成推力轴承缺少润滑导致温度升高跳闸。因此，轴承润滑不到位原因可以排除。（2）推力轴承存在质量问题。本公司在11年发生过同样因推力轴承磨损导致机组跳闸的故障，当时判断为轴承质量不合

36、格，导致轴承强度不足，造成金属疲劳，最终发生保持架损坏。（3）轴承箱存在原始制造缺陷。专业在进行轴承安装时严格按照厂家说明书要求进行安装，同时各部位间隙满足安装标准，在运行中设备振动值在0.03mm 以内，可以认为是达到优秀标准，但还出现三次轴承损坏的故障。因此专业认为在轴承质量合格的情况下，可能是轴承箱存在原始制造缺陷，导致轴承同轴承箱装配间隙不满足运行要求，最终造成轴承损坏。（4）在大负荷运行时挡板开度突增，瞬时烟气量过大造成引风机轴承推力过大造成轴承磨损。在调取运行参数核实后，在大负荷运行工况时，均为协调控制模式，挡板开度为自动控制，不会出现突开突关的情况，经曲线变化看也没有发现异常状况

37、。专业认为在轴承质量合格的前提下，可能有两种可能导致推力轴承温度高的原因：1、是轴承箱存在原始制造缺陷，导致轴承同轴承箱装配间隙不满足运行要求，最终造成推力轴承损坏，导致轴承温度超温。2、是推力轴承的承力能力无法满足引风机设计最大推力要求，选型推力轴承承力不足。3.3根本原因经过查看运行曲线并结合现场实际检查结果，判断引风机跳机根本原因为内侧推力轴承保持架发生断裂，导致推力轴承温度升高油脂劣化，同时运行中轴承振动值突升，最终推力轴承温度达到跳机温度触发引风机跳闸保护动作。4、处理方法更换备用轴承箱，并对换下轴承箱进行检修后作为事故备件。5、防范措施5.1说明书对油脂工作有明确规定：当轴承温度超

38、过70°时，每升温15时其加油期限降低一半。每次维修时应将润滑管路清理干净，并充以新鲜油脂。根据说明书规定要求专业在轴承温度超过80时，给油脂周期缩短一半。（轴承温度大于80持续超过5天时进行油脂补充工作）5.2备件管理：专业提报一套轴承总成，始终保持一台备用，在事故抢修中能够缩短检修时间，同时在新轴承箱到厂后进行测绘，将测绘数据同之前的轴承箱参数进行对比，查看间隙值是否有明显差异。5.3要求巡、定检人员要每日定期对六大风机轴承温度进行记录。设备专责人每日登陆PI 系统记录风机轴承温度值，列为定期工作内容。当两台风机温度差值超过10以上要列为异常进行特巡。5.4同风机、轴承厂家联系，

39、对轴承箱是否存在质量或安装工艺问题进行讨论核实。让厂家对推力轴承外圈内套的磨损凹坑形成原因给出答复。同时与风机厂家联系，拿到风机轴承箱安装图纸，核实安装间隙值。八、AN31e6引风机前推力轴承保持架断裂1、设备概述2、故障描述2015年05月09日上午8点01分，监盘人员发现2B 引风机推力轴承温度开始上涨，2B引风机前推力轴承温度2为最高点，上涨前温度为71，2B引风机前推力轴承温度1、3点分别为69、67。8点40分，2B引风机前推力轴承温度2上涨至80稳定。9点52分，负荷加至400MW，2B 引风机轴承温度有上涨趋势，停止加负荷，启动备用轴冷风机加强轴承冷却，同时通知检修人员进行降温处

40、理。检修人员接到通知后，就地增加冷却风机对引风机轴承进行物理降温，经过观察轴承温度稳定在81左右。12点30分左右，前推力轴承温度开始逐渐升高，专业判断引风机轴承可以已经磨损，无法继续运行。13点46分，运行人员停运2B 引风机，轴承温度升高至97。风机停运后轴承温度继续上升，在13点48分达到最高值101后开始下降。 图1：引风机前推力轴承温度变化曲线图 图2：引风机轴承保持架断裂3、原因分析3.1直接原因轴承温度高保护动作3.2根本原因经专业初步分析，认为引风机轴承已经达到使用周期，长期运行后造成轴承疲劳失效，无法满足风机运行载荷要求。4、处理方法停运2B 引风机，更换全部引风机轴承。5、

41、防范措施5.1备件管理：专业提报一套轴承总成，始终保持一台备用，在事故抢修中能够缩短检修时间，同时在新轴承箱到厂后进行测绘，将测绘数据同之前的轴承箱参数进行对比，查看间隙值是否有明显差异。5.2要求巡、定检人员要每日定期对六大风机轴承温度进行记录。设备专责人每日登陆PI 系统记录风机轴承温度值，列为定期工作内容。当两台风机温度差值超过10以上要列为异常进行特巡。5.3同风机、轴承厂家联系，对轴承箱是否存在质量或安装工艺问题进行讨论、核实安装间隙值。九、AN42e6引风机推力轴承温度高、振动大停运1、设备概述引风机为上海鼓风机厂有限公司生产的型号为AN42e6（V19+4°），风机转速

42、595r/min,在TB 点工况时，风机轴功率6288kW，风机全压6870Pa，风机效率86%。引风机进口导叶的行程范围为-75°（关闭）至+30°（全开）。投运时间2010年10月。2、故障描述2015年2月7日9时，运行人员检查发现41引风机推力轴承温度各测点均有上涨趋势，风机垂直、水平振动也呈上涨趋势，其振动均达到报警值4.5mm /s，立即联系生产技术部、维护部锅炉专业检查。期间继续调整风机运行方式和机组负荷，无效。41引风机推力轴承温度最高值第6点由48.1上升至50.2，承力轴承各测点温度开始上升，风机轴承水平、垂直振动仍呈上升趋势。10时12分值长令，停运4

43、1引风机。停运前，41引风机推力轴承温度最高值第6点上升至60.8，承力轴承温度最高值第2点由30.1上升至41.1，风机垂直振动最高上升至6.5mm/s、水平振动最高上升至6.7mm/s。10时30分，维护部锅炉专业开始对41引风机进行抢修（更换新轴承组）。2月10日1时20分，风机叶轮风壳回装完成，对轮中心复查完成，启动41引风机，各项运行参数正常。 图1：叶轮轮毂内室图2：叶轮轮毂内室 图3：引风机推力轴承3、原因分析3.1直接原因风机振动增大至报警值，轴承温度上升。3.2根本原因（1）由于风机轴承已运行接近5年，达到轴承寿命周期，本次解体检查发现41引风机推力轴承（型号：7264）外套

44、内滑道表面有明显疲劳点蚀，已形成整圈的凹坑，这是造成该轴承温度高的原因。（2）风机叶轮拆下后检查发现叶轮轮毂内室积有分布不均匀，厚度约50mm的灰、铁凝固物（轴承室由冷却风机冷却，烟气中的硫化物遇冷在轴承室护罩和叶轮轮毂内室上凝结），且有局部脱落现象，破坏了风机叶轮的动平衡。这是造成风机轴承振动增大的原因。4、处理方法更换新轴承组5、防范措施5.1维护部锅炉专业加强风机轴承寿命评估工作，特别是运行时间达到或接近预计使用年限的轴承。5.2维护部锅炉专业对于有劣化趋势的风机轴承，要重新评估给油脂数量和频率。5.3生产技术部将情况通报设备厂家，研究预防和处理方案。十、AN33e6引风机承力轴承损坏1

45、、设备概述引风机为成都电力机械厂生产的AN33e6（V19-1°）型静叶可调轴流风机，转速740rpm。投产时间2011年08月30日。2、故障描述2.1事件前工况2014年02月21日04时08分，#1机组AGC 运行方式，负荷560MW，中间点温度405，主汽压力20.93MPa，两台送风机，两台引风机，两台一次风机运行，1A、1B、1C、1D、1F磨运行，给煤机及冷热风调门处于自动状态，汽机高压主调门开度23.89%，锅炉主控输出指令558MW，燃料主控指令180t/h，总给煤量185.77t/h。2.2事件经过2014年01月06日20时05分，当值运行人员巡检时发现1A 引

46、风机机壳对应轴承箱和叶轮下部存在内部异音，经检修人员会同制造厂工代现场诊断并停运该风机揭1A 引风机上盖检查确认：可调静叶部无异常、动作灵活，叶轮无异常，叶顶与流道均无刮擦痕迹，叶轮支撑管焊缝无异常，两接轴及联轴器无异常、弹性连接片无裂纹，各部螺栓无松动；结合该引风机发生内部低频异音后运行平稳(实测机壳振幅10m、振速1mm/s，轴系无窜动，轴承箱无异常温升的实际，不能判断轴承箱是否存在异常；综上，经锅炉专业组与制造厂工代会商议定暂不采取进一步解体叶轮和轴承箱检查确认的措施，制定下发1A 引风机不明异音下监视运行的安全技术措施后监视运行。2014年02月21日04时08分33秒，运行监盘发现1

47、A 引风机轴承箱温度三点(4、5、6温度呈持续上升趋势，运行人员通知检修并按照专项预案做好防事故预想和操作准备。至04时08分47秒由35上升至47，04时09分12秒因1A 引风机轴承箱三点(4、5、6温度达100越限，RB 动作1A 引风机跳闸，联跳1A 送风机；04时30分负荷340MW，机组工况稳定，负荷340MW，复位RB。2.3处理情况：按照相关预案，21日04时30分检修开始组织1A 引风机更换轴承箱抢修，08时30分拆对轮揭大盖，20时10分拆短轴，22日18点吊出叶轮，21点拆出原轴承箱，24点备件轴承箱回装到位，23日05点完成找中心，13点完成上盖回装，15点开始试运，至

48、18点完成试转恢复运行。随后，将拆卸下来的原轴承箱进行解体检修，发现轴承箱内支力轴承保持架 散架、有两颗滚柱碎裂成两半，推力轴承未损坏，轴承箱内不缺油。图1：引风机承力轴承滚珠图2：引风机承力轴承保持架3、原因分析3.1直接原因承力轴承（NU252）的保持架磨损，轴承滚柱散落且部分破裂，导致轴承温度高保护动作。3.2根本原因未能正确判断确定轴承箱内轴承的寿命，并提前安排预防性检修更换轴承。4、处理方法更换引风机轴承箱5、防范措施5.1加强运行机组各辅机轴承温度检测和振动检测。5.2利用检修对引风机轴承进行解体，检查轴承磨损情况。5.3严格按照风机厂家说明书的要求，每月对轴承箱进行定期加油。5.

49、4把好轴承质量验收关，尤其对进口轴承质量的验收必须核实产品来源，具备进口设备的所有合法手续，仔细检验产品质量，对重要部位使用的备件除要求供应商出具相应的技术说明、使用寿命说明、质量保证书外，还要提供材质检测报告。5.5按照风机说明书中“建议通风机每运行8000至10000小时应进行维修”的要求每年进行定期检修，检查轴承间隙是否符合要求，轴承有无起皮、凹坑、麻点、裂纹等缺陷。十一、AN42e6引风机轴承箱加油通道堵塞1、设备概述引风机为成都电力机械厂生产的静叶调节轴流风机。风机型号为AN42e6(V13+2.5°，转子转速590r/min，叶轮直径4250mm，叶轮级数1级，叶片数13

50、，NU2647264滚动轴承，润滑型式为油脂润滑，轴承冷却方式风冷，电机功率6300kW。2009年9月投运。2、故障描述2013年12月小修期间更换了B 引风机轴承箱，该轴承箱为返厂（成都电力机械厂）检修备件。小修后轴承箱定期补油发现：后轴承加油正常；前轴承（靠近电机侧）加油困难，注油量较小；4月21日前轴承加油加不进去。2014年5月1日3时，锅炉主、辅机运行正常，B引风机电流、轴承温度、振动等运行参数正常，机组负荷480MW，申请节日低负荷消缺，停运B 引风机检修。在排除加油管堵塞故障后，检查轴承箱内部注油管路，发现轴承箱体注油孔与轴承箱前端盖注油孔错位（成都电力机械厂人员在现场指导），

51、油无法注入前轴承。把轴承箱前端盖装配位置调整（旋转180度）后，轴承箱体油孔与轴承箱前端盖注油孔相通。处理后，前轴承加油正常，缺陷消除。3、原因分析3.1直接原因前轴承加不进油3.2根本原因轴承箱返厂检修时，轴承箱前端盖装配位置不对，轴承箱体油孔与轴承箱前端盖注油孔错位，造成注油管路不通，为厂家检修质量问题。4、处理方法把轴承箱前端盖装配位置旋转180度，使轴承箱体油孔与轴承箱前端盖注油孔相通。5、防范措施5.1通过加大处罚力度等手段，要求厂家提高检修质量、增强责任心。5.2加强对返厂检修设备的质量验收，关键工序尽量安排专业技术人员进行现场监督，并对关键数据进行记录。5.3拆卸轴承箱前应做好标

52、记，并在回装时按标记回装。十二、AN37e6引风机转子不平衡1、设备概述1A 引风机为成都电力机械厂生产的型号为AN37e6（V19+2.5°）+KSE的静叶可调轴流风机，于2003年12月9日随机组投产。上次检修为2014年2月12日。2、故障描述根据历年引风机轴承箱检修及寿命情况，确定引风机轴承检修周期为2年，计划1A 引风机于2015年年底A 修中更换主轴承，1号炉A 修因绿色升级改造推迟至2016年9月。2015年10月26日1号炉调停临修，原计划无1A 引风机轴承更换项目，考虑到如仍按原计划A 修中更换，运行时间将超过2年，同时为充分吸取10月27日B 引风机轴承温度高缺陷

53、教训，专业组决定利用本次机组调停机会，对1A 引风机轴承箱进行检修更换，并对检修项目进行变更。2015年10月26日1号机组临修开工，27日至29日对1A 引风机轴承进行更换，轴承箱各装配间隙在标准范围之内，风机对轮中心符合要求。29日18点风机检修结束，具备启动试运条件。10月29日22时42分，1号脱硫系统检修工作结束，试运GGH 发现主轴未转动，硫化专业对GGH 进行检查检修，至10月30日5时43分GGH 试运正常投入自动运行。06时04分启动1A 引风机，检查振动测点水平方向振动位移110m（报警值128m），垂直方向振动位移47m，专业组立刻使用振动频谱分析仪对引风机振动进行频谱分

54、析，检查主要为1倍频振动分量大，初步判断为引风机更换轴承箱时对轴承箱外轮毂后部积灰清理导致风机不平衡引起振动偏大，并持续观察振动变化趋势。按照1号机组启动进度安排，10月30日6时42分1号炉点火。为满足电网系统稳定需要，且经过专业组进行评估，引风机振动大缺陷可以在线进行处理，随后机组于10月30日15时54分并网。同时联系电科院动平衡专家来厂进行动平衡检查，经仪器测量、分析确定为不平衡引起的振动大，10月30日22时12分，停运1A 引风机，对1A 引风机进行动平衡试验，加载4.2kg 配重块后，于10月31日9时31分风机启动，测量水平方向振动位移降至62m，垂直方向振动位移降至23m。1

55、A引风机并入系统，振动测点数值平稳，机组运行正常。3、原因分析3.1直接原因引风机启动后振动值偏大3.2根本原因引风机检修后出现转子不平衡，检修人员对检修后的风险评估不足。4、处理方法对引风机进行动平衡试验，加载4.2kg 配重块后，风机运行正常。5、防范措施5.1引风机工作环境较为恶劣，其工作介质为温度较高的含粉尘烟气，烟气对转子有冲刷磨损、腐蚀、积灰及温度场变化等作用，对轴系进行检修后，可能会出现转子的不平衡现象。为消除转子不平衡造成的不良影响，将转子动平衡试验列入引风机标准检修项目中。5.2应尽快对轮换下的引风机轴承箱进行解体检修，使其处于备用状态。第二章上鼓动调轴流风机故障十三、动调增

56、压风机液压缸反馈杆定位轴承断裂1、设备概述增压风机上海鼓风机有限公司生产的型号为RAF44-21.2-1的动叶可调轴流风机，额定功率3700kW，液压缸型号336/100。该机组自2005年11月投运，至故障时累计运行80个月。2、故障描述2.1故障前检修情况2011年5月，进行机组C级检修，增压风机叶片检查，渗透试验合格；油站系统检修，油管漏油处理。叶片角度校验，液压调节系统检查，叶片动作正常，角度一致。检查调节杆弹簧片无断裂，连接销完好，叶片角度行程试验正常。2012年7月18日20时26分06秒，机组脱硫增压风机电流由219A突然降至148A，导叶开度78%（指令78%），同时增压风机入

57、口3个压力测点由正常值瞬间变为坏点。20时26分11秒，锅炉A、B引风机自动控制，静叶开度58%、57%，电流226A和200A，炉膛负压呈现上升趋势，PT1611A、PT1611B两压力测点升高到450Pa、422Pa。20时26分16秒，锅炉炉膛压力的四个测点（PT1611A、PT1611B、PT1612A、PT1612B）瞬时达到450Pa、422Pa、103Pa、-18Pa ，DCS发“炉膛压力高”声光报警。20时26分20秒，炉膛压力的四个测点（PT1611A、PT1611B、PT1612A、PT1612B）为1417Pa、1402Pa、620Pa、405Pa；A、B引风机自动控制联锁切除，转为手动控制，风机静叶开度62%、61%，电流235A和194A。20时26分21秒，炉膛压力四个测点值为1578Pa、1086Pa、786Pa、1570Pa。运行人员将机组控制方式由AGC切至CCS方式，手动增加