电流互感器技术

1、2006-07-30|的选择口分享保护我一般选1.5倍额定电流,（短路电流大的情况要查10% 误差曲线），计量按额定电流选相等并按照靠近的规格（大的）比如90额定电流，只有选1 0/5的，因为没有 0/5这个规格！（最新说法）另一个说法是按照额定电流为电流080球选，现在互感器过载能力 加强了，按相等选好象可以。新国标规范规定：按70%100%£择。老国标规范规定：按1/3 2/3选择。DL/T448-2000电能计量装置技术管理规程5.4电能计量装置的配置原则，1） 额定一次电流的确定，应保证其在正常运行中的实际负荷电流达到额定值的6碗右，至少应不小于30%否则应选用高热稳定互感器

2、以减小变比。保护用电流级选择分析了由于保护用互感器铁心非线性特性，当互感器一次侧电流很大时，二次侧 电流未能按线性变化，造成互感器复合误差。同时介绍了准确级和准确级限值的 概念，并在此基础上，结合工程实例对保护用互感器进行选择，结果满足要求。 保护用电流互感器准确级选择摘 要 分析了由于保护用互感器铁心非线性特性，当互感器一次侧电流很大 时，二次侧电流未能按线性变化，造成互感器复合误差。同时介绍了准确级和准 确级限值的概念，并在此基础上，结合工程实例对保护用互感器进行选择，结果 满足要求。关键词保护用电流准确级 选择1 问题的提出保护用电流 （TA）主要与继电保护装置配合，在线路发生短路过载

3、等故障时，向继电装置提供信号切断故障电路，保护电力系统的安全。它的工作 条件与测量用互感器完全不同，后者正常一次电流工作范围有合适的准确度即 可，当通过故障短路电流时，希望互感器尽早饱和，以保护测量仪表不受短路电 流损害。而前者在比正常电流大几倍或几十倍电流时才开始工作，其误差（电流 和相位误差）要求在误差曲线范围内，而同时考核电流误差和相位差时用复合误保护用T 一次电流1较小时，二次电流2线性变化；当i1增大到一定时，互感器铁心中的磁密很高。由于铁磁材 料的非线性，励磁电流0中高次谐波含量很 大，波形呈尖顶形，与正弦波相去甚远，即使il是理想的正弦波，i2也不是正 弦的（其波形见图1）。非正

4、弦小波不能用相量图分析，需采用复合误差的（概念分析），这使i0迅速增 大，相当于部分i 1未能转换成i 2, i2与i不再成正比变化，从而增加 A误差。 当电力系统发生短路故障而引起继电保护动作时，短路电流 很大，一般为额定 电流的1几倍，使误差增大，危及保护装置的灵敏性和选择性。另外，从原理上讲，TA本身是个特殊的变压器，变压器都有在额定负 荷下运行的要求。因此，如TA二次侧负荷超过其额定二次负荷值，同样会增加其 误差。2 解决的思路如上所述，TA误差不可避免，其大小与 A铁心励磁特性及二次侧负荷 有关。要控制好这个误差，须处理T所在位置最大故障i、该电流与额定il 的比值、额定电流比及额定

5、二次负荷的关系。因此需准确了解准确级及与其相关 的准确级限值、额定电流比和额定负荷的概念。要解决此问题，就要根据变电站 的实际情况选择合适的准确级。对保护用 A,准确级以该级在额定准确限值i下的最大允许复合误差 的百分数标称，其后标以字母"P"表示保护1,它实际上是人为规定的TA制造 的误差等级要求。准确限值系数指能满足复合误差要求的il ax与额定i 1的比值。 额定电流比则指额定1与i2的比值。额定负荷是确定互感器准确级所依据的二次负 荷值1。在早期国家标准（GB12 8-75）中规定，TA保护准确级为 B和D级。在选择保护用TA准确级时，应校验1 %误差曲线，以保证在

6、短 路时 电流误差不超过规定值2。目前新版中规定准确级为5P和0P,分别表示在额 定准确限值i1时的复合误差限值为5% 10%其准确限值系数标准值系列为5、 10、15、20、30等，表示在短路故障下，若短路电流i与额定1,相比的倍数小 于该值，则误差控制 在准确级范围内。因此，得到2个结论：1）选择保护用TA的准确级须同时选择准确限值系 数，如5P2及1 200/5A,表示i >20倍额定i 1,即2 X 2 0 = 24 kA范围之内 时，复合误差5% 2）选择双方向，即可根据已给定的i max、二次负荷值和10% 误差曲线，准确限值系 数，选择额定电流比；也可根据给 定的i1 ax

7、、额定电流 比和10%误差曲线选择准确限值系数，根据10%误差曲线选择额定二次负荷和 二次电缆截面。在稳态运行时，TA二次负荷应满足0%M差曲线的要求，只要TA二次 实际负荷10%误差曲线允许的负荷，其测量误差 在10犯内。二次负荷越 大，铁心越容易饱和 的关系。图2为该曲线P级铁心准确限值系数与二次负荷N=I1RT /(0.7*5);3 实例说明某110 V变电站 10kV母线i1mx25 kA, TA二次侧负荷40 VA首先根据继电保护装置的要求，保护用T的稳态误差10%3,根据 工程建设控制设备造价选择准确级为1 P。根据实例查图2曲线，得到准确限值 系数为24。根据il豕。为25k除以

8、准确限值系数得到1042。考虑到准确限值 系数应尽量l为250A。10KV电选择在10k配电所设计的过程中，10kV电比的选择是很重要的，如果选 择不当，就很有可能造成继电保护功能无法实现、动稳定校验 不能通过等问题, 应引起设计人员的足够重视。10kV电使用用途可分为两种，一为继 电保护用，二为测量用；它们分别设在配电所的进线、计量、出线、联络等柜内。 在设计实践中，笔者发现在配变电所设计中，变比的选择偏小的现象 不在少数。例如笔者就曾发现：在一台6 0kVA站附变压器（10kV侧额定一次电流 为3*A）的供电回路中,配电所出线柜内电流互为50/5 （采用GL 型过电流继电器、直流操作），这

9、样将造成电流继电器无法整定等一系列问题。对于继电保护用10 V电流互感择，至少要按以下条件进行选择：一为一次侧计算竺竺一次侧额定电流的比例；二为按继电保护的要求； 三为电流互流倍数mjs小于空竺数mb1;四为 按热稳定；五为按动稳定。而对于测量用10k3其是用作正常工作条件的测量，故无上述第二、第三条要求；下面就以常见的配电变压器为 例，说明上述条件对10 V电流互感影响，并找出影响变比选择的主要因素 一.按一次侧计算电流占电次侧额定电流的比例根据 电气装置的电测量仪表装置设计规范986 - 90）的规定，在额定值的运 行条件下，仪表的指示在量程的0%100%t,此时电流互比应为：I1RT -

10、变压器一次侧额定电流，A ；N-的变比；001600 VA 变压显然按此原则选择空时，变比将很小，下面列出 器按此原则选择时,大变比：400k A I1RT =23A N=6.6 取 40/5=8500k A I1RT =29A N=8.3 取 50/5=10630k A I1RT =3*A N=10.4 取 75/5=15800k A I1RT =46.2A N=13.2 取 75/5=151000 VA I1RT =57.7A N=16.5 取 100/5=201250 VA I1RT =72.2A N=20.6 取 150/5=301600 VA I1RT =92.4A N=2* 取 1

11、50/5=30从上表可以看出，对于63 kVA变压器,的最大变比为15,当取 50/5=10时，额定电流仅占电流量程3.64/5=72.8%。这可能是一些设计人员把 630 VA变压器的供电出线断路器处电比取50/5的一个原因，另外在 许多时候，设计时供电部门往往不能提供引至用户处的电源短路容量或系统阻 抗，从而使其他几个条件的校验较难进行,这可能是变比选择不当得另一个原因 从下面的分析中，我们将发现 按此原则选择时，变比明显偏 小，不能采用。二.按继电保护的要求为简化计算及方便讨论，彳贸设：（1）断路器出线处的短路容量，在最大及最小运 行方式下保持不变；（2）为两相不完全星型接线；（3）过负

12、荷及速断保护采用GL-11型过电流继电器；（4）操作电源为直流22 V,断路器分闸形 式为分励脱扣。图1为配电变压器一次主接线图，B,C两处短路容量按2 0,100,50MV三档考虑 其影响。配电变压器的过负荷保护及电流速断保护对变比的影响分析如下:1 .过负荷保护过负荷保护应满足以下要求:IDZJ=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh*N)IDZJ-过负荷保护装置的动作电流;.Kk 可靠系数，取1.3 ;Kjx 接线系数，取1;Kgh 一过负荷系数；Kh-继电器返回系数，取0.85;a.对于民用建筑用配电所，一般可不考虑电动机自启动引起的过电流倍数,为可 靠起见,此时Kg取2,为满足继电器

13、整定范围要求，变比最小应为: N=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh* IDZJ) (GL-11/10 型继电器整定范围 410加。Kgh=2时，各容量变压器满足上式要求的电流小变比如下： 400kA I1RT =23A N=7.0 取 40/5=8 IDZJ 取9A500kA I1RT =29A N=8.9 取 50/5=10 IDZJ 取9A630kA I1RT =3*A N=11.1取 75/5=15 IDZJ 取8A800k A I1RT =46.2A N=14.1取 75/5=15 IDZJ 取 10A1000 VA I1RT =57.7A N=17.6 取 100/5=20 I

14、DZJ 取9A1250 VA I1RT =72.2A N=22.1 取 150/5=30 IDZJ 取8A1600 VA I1RT =92.4A N=28.3 取 150/5=30 IDZJ 取 10A注意：按上表选择变比一般都不能满足电流继电器的瞬动电流倍数NS要求(详见 以下分析)。为可靠起见,b.对于工厂用配电所，一般需考虑电动机自启动引起的过电流倍数 此时Kg取3,显然电流互满足要求,其值最小为 N=Kk*Kjx*Kgh*I1RT/(Kh* IDZJ) 0Kgh=3时，各容量变压器满足上式要求的电流小变比如下： 400k A I1RT =23A N=10.6 取 75/5=15 IDZ

15、J 取8A500k A I1RT =29A N=13.3 取 75/5=15 IDZJ 取9A400k A IA3m x=518A N=8 IDZJ 取 9A800kA I1RT =46.2A N=21.2 取 150/5=30 IDZJ 取8A1000 VA I1RT =57.7A N=26.5 取 150/5=30 IDZJ 取9A1250 VA I1RT =72.2A N=33.1 取 200/5=40 IDZJ 取9A1600 VA I1RT =92.4A N=42.3 取 250/5=50 IDZJ 取9A注意：按上表选择变比一般可以满足电流继电器的瞬动电流倍数NS要求（详见 以下分

16、析），但还需要进行灵敏度校验,使灵敏度系数Km> 1.5。比较以上数据，已经可以得出以下结论：按一次侧计算电流占电次侧额定电流的比例选择的变比，一般是小于 实际所需变比的。2 .电流速断保护（采用GL-11/10型反时限电流继电器）电流速断保护应满足以下要求：IDZJ =Kk*Kjx* IA3m x/N;NS= IDZJ /IDZJ;NSC 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10;IDZJ -继电保护计算出的电流继电器的瞬动电流；NS-实际整定的电流继电器的瞬动电流倍数；Kk 一可靠系数，取1.5;Kjx 接线系数，取1;IA3m x -变压器低压侧三相短路时流过高压侧的电

17、流；下面按前述假设条件，短路容量变 化对变比选择的影响分析如下：a.变压器高压侧B点短路容量SD为200 VA时（1）对于民用建筑用配电所（Kgh=2对各容量变压器，按满足过负荷要求的最小变比选择变比时，NS计算结果如下:IDZJ =97A NS=97/9=10.8>8500k A IA3m x=636A N=10 IDZJ 取9AIDZJ =95.4A NS=95.4/9=10.6>8630k A IA3m x=699A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =69.9A NS=69.9/8=8.7>8800k A IA3m x=854A N=15 IDZJ 取 10AIDZ

18、J =85.4A NS=85.4/10=8.5>81000 VA IA3m x=1034 N=20 I DZJ 取 AIDZJ =77.6A NS=77.6/9=8.6>81250 VA IA3mx=1232 N=30 IDZJ 取8AIDZJ =61.6A NS=61.6/8=7.7<81600 VA IA3m x=1563 N=30 IDZJ 取 10AIDZJ =78.2A NS=78.2/10=7.8<8从上表可以 得出当S B=200MA时：各容量变压器,按满足过负荷要求的最小变比选择变比时，一般是小于 实际所需 变比的。(2)对于工厂用 配电所(Kgh=3)

19、对各容量变压器，按满足过负荷要求的最小变比选择变比时，NS计算结果如下：400k A IA3m x=518A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =51.8A NS=51.8/8=6.5<8500k A IA3m x=636A N=15 IDZJ 取9AIDZJ =63.6A NS=63.6/9=7.1<8630k A IA3m x=699A N=20 IDZJ 取9AIDZJ =52.4 A NS=52.4/9=5.8<8800k A IA3m x=854A N=30 IDZJ 取8AIDZJ =42.7A NS=42.7/8=5.3<81000 VA IA3m x=

20、1034 N=30 IDZJ 取9AIDZJ =51.7A NS=51.7/9=5.7<81250 VA IA3mx=1232 N=40 IDZJ 取9AIDZJ =46.2A NS=46.2/9=5.1<81600 VA IA3m x=1563 N=50 IDZJ 取9AIDZJ =46.9A NS=46.9/9=5.2<8从上表可以 得出当S B=200MA时：各容量变压器,按满足过负荷要求的最小变比选择变比时，都能满足速 断保护要 求的。b.变压器高压侧B点短路容量SD为100 VA时(1)对于民用建筑用配电所(Kgh=2对各容量变压器，按满足过负荷要求的最小变比选择变

21、比时，NS计算结果如下：400k A IA3m x=496A N=8 IDZJ 取9AIDZJ =93A NS=93/9=10.3>8500k A IA3m x=604A N=10 IDZJ 取9AIDZJ =90.6A NS=90.6/9=10.1>8630k A IA3m x=660A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =66A NS=66/8=8.25>8 800k A IA3m x=796A N=15 IDZJ 取 10AIDZJ =79.6A NS=79.6/10=7.96<8 1000 VA IA3m x=949A N=20 I DZJ 取 AIDZJ =

22、71.2A NS=71.2/9=7.91<81250 VA IA3mx=1114 N=30 IDZJ 取8AIDZJ =55.7A NS=55.7/8=6.96<81600 VA IA3m x=1324 N=30 IDZJ 取 10AIDZJ =66.2A NS=66.2/10=6.6<8从上表可以 得出当S B=100MA时：各容量变压器，按满足过负荷要求的最小变比选择变比，且变压器容 量大于6 0KVAW,能满足速断保护要求的。(2)对于工厂用 配电所(Kgh=3)计算结果同SDB=200MA。c.变压器高压侧B点短路容量为5 MVA时(1)对于民用建筑用配电所(Kgh=

23、2对各容量变压器，按满足过负荷要求的最小变比选择变比时，NS计算结果如下:400k A IA3m x=458A N=8 IDZJ 取9AIDZJ =85.9A NS=85.9/9=9.5>8500k A IA3m x=547A N=10 IDZJ 取9AIDZJ =82A NS=82/9=9.1>8630k A IA3m x=593A N=15 IDZJ 取8AIDZJ =59.3A NS=59.3/8=7.4<8800k A IA3m x=700A N=15 IDZJ 取 10AIDZJ =70A NS=70/10=7<81000 VA IA3m x=816A N=2

24、0 I DZJ 取 AIDZJ =61.2A NS=61.2/9=6.8<81250 VA IA3m x=934A N=30 IDZJ 取8AIDZJ =46.7A NS=46.7/8=5.8<81600 VA IA3m x=1077 N=30 IDZJ 取 10AIDZJ =53.9A NS=53.9/10=5.9<8从上表可以 得出当S B=50MV时：各容量变压器，按满足过负荷要求的最小变比选择变比，且变压器容 量大于 5 0KVA寸，能满足速断保护要求的。(2)对于工厂用 配电所(Kgh=3)计算结果同SDB=200MA。注意:(1)因瞬动时灵敏度的校验不在本文讨论的

25、范围，实际使用时按继电保护的 要求选择变比后，还应进行灵敏度的校验。(2)当采用去分流跳闸方式时,对变 比还有影响的因素可能有：去分流触点容量校验及去分流后电量的校 验。三.按mjs< mb1选择上式中 m s=Imax / Ie1 ;mb1=Ib1/Ie1;mjs-的计算一次电流倍数;mb1-的饱和倍数；Imax 继电保护算出的最大一次电流;的额定一次电流;的饱和电流；卜面先分析影响mb及mjs的因素1 .影响电流互一次电流倍数mb1的因素有以下几个方面：a. 的型号对bl的影响：为简单起见，下面仅以FS(B)-10及L J-10为例作一下比较(均按B级)：对于LF (B)-10 ,额

26、定一次电流20600A 在二次负荷(CO& =0.8)为2欧,10% 倍数为1倍。对于LC-10,额定一次电流20600A 在二次负荷(COS)=0.8)为2欧,10% 倍数为6倍。从上面的对照中，可以发现FS(B)-10互感器的mb1值是远大于CJ-10互感器的 mb1值的。目前还有一些产品，加强了 B级10%音数，如对于L SQ-10、LZZJ 6-10型，B级 10%W数在 1 01500 时达 15。b.二次负载的变化对m 1的影响为简单起见，下面仅以FS(B)-10为例作一下比较(均按B级)：对于LF (B)-10 ,额定一次电流751500 ,在二次负荷(CO& =

27、0.8)为2欧,10% 倍数为1倍;而在二次负荷(COSb =0.8)为1欧,10%音数达17倍。c.的变比对b1的影响对于同种型号的电流互,变比的变化对mb1的影响也是不同的。有些型号， 变比的变化 对mb1的影响很小，如对于L S(B)-10 ,额定一次电 流751500时， 在二次负荷(CO& =0.8)为2欧,10%倍数土匀为0倍；而有些型号，变比的变化对 mb1的影响较大，对于LA(B)-10 ,在额定一次 电流751000 ,二次负荷(COSb =0.8)为2欧,10%倍数土匀为 0倍，在额定一次 电流15 0A,二次负荷(COSt)=0.8)为 2 欧,10%(音数达17

28、 倍，2.影响电流互一次电流倍数mjs的因素分析如下：从 Ima 1=1.1* IDZJ /Ie2 ；IDZJ =Kk*Kjx* IA3m x/N;1.1-由于电流互 %吴差，使其一次电流倍数大于额定二次电流倍数 的系数；Ie2-的额定二次电流；可以看出，IDZJ的大小与是njs大小的关键,IDZJ是以过继电保护计算后整定 的，而IDZ S的整定值是由系统在B处短路容量SDBR，的变比共同确 定的。显然电流互越小，而短路容量SDB确定时，IDZJ的整定值就越大，就 使mj越大,越难?®足j s< mb1,相反,的变比越大，就使mj越小， 越容易满足ms< mbt ,事实上

29、互感器的变比的增大，可显著的降低mjs的数值, 下面取6 0kVA变压器为例来加以说明：在 Kgh=3, SDB=200MA时，N=100/5=20, IA3m x=699A, IDZJ 取9A ,IDZJ =52.4 A ,NS=52.4/9=5.8 取 6,止匕时 ID JS =6*9=54 A, Imax =1.1* IDZJ /Ie2=1.1*54/5=11.88,目前电流互|H 10%吾数在额定负载下的最小倍数一般 为10倍，显然在额定负载下I ax1已不能满足要求，当然此时也可通过减小二次 线路阻抗，或选用高性能的电流互njs< mb1。若变比N改为150/5=30,且在Kg

30、 , SDB保持不变时，IDZJ=5.56A 取 A ,IDZJ =35A ,NS=35/6=5.8 取 6,止匕时 ID JS =6*6=36A, Imax =1.1* IDZJ /Ie2=1.1*36/5=7.9<10,显然在额定负载下I ax1已很容易能满足要求。另外短路容量SDB越大，而电流互感H定时，IDZJ的整定值就越大， 就使mj越大,越难满足js< mb1,下面仍以30kV变压器为例来加以说明（假 设 Kg =3, N=20）:SDB=200MA时 IA3m x=699A IDZJ =34.95A;SDB=100MA时 IA3m x=660A IDZJ =33A;S

31、DB=50MV时 IA3m x=593A IDZJ =29.65A;从上面数据可以得出：短路容量 DB变化对I DZJ的影响较变比对ID JS的影响 变化较小。另外需要指出的是：如果电流互能通过继电保护的校验，理论上ms 的最大值为mjs=Imax / Ie1 =1.1*10*8/5=17.6;此时要求 j s< mb1是有一定困难的，本人认为在实际设计过程中应合理控制mj ,若mjs较大，建议采用加强 了 B级0%音数的电流BH。通过以上的分析，可以得出以下结论：按继电保护要求选择的最小变比，通过互感器 合理的选型及二次侧负荷的调整 后，一般都是可以满足ms< mb1选择要求的。

32、四.按热稳定.动稳定选择显然电流互 热.动稳定校验能否通过取决于C处的短路容量DC,下面仍按 DC=200,100,50MV三种情况进行考虑，此时，C处短路电流如下：SDC=200MA 时 I " C3ma=11kA , IC3m x=16.7kA , iC3m x=28kA ;SDC=100M寸 I " C3ma=5.5kA , IC3m x=8.35kA , iC3m x=14kA ;SDC=50MV I " C3ma=2.75kA , IC3m x=4.18kA , iC3m x=7kA ;式中I ” C3ma -C处三相短路电流周期分量；IC3m x -C

33、 处三相短路电流有效值；IC3m x -C 处三相短 路冲击电流值；考虑到配电变压器属于电网末端，目前断路器一般均采用中.高速断路器并为无 延时的速断保护，故短路假想时间t<0.3s,下面按t=0.3s进行校验。以LA-10为例：在SDC=200MA时其变比至少应为200/5，此时该互感器热稳定允许三相短路电流有效值为32.9kA,动稳定允许三相短路电流冲击值为32kA。在SDC=100MA时其变比至少应为00/5，此时该互感器热稳定允许三相短路电流有效值为1*kA,动稳定允许三相短路电流冲击值为16kA。在SDC=50MV其变比至少应为5 /5,此时该互感器热稳定允许三相短路电流有效值

34、为8.2kA,动稳定允许三相短路电流冲击值为8kA0从上面分析中，可以得出：(1)动稳定要求比热稳定要求为高;(2)在系统短路容量较小时，较容易满足。五.通过以上分析,对配电变压器保护用电变比选择按以下顺序较为 合理：首先，应按继电保 护的要求选择变比，特别是电流 速断保护，尤其是当系统短路 容量较大时。其次，在实际设计过程中应合理控制m s,若mjs较大,建议采用加强了 B级0% 倍数的电流|。再次，当系统短路容量较大时，动稳定的校验不能忽略。此外对于测量用电流互选择，则要以定的校验作为重 点。对于配电所的进线柜.联络柜等柜内电流互感与变压器保护用 电流互选择类似，本文不再赘述，而对于由降压

35、站引至分配电所的 0kV供电线路的保护，需注意，此时一般采 用DL型继电器进行保护，并采用过 负荷及带时限电流速断保护，为了保证选择性，过负荷保护装置动作时限一般取.01.2s（下级保护装置动作时限按0.5s考虑），带时限电流速断保护保护装置 动作时限一般取0.5s,显然在次条件下电流互对变比得要求将大大提 高，已成为影响 变比的主要因素，应引起足够的重视。参考文献： 工业与民用配电设计手册第二版，1994,中国航空工业规划设计 研究院等编工业企业继电保护 1984,水利电力部西北电力设计研究院、机械工业部 第 七设计研究院主编浅谈母差保护中电流互感器的选择母线故障是电气设备最严重的故障之一，

36、它将使连接于故障母线上的所有元件被 迫停电；母差保护动作的可靠性对于电力系统的安全、稳定运行起 到很大的作 用，所以在进行用于母差保护的电流互调试过程中必须注意以下几 点。1 .对于绕线式的电流互感,要注意电流侧的li和L2 的安装方向和用于母差保护的二次绕组在中的位置。根据电流互 组的布置图和设计院的设计图纸中所选用的用于母差保护的电流互X 岁组来确的-次侧的L1和L2的安装方向。如果按如图1 布诙正芯低部击穿时，由于故障点在母差 保护的范围之内，所以将会引起母差动作,因而扩大事故范围；如果按如图2的 安装电当电流互感低部击穿时,故障点在母差保护的范围 之外，属于区外故障，不会引起母差保护动作，只由该线路的保护动作跳开该线 路的开关切除故障点。2 .对于套管式在进行安装时要注意：二次绕组接母差保护的 套管式电流线路侧或变压器侧，而二次绕组接线路或变压 器保护的套布而置应选取靠近母线侧，使母差保护和线路或变压 器保护有一个重迭的保护区。如图3所示，这样，如果d1点发生故障时，因故 障点1在母差保护的范围内可母差保护来切除故障；如果d2点发生故障时，因 故障点在母线保护的范围之外，而在