模板支撑方案

1、马 池 垃 圾 中 转 站模 板 支 撑 专项施工方案 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 编制单位：武汉振辉建设有限公司 编制日期：2016年10月11日目 录一、 工程概况二、 编制依据三、 模板及支架设四、 模板及支架安装要来五、 模板及支架拆除六、 设计计算书 1、楼板模板及支架(200mm板) 2、梁模板及支架(400*1450mm） 一、工程概况 本工程位于武汉市东西湖区环湖中路东、马池中路北，工程建筑设计使用年限为50年，本工程结构形式为框架砌体结构。建筑面积：1229.5。 建设单位：武汉东西湖区人民政府金银湖街道办事处；设计单位：武汉轻工建筑设计有限公司；监理单位：武汉

2、五环项目管理有限公司；施工单位：武汉振辉建设有限公司。 二、编制依据1、结构施工图2、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范，JGJ130-2001。3、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008。4、建筑结构荷载规范GB5009-2001。5、钢筋砼结构施工验收规范GB50204-2002。三、模板及支架设计本工程现浇梁板模板全部采用15mm厚木胶合模板；梁底模内楞为4080mm木方，横向水平杆（包括外楞）和纵向水平杆为482.75钢管；楼板模板内楞为4080mm木方，纵、横向水平杆为482.75钢管，梁板模板支架立杆为482.75钢管。1. 各厚度楼板、模板及支架构造内楞间距300mm,横

3、向水平杆间距1000mm,立杆纵向间距横向间距=10001000mm，纵、横向水平步距不大于1500mm(与梁模板支架横向水平杆拉通)楼板模板及支架系统如下图一所示： 2、梁模板及支架构造：2.1梁侧模各高度截面梁侧模构造见下表，单位：mm梁截面高立档间距横档间距对拉螺栓12：水平竖向间距1450300350600350950300350600350700-900300300-450900300-450700以下400 图二2.2梁底模各截面梁底模及支架构造见下表，单位：mm梁截面（宽高）内楞间距小横杆间距立杆间距：纵向横向纵横向水平杆步距40014503005001000600不大于1500

4、4509503005001000800不大于1500300700-9003003001000800不大于1500250700及以下梁宽5001000800不大于1500800400300500500500不大于1500顶撑钢管间距600、梁模板及支架系统如下图二、所示。四模板及支架安装要求1.跨度大于4m的梁板按0.2%起拱，主次梁交叉处，先主梁，后次梁。2.模板支架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3.立杆接长采用对接扣件连接，不得搭接。4.所有梁、板模板支架四边及中间每隔四排立杆处从顶层向下每

5、隔两步设置一道水平剪刀撑。5.模板支架步距不大于1.5m，板支架纵、横向水平杆与梁支架横向水平杆拉通。6.所有梁模板支架两侧设置竖向剪刀撑，杆件底端应与地面顶紧，夹角为45度至60度（见图一）。7.当支架立杆顶端设可调托座传力时，托座自最上一道纵、横向水平杆的悬伸长度不大于300mm。8.扣件螺栓拧紧扭力矩不得小于40N.m，亦不应大于65N.m。9.施工人员及设备荷载不超过2.5KN/。8.所有楼板支架顶层水平杆与立杆连接必须采取双扣件连接，所有框架梁底中间立杆与顶层水平杆采取双扣件连接，非框架梁两侧立杆与顶层水平杆采取双扣件连接（见图二）。9.未尽事项按建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范J

6、GJ130-2001和建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008执行。五、模板及支架拆除1、模板的拆除应遵守先支后拆，后支先拆，先从中间拆除，再向支座拆除。2、底模拆除时的砼强度等级要求（达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率）:悬臂构件100%；跨度8m的梁100%；跨度小于等于8m的梁75%；跨度小于等于2m的板50%，跨大于m、小于等于8m的板75%。3、侧模拆除时的砼强度等级要能保证其表面及棱角不受损伤。4、模板拆除应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉伤。5、模板拆除不应对楼层形成冲击，模板和支架分散堆放并及时清运。6、拆除模板前将下方一切预留洞口作防护遮盖，防止模板枋料钢管等坠落

7、伤人。六设计计算书计算依据：15mm厚木胶合板抗弯强度设计值fm15N/mm2，抗剪强度设计值fv1.4N/mm2，弹性模量E6000N/mm2。15mm厚木胶合板截面特性：每平方米自重标准值0.09KN/ m2，1m宽截面抵抗矩W（1/6）100015237500mm3，1m宽截面惯性矩I（1/12）1000153281250mm4。50100mm木方：抗弯强度设计值fm13N/mm2，抗剪强度设计值fv1.3N/mm2，弹性模量E9000 N/mm2。 4080mm木方截面特性：每米长自重标准值7KN/m30.05m0.1m0.035KN/m，截面抵抗矩W（1/6）50100283000m

8、m3，截面惯性矩I（1/12）5010034160000mm4。482.75钢管：抗压强度设计值f205N/mm2,抗弯强度设计值fm205N/mm2，抗剪强度设计值fv120N/mm2，弹性模量E2.06105N/mm2。482.75钢管截面特性：每米长自重标准值0.0305KN/m，截面抵抗矩5077mm3，截面惯性矩I12.19104mm4，截面积A391mm2，回转半径i15.8mm。1、楼板模板及支架(200mm厚板)模板取1m宽进行计算，荷载标准值见下表序号名 称标准值1模板自重0.09KN/m21m0.09KN/m2砼自重24 KN/m31m0.2m4.8KN/m3钢筋自重1.1

9、KN/m31m0.2m0.22KN/m13项合计0.09+4.8+0.225.11KN/m4施工人员及设备荷载2.5KN/m21m2.5KN/m1.1、模板抗弯强度模板计算跨度为300mm（也即内楞的间距300mm），按四跨续梁进行计算，计算简图 a. 假定弯矩设计值由永久荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）最大弯矩M1.350.1075.110.32+1.40.70.1212.50.320.093KNmb. 假定弯矩设计值由可变荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）最大弯矩M1.20.1075.110.32+1.40.1212.5

10、0.320.097KNm荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：弯矩设计值由可变荷载效应控制，Mmax=0.097KNm抗弯强度0.9Mmax /W0.90.0971000000/375002.33N/mm2fm15N/mm2，式中0.9为结构重要性系数，抗弯强度满足要求。1.2、模板抗剪强度a. 假定剪力设计值由永久荷载效应控制（恒载分项系数1.35，活载分项系数为1.4，组合值系数为0.7）Vmax1.350.6075.110.3+1.40.70.622.50.31.712KNb. 假定剪力设计值由可变荷载效应控制（恒载分项系数为1.2，活载分项系数为1.4）Vmax1.

11、20.6075.110.3+1.40.622.50.31.768KN荷载效应组合设计值应从上述两组合中取最不利确定，可以看出：剪力设计值由可变荷载效应控制，Vmax =1.768KNmax=0.93 Vmax/（2bh）0.931.7681000/（2100015）0.160N/mm2fv1.4N/mm2，式中0.9为结构重要性系数，抗剪强度满足要求。1.3、模板挠度挠度w0.6321.2mm，挠度满足要求。1.4、内楞内楞4080mm木方，计算跨度为1000mm，按三跨连续梁计算，计算简图如下：模板传来的恒载（包括模板、砼和钢筋自重）标准值为5.11KN/m2，则300mm宽板带线荷载标准值

12、为5.110.31.533KN/m，再加木方自重0.034KN/m，则恒荷载标准值为1.533+0.0341.567KN/m，模板传来的活载标准值为2.50.30.75KN/m。a. Mmax1.350.11.56712+1.40.70.1170.75120.326KNmb. Mmax1.20.11.56712+1.40.1170.75120.311KNm取Mmax=0.326KNm0.9Mmax/W0.90.3261000000/640004.58N/mm2fm13N/mm2，抗弯强度满足要求。a. Vmax1.350.61.5671+1.40.70.6170.7511.72KNb. Vma

13、x1.20.61.5671+1.40.6170.7511.78KN取Vmax =1.78KNmax=0.93 Vmax/（2bh）0.931.781000/（26080）0.50N/mm2fv1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。w0.6776.67mm，挠度满足要求。1.5、横向水平杆横向水平杆482.75钢管，计算跨度1000mm（也即立杆间距1000mm），按三跨连续梁进行计算，计算简图如下： 内楞传来的恒载标准值5.110.31+0.0341+0.03840.5（横向水平杆自重线荷载转化为集中荷载）1.59KN，内楞传来的活载标准值1.50.310.45KN。a. Mmax1.350.2

14、671.591+1.40.70.3110.4510.710KNmb. Mmax1.20.2671.591+1.40.3110.4510.705KNm取Mmax=0.710KNm0.9Mmax/W0.90.7101000000/5077125.9N/mm2f205N/mm2，抗弯强度满足要求。a. Vmax1.351.2671.59+1.40.71.3110.453.30KNb. Vmax1.21.2671.59+1.41.3110.453.24KN取Vmax =3.30KNmax=0.92Vmax/A0.923.301000/39115.2N/mm2fv120N/mm2，抗剪强度满足要求。w1

15、.8836.67mm，挠度满足要求。1.6、立杆可变荷载标准值取1KN/m2, 内楞作用在横向水平杆上的活荷载标准值10.310.3KN。立杆最大轴向力设计值Nmax计算如下:a. Nmax 1.35110.2（24+1.1）+1.40.7111+1.40.77.757KNb. Nmax1.2110.2（24+1.1）+1.4111=7.424KN取Nmax7.757KN立杆步距1500mm，附加系数k1.155，等效长度系数1.8，立杆长细比h/i1.81500/15.8171=210，可。立杆计算长度l0kh1.1551.815003119mm，立杆长细比l0/i3119/15.8197，

16、0.186，模板支架高度取最大层高H4.7m4m,高度调整系数KH1/1+0.005（H-4）1/1+0.005（4.7-4）0.996。Nmax/(AKH)7.7571000/(0.1863910.996)107.1N/mm2f205N/mm2，立杆稳定性满足要求(该稳定性计算在上述附加系数k1.155中已考虑结构重要性系数0.9,故轴向力设计值Nmax不乘以结构重要性系数0.9)。一根立杆最大轴向力7.757KN8KN，一只扣件抗滑承载力满足要求，为安全起见，顶层水平杆与立杆连接采取双扣件。2、梁模板及支架（4001450mm）2.1底模底模计算跨度为600mm（600-60540mm），

17、按简支梁计算，计算简图如下： 取1m宽模板为计算单元。恒荷载标准值gk0.0911+24111.2+1.5111.230.69KN/m； 活荷载标准值qk2.5112.5KN/m； a. M1.350.12530.690.542+1.40.70.1252.50.5420.316KNmb. M1.20.12530.690.242+1.40.1252.50.5420.290KNm。取Mmax=0.316KNm0.9Mmax/W0.90.3161000000/375007.58N/mm2fm15N/mm2，抗弯强度满足要求。抗剪强度经计算满足要求,此处略。W0.79mm0.96mm，挠度满足要求。2

18、.2内楞内楞计算跨度500mm,也即小横杆（外楞）间距500mm，按五跨连续梁计算，计算简图如下： 恒荷载标准值gk30.690.15+0.0344.638KN/m，活荷载标准值2.50.150.375KN/m。a. M1.350.14.6380.52+1.40.70.1190.3750.520.167KNmb. M1.20.14.6380.52+1.40.1190.3750.520.155KNm取Mmax=0.167KNm0.9Mmax/W0.90.1671000000/640002.35N/mm2fm13N/mm2，抗弯强度满足要求。a. V1.350.64.6380.5+1.40.70.6170.3750.51.992KNb. V1.20.64.6380.5+1.40.6170.3750.51.832KN取Vmax =1.992KN0.93Vmax/（2bh）0.931.9921000/（26080）0.56N/mm2fv1.3N/mm2，抗剪强度满足要求。W0.6770.085mm3.33mm，挠度满足要求。2.3小横杆（外楞）小横杆按两跨连续梁计算，计算跨度800mm，计算简图如下：小横杆恒荷载标准值Gk0.50.31.20.5（24+1.5）+0.30.50.09+2（1.20.2