钢管式脚手架搭设与拆除专项方案

1、目 录一、工程概况1二、施工部署1三、编制依据2四、施工准备3五、脚手架施工方案4六、脚手架拆除9七、脚手架搭设的安全事项9八、脚手架质量保证措施10九、扣件式钢管脚手架的计算书11(一)、落地（楼面）式扣件钢管脚手架计算书11(二)、钢管扣件式悬挑外双排脚手架计算22十、悬挑钢梁的受力计算31(一)、无挑板钢梁计算32(二)、无挑板悬挑梁的整体稳定性计算34(三)、无挑板钢梁对边梁结构影响的验算35(四)、锚固段与楼板连接的验算36(五)、有挑板钢梁计算37(六)、有挑板悬挑梁的整体稳定性计算39(七)、锚固段与楼板连接的验算39(八)、斜拉钢丝绳承载力的验算40十一、应执行的强制性条文42

2、十二、安全通道及电梯井等防护大样44十三、危险源辨识及应急救援预案47第一节、一般危险源识别及应对措施47第二节、重大危险源识别及安全措施47第三节、应急救援机构48第四节、应急救援机构职责49第五节、应急救援工作程序49第六节、各种重大危险源的预防措施55附图一、 工程概况东蒙小区2#5#住宅楼工程位于百色市德保县国土局南面，消防队东面。本工程施工项目由2#、3#、4#、5# 4栋楼组成，总建筑面积为38528.32。无地下室，地上共17层，1层为架空层，2层17层为住宅楼；建筑高度：均为53.95m。结构层高：均为3m；屋顶最高标高61.5 M，室外地坪标高-0.40m。二、 本工程结构形

3、式为框剪结构，框架及楼面梁板均为现浇钢筋混凝土，基础设计为机械冲孔桩基础。抗震设防烈度：6度；建筑设防类别：乙类；建筑结构安全等级：二级；建筑工程设计等级：二级；建筑的防火分类：二类；建筑耐火等级：二级；建筑防水等级：级。施工部署1、脚手架搭设方式确定落地架式脚手架；悬挑外脚手架架，（从楼面开始搭设至斜屋面顶，载采用工字钢悬挑方式支固的双排脚手架，主楼按总高度分三段：第一段从第4层楼面开始设置悬挑脚手架至第10层楼面，高度18m；第二段从第10层楼面开始设置悬挑脚手架至第16层楼面，高度18m；第三段从第16层楼面开始设置悬挑脚手架至斜屋面顶，高度16.5m。建筑物四周从第4层楼面开始均设置悬

4、挑钢梁。操作层脚手板应铺设牢固、严实，并应用安全网兜底，施工层以下每隔10米应用脚手板封闭，每10米封闭脚手板中间设安全兜网。2脚手架外观形象确定本工程地理环境优越，为达标文明施工，安全生产，为树立市民及各界人士好形象， 脚手架外观策划如下：（1）脚手架外面平整垂直。（2）出入口设置合理，搭设方正，挂安全标志牌。（3）脚手架钢管统一颜色，本工程脚手架钢管采用黄色油漆，剪刀撑、临边围护钢管涂刷黑、黄色相间油漆。（4）设置层标线，每层数字标志。（5）脚手架体保持清洁。（6）采用2000目密目全新的安全网，用尼龙绳绑扎牢固，严密封闭。（7）架子工按规程作业，钢管扣件等材料堆放整齐。三、 编制依据1.

5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。2. 钢管脚手架扣件GB15831。3. 建筑施工安全检查评分标准JGJ59-2011。4. 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。5. 第四版国家及地区现行法律、法规、规范；6. 本工程施工组织设计。四、 施工准备（一）、材料要求1. 工字钢、钢管：悬挑脚手架底部的挑梁采用18号工钢 ，架子采用外径为48.3mm，壁厚为3.6的3号钢焊接钢管搭设，本方案所有钢管规格均采用48.3×3.6，48.3×3.6mm3.6×.36mm，所以外径允许范围为（47.848.8），范围为（3.243.96）

6、。其化学成分及机械性能应符合国家标准。钢管上严禁有打孔，其表面平直光滑， 不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和涂的划道，并涂有防锈漆。每进场一批均有出厂合格证和取样送检复试合格报告。2. 连接扣件：有直角、旋转、对接扣件三种，扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小间距要小于5mm。扣件应符合可锻铸铁分类及技术条件（GB940-2010）的规定。有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺丝必须更换。每进场批均有出厂合格证和取样送检复试合格报告。3. 脚手板采用25×400×2000mm竹脚手板。4. 采用2

7、000目每100cm2的密目式安全网，其厂家或代理商必须持有关部门核发的生产许可证等有效证照，每进场一批均有出厂合格证和取样送检复试合格报告，并已向本地建筑安全监督站办理备案手续。5. 计划钢管1500吨，400000个扣件，62000安全网，2000竹串片脚手板。（二）、劳动力计划1. 进场架子搭设工人，必须持有特殊工种上岗证才准许施工。2. 作业架子工20人。（三）、施工进度要求紧跟主体工程施工进度，保持高于施工面1.5m但不应大于3.6m。五、 脚手架施工方案根据建筑物总高度及规范的要求，外架搭设高度大于24m，采用刚性连接件与建筑物可靠连接。本工程脚手架采用刚性连墙件，连墙件采用直径4

8、8.3mm，壁厚3.6mm 的3号钢焊接钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的墙或柱包拉，连接采用双扣件。1、 基本要求：对于采用落地式的双排扣件式钢管脚手架，是施工时的临时结构。它承受施工过程中的各种垂直和水平荷载。因此，脚手架必须有足够的承载力、刚度和稳定性。在施工过程中，确保在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌以及超过容许要求的变形、倾斜，摇晃或扭曲现象，保证施工安全。（1）在大横杆与立杆的交点处必须牢固，立杆下应有底座和垫板，整个架子应设置必要的支撑与结构连结，以保证脚手架成为一个稳固的结构。（2）外脚手架的搭设应沿建筑物周围连续封闭，如果因条件限制不能封闭时，应设置必要的横向支撑，端部加

9、强设置连墙点。 （3）脚手架搭设应满足工人操作，材料堆放及运输等使用要求，并要保证搭升高，周转脚手架和操作安全方便。2、 对地基的要求: 外架基础回填土分层回填、夯实，并浇筑150mm厚C15砼。脚手架的每根立杆端部应并垫上厚度大于5cm的木板，木板面积大于0.15，为避免或减少架子不均匀沉降在立杆底部加扫地杆。本工程落地式脚手架待基坑回填土，对回填土进行夯实并浇筑砼基础后搭设。3、为避免或减少架子不均匀沉降在立杆底部加纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处

10、的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1M，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不大于500MM。扫地杆搭设如图-2示。4、落地脚手架立杆的横向间距为1.05m，纵向杆间距为1.5m，立杆步距1.8m，里排立杆，立杆离墙0.30m，相邻立杆接头要错开并应用对接口件连接，（如图-3）与纵、横向的扫地杆用直角扣件固定，立杆垂直度的偏差不得大于架高的1/2000，纵向水平杆间距1.5m，两杆接头要错开，并用对接扣件连接，与立杆用直角扣件连接。5、脚手板在首步层、每隔三层或10米高、施工层须满铺，在架子拐弯处脚处手板应交叉搭接，脚手板均采用三支点承重，当脚手板长度小于2m时，可采用两支点承重，

11、但应将两端固定，以防倾翻，脚手板采用对接平铺，其外伸长度应大于130mm，小于150mm。（如图-4）6、脚手架在架体的外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑, 剪刀撑与地面的角度应在4560度之间，剪刀撑杆的连接可采用搭接，并应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150MM。（如图-5）7、整副脚手架，每垂直高3.0米，水平每隔4.5米，必须设置一刚性拉结点与主体结构连接，使脚手架同建筑物连接牢固。采用刚性连墙件，连墙件采用直径48.3mm，壁厚3.6mm的3号钢焊接钢管，连墙件与脚手架、连墙件与建筑物的墙柱包拉。连接采用双扣件。（如图-6

12、）8、脚手架必须配合施工进度搭设，一次性搭设高度不超过相邻面脚手架两步以上。9、悬挑架构造悬挑架的构造大部分与落地架一样，不同的是：立杆的横向间距为0.8m，纵向杆间距为1.5m，立杆步距1.8m，里排立杆，立杆离墙0.30m，相邻立杆接头要错开并应用对接口件连接，与纵、横向的扫地杆用直角扣件固定，立杆垂直度的偏差不得大于架高的1/2000，纵向水平杆间距1.5m，两杆接头要错开，并用对接扣件连接，与立杆用直角扣件连接。底座为18号工字钢，工字钢一端与预埋于楼板的钢筋固定，另一端悬挑并设钢丝绳斜拉作为保险装置。其它构造详见附图。要求悬挑1.2m，在建筑物内的长度为2.8m，整根工字钢最小长度为

13、4.0m8m，有阳角最小长度为6m。钢丝绳最小直径为16mm。吊环最小直径为18mm。10、安全网的挂设外脚手架安全网的挂设应随外架作业层的上升。安全网应挂设在脚手架外排杆内侧，在每个系结点上，边绳与支撑物（架）靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，其距离不大于750。系结点应符合打结方便，连接牢靠以容易解开，受力后以不会散脱的原则。两相邻处应重叠搭接，并用系绳系牢，系绳强力不得低于网绳强力。挑架操作层的外架外侧除挂密目安全网外。第二段悬挑架加挑出防护棚防护。11、受料台搭设必须分层错开,台底及周边严密封闭,应与脚手架体分离搭设,做法按计算如附图。12、施工通道做法如附图；13、

14、电梯井道及电梯门防护做法如附图；14、施工电梯接料平台及门口做法见附图。六、 脚手架拆除1、 外架拆除上岗人员必须持有特种作业上岗证。2、 严禁酒后，带病或穿鞋上岗操作。3、 拆除外架应在白天进行，并做好区域维护工作，在通道明显的地方挂好警示牌并由专人监督。4、 拆除外架首先拆除所有竹夹板及安全网，然后自上而下先拆大横杆、小横杆、然后再拆除立杆。5、 拆除下的钢管严禁向楼下抛设，应逐层向下传递。6、 拆除时应四周同时进行，禁止单面拆除后再拆另一面。7、 拆除下的所有周转材料应分类堆叠整齐。8、 拆除注意事项：（1）、划出工作区域，禁止行人进入；（2）、严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先

15、绑者后拆，一般是先拆栏杆，脚手架、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等；（3）、统一指挥，上下呼应动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落；（4）、材料工具要用滑轮和绳索运送，不得乱扔。七、 脚手架搭设的安全事项 1、架子搭设前，架子专业工长向全队架子操作工进行安全技术交底，组织大家学习上级文件规定，外架施工技术，安全操作规程，规范，提高他们的技术素质，增强安全意识。2、每层架子搭设好后，要经公司安全人员全面检查鉴定，验收合格后，并办好验收手续，才能报监理验收，通过后才允许使用该脚手架。3、架子搭设必须有专人指挥，用栏杆做危险区拦护，并派专人站岗，不允许进入危险区内。4、主体

16、施工至二层以上，外脚手架必须与主体同步进行。外脚手架必须高于操作层1.5米。5、在外墙施工前，必须对外架进行检查加固工作，经过检查加固合格的外架，才能进行外墙装饰工作。6、在施工过程中，架子队必须派专人定点在施工现场随时进行外架加固维修工作。7、严格禁止以下违章作业： 利用脚手架吊运重物； 作业人员攀登架子上下； 推车在架子上跑动； 在脚手架拉结吊装缆绳； 任意拆除脚手架部件和联墙杆件； 脚手架底部或近旁进行开挖沟槽等影响脚手架地 基稳定 的 施工作业； 起吊构件和器材碰撞或扯动脚手架； 加强使用过程中的检查，发现问题及时解决。八、 脚手架质量保证措施1. 把好材料，加工和产品质量关，加强对架

17、设工具的管理和维修保养工作，避免使用质量不合格的搭设工具的材料。2. 严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直偏差和杆的水平偏差，并确保节点联接达到要求（绑好、拧紧或插挂好）；3. 脚手板要铺满，铺平或铺稳，不得有探头板；4. 搭设过程中要及时设置联墙杆、斜撑杆、剪刀撑以及必要的缆绳和吊索，避免脚手架在搭设过程中发生偏斜和倾倒。搭设完毕后应进行检查验收，检验合格后才能使用。 5、严格控制使用荷载，确保有较大的安全储备。使用荷载，以脚手板上实际作用的荷载为准。一般传统搭法的多立杆工脚手架，其使用均匀布荷载不得超过2648N(270kg);不得在脚手架上堆砖及其它材料，防止坠落伤人。 6、

18、要有可靠的安全防护措施，其中包括： 作业层的外侧面应设踢脚板、护身栏杆，整个脚手架外侧挂设密目式安全网； 在架高方向按规定设置多层挑出式安全网； 设置供人员上下使用（包括携带工具和少量材料）的安全扶梯、爬梯或斜道，梯道上应有可靠的防滑措施； 在脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间应设置可靠的防护档（在作业层下挂棚布、竹笆或小孔绳网等），以防止上层坠物伤及下层作业人员。九、 扣件式钢管脚手架的计算书(一)、 落地（楼面）式扣件钢管脚手架计算书1、垂直荷载的传递路线 ：2、基本数据本工程四层（标高9.4米）以下脚手架采用落地式双排脚手架，搭设高度9.4m24 m，按规范要求搭设，可不用计

19、算。立杆横距1.05m，纵距为1.5m，脚手架步距1.8m，内立杆距建筑外墙皮距离a=0.3m，铺设竹串排脚手板4层，脚手架与主体结构连接的布置，2步3跨其竖向间距2h=3.60m，水平向间距3la=4.5m,同时施工作业层n1=2层，施工荷载为3.0KN/，采用48. 3×3.6mmQ235钢管。2层活动层，2层固定层。（JGJ130-2011）。397k5260 0.1295取最高搭设高度24.0米计算静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.99kN。210(二)、 10.52 kN3.002扣件钢管扣件式悬挑外双排脚手架计算4层以上本计算书取最高段高度1

20、1步(19.5m)进行计算。 18Q235号1500一组内穿18号工字钢，悬挑工字钢梁沿楼边轴线平面尺寸每1.5m 设一道，承10步（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为48.3×3.6， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.5米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度2.8米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构加钢丝绳或

21、拉杆与建筑物拉结。 4、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 A、均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0397kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.2×0.0397+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图B、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯

22、矩 计算公式如下: M=3.511×0.82 =0.281×106/5260=55.293N/mm2 小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求.C、挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.0397+0.262+2.250=2.551kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.0×2.551×8004/(384×2.06×105×127100)=0.542mm 小横杆的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求。5、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计

23、算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。A、荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0397×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 P=(1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800)/2=1.404kN 大横杆计算简图B、抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最

24、不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08×(1.2×0.0397)×1.5002+0.175×1.404× =0.377×106/5260=74.204N/mm2大横杆的计算强度小于205N/mm2，满足要求!C、挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.677×0.0397×15004/(100×2.060×

25、;105×127100)=0.05mm集中荷载标准值P=0.031+0.210+1.800=2.041kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×2040.720×15003/(100×2.060×105×127100)=3.14mm 最大挠度和 V=V1+V2=3.19mm大横杆的最大挠度小于1500/150与10mm,满足要求.6、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的

26、竖向作用力设计值；A、荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0397×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动

27、,其抗滑承载力可取12.0kN；7、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295 NG1 = 0.1295×19.5=2.53kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.800+0.300)/2=1.208kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500

28、5;4/2=0.42kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；取0.01 NG4 = 0.01×1.500×19.50=0.2925kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.45kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W

29、0 = 0.35 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： = 1.640 风荷载体型系数： = 1.2经计算得到，风荷载标准值Wk =0.35×1.640×1.2 = 0.689kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ=9.876KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG +1.4NQ=10.38KN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)

30、； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。8、立杆的稳定性计算: 1).不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.38kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.26cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算

31、得到 = 107.96 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求!2)考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.876kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=5.06cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W

32、=5.26cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.239kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9876/(0.19×506)+239000/5260= 151.07 N/mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 9、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw=9.367KN wk 风荷载基本风

33、压标准值，wk = 0.413kN/m2；Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000经计算得到 Nlw = 9.367kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 14.37kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A = 5.06cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 94.23kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求.连墙件采用双扣件与墙

34、体连接。经过计算得到 N1 = 14.37kN小于扣件的抗滑力2×8.0=16.0kN，满足要求! 跨梁计算，悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙（或外边梁支点）。 悬臂单跨梁计算简图 (三)、 本工程悬挑梁分两部分：（1）无挑板部分（4.0m长单根钢梁对应单根立杆）；（2）有挑板部分（6m长单根钢梁对应单根立杆）无挑板钢梁计算 支座反力计算公式如下： 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/L，k1 = m1/L，k2 = m2/L。 （一）本工程的无挑板的算例中，m = 1200mm，L = 2800mm，ml = 300mm，m2 =

35、1100mm；k = m/L=1200/2800=0.44，k1 = m1/L=300/2800=0.11，k2 = m2/L=1100/2800=0.407。水平支撑钢梁的截面惯性矩I = 1699.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。面积A=30.60 cm2 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=F=1.2×4.484+1.4×3.60=10.411kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×30.60×0.0001×78.5=0.288kN/m k=1.2/2.8=0.44 k1=0.30/2.8=0.11 k2=1

36、.1/2.8=0.4 代入公式，经过计算得到 27.0=14.8kN.m受力弯矩图如下： 抗弯计算强度 f=16.5×106/(1.05×185×103)=79.8N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求。 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.484+3.60=8.084kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m 按叠加原理求端点最大挠度：=1.71mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即

37、2400mm 水平支撑梁的最大挠度小于2400/400=6.0mm，满足要求.(四)、 无挑板悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.0 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =16.5×106/(0.929×185000)=96.0N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!(五)、 无挑板钢梁对边梁结构影响的验算根据上面的计算简图

38、，得支座反力 RA=27. kN，故对砼结构梁进行抗弯。查表得，轴心抗压fc=14.3N/mm2，1=1.0，HRB400级钢筋fy=360N/mm2，§b=0.55，h0=600-35=565mm，则极限抵抗弯矩： Mu=fyAs(h0-35)=360×452.16×530=86.3KN·mM=44.5Mu，结构安全。(六)、 锚固段与楼板连接的验算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.1kN （选大值） 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算

39、，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D可选用18圆钢筋，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面并与板筋点焊，并要保证两侧30倍钢筋直径以上搭接长度（即540长）。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于21200/(3.1416×

40、18×1.5)=250.1mm，即取钢筋的30 d即可。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 9.75kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.31N/mm2；经过计算得到公式右边等于109.4kNN =5.1kN；楼板混凝土局部承压计算满足要求!（1）对于6米钢梁，有挑板的计算中，m =2400mm，L = 3600mm，ml = 1300mm，m2 =

41、2100mm； 水平支撑钢梁的截面惯性矩I = 1699.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。面积A=30.60 cm2受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2×4.484+1.4×3.60=10.4kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2×30.60×0.0001×78.5=0.288kN/m k=1.9/2.1=0.9 kl=1.0/2.1=0.476 k2=1.8/2.1=0.857 代入公式，经过计算得到：8.92mm 水平支撑梁的最大挠度小于3800/250=15.2mm，满足要求。(七)、 稳定性计算 水平

42、钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.0由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.929经过计算得到强度 =38.5×106/(0.929×185000)=224.0N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f，但在5%内，满足要求!(八)、 锚固段与楼板连接的验算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.3kN （选大值） 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算

43、公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D可选用18圆钢筋，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面并与板筋点焊，并要保证两侧30倍钢筋直径以上搭接长度（即540长）。(九)、 斜拉钢丝绳承载力的验算钢梁外挑1.2m（2.8m），离墙0.30m。为安全起见，计算钢梁承载力时不考虑钢丝绳的拉力，同样计算钢丝绳承载力时不考虑钢梁的受力。钢梁与楼面接触点的受力情况计算，以上已计算，不再另计，钢丝绳受力计算简图详附图。（1）斜拉钢丝绳验算：第一种情况（钢梁长6m）：钢丝绳与

44、钢梁的夹角=54.34，1个纵距对斜拉钢丝绳产生的拉力F3为：（F1= F2=10.42 KN）F1×3.8+F2×3.0+q×4.02/2=F3×sin×3.7F3=25.78KN同理可求得F5=20.9KN，F4=15.1 KN。第二种情况（钢梁长4.0m）：钢丝绳与钢梁的夹角=66.30，1个纵距对斜拉钢丝绳产生的拉力F3为：（F1= F2=10.4 KN）F1×2.8+F2×2.0+q×3.02/2=F3×sin×2.65F3=44.9KN同理可求得F5=41.1KN，F4=18.1KN

45、。按荷载较大的第二种情况计算，采用一根直径14.0、公称抗拉强度为1960N/mm2的6×19+1钢丝绳，钢丝绳允许拉力Fg=Fg/K=0.85×141.61/2.0=60.2KN> F3=44.9KN，能够满足要求。其中查表得，Fg=141.61 KN；换算系数，取0.85；K钢丝绳的安全系数，取2.0。相应要求为：套环：采用公称直径为14.0的套环；钢丝绳夹：采用公称直径为14.0的绳夹。每一连接处需要钢丝绳夹最少4个，间距为150，花篮螺栓为OO2型（或CO型），允许荷载为5t。施工所用的套环、钢丝绳夹和花篮螺栓必须经有关部门试验合格并出具合格证后方可使用，若试

46、验的试件不合格，应报设计人员重新选定。钢丝绳夹使用注意事项：1）钢丝绳夹应按右图的方法把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U型螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。2）每一连接处所需钢丝绳夹的至少4个。3）绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，绳夹在实际使用中受载1、2次后螺母要进一步拧紧。4）离套环最近处的绳夹应尽可能地紧靠套环，紧固绳夹时要考虑每个绳夹的合理受力，离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固。5）为了便于检查，可在最后一个夹头后面约500处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就要采取措施。采用18号

47、工字钢悬挑支承19.5m高的扣件钢管脚手架体,用18(Q235级)钢筋锚固拉环, 经计算基本满足要求,楼板厚度为100mm，基本满足安全要求,并在每一根悬挑钢梁端部与上层梁,用14钢丝绳张拉卸载,使架体更稳定和安全。十、 应执行的强制性条文本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：可调托撑抗压承载力设计值不应小于40 kN，支托板厚不应小于5。 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 脚手架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（图6.3.3）。图6.3.3 纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆 单排、双排与满堂脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必