汽轮机课程设计说明书VIP

1、汽轮机原理课程设计说明书课程设计说明书12MW凝汽式汽轮机热力设计2014年6月28日、题目12MW凝汽式汽轮机热力设计二、目的与意义汽轮机原理课程设计是培养学生综合运用所学的汽轮机知识，训练学生的实际应用能力、理论和实践相结合能力的一个重要环节。通过该课程设计的训练，学生应该能够全面掌握汽轮机的热力设计方法、汽轮机基本结构和零部件组成，系统地总结、巩固并应用汽轮机原理课程中已学过的理论知识，达到理论和实际相结合的目的。重点掌握汽轮机热力设计的方法、步骤。三、要求（包括原始数据、技术参数、设计要求、图纸量、工作量要求等）主要技术参数：额定功率：12MW新汽压力：3.43MR排汽压力：0.006

2、0MP给水温度：160 c设计功率：10.5MW ;新汽温度：435c ; 冷却水温：20 c ;机组转速：3000r/min ;主要内容:1、确定汽轮机型式及配汽方式2、拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量与热经济性的初步计算3、确定调节级形式、比始降、叶型及尺寸等4、确定压力级级数，进行比始降分配5、各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实际热力过程曲线6、整机校核，汇总计算表格要求：1、严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计；设计共计二周。2、按照统一格式要求，完成设计说明书一份，要求过程完整，数据准确。3、完成通流部分纵剖面图一张（一号图）4、计算

3、结果以表格汇总四、工作内容、进度安排1、通流部分热力设计计算（9天）（1）熟悉主要参数及设计内容、过程等（2）熟悉机组型式，选择配汽方式（3）蒸汽流量的估算（4）原则性热力系统、整机热力过程拟定及热经济性的初步计算（5）调节级选型及详细热力计算（6）压力级级数的确定及始降分配（7）压力级的详细热力计算（8）整机的效率、功率校核2、结构设计（1天）进行通流部分和进出口结构的设计3、绘制汽轮机通流部分纵剖面图一张（一号图）（2天）4、编写课程设计说明书（2天）五、主要参考文献汽轮机课程设计参考资料.冯慧雯.水利电力出版社.1992汽轮机原理（第一版）.康松、杨建明编.中国电力出版社.2000.9汽

4、轮机原理（第一版）.康松、中士一、庞立云、庄贺庆合编.水利电力出版社.1992.6300MW力发电机组丛书一一汽轮机设备及系统（第一版）.吴季兰主编.中国电力出版社.1998.8指导教师下达时间2014年6月15日指导教师签字：审核意见系（教研室）主任（签字）、夕4刖百汽轮机原理是一门涉及基础理论面较广，而专业实践性较强的课程。该课程的教学必须有相应的实践教学环节相配合，而课程设计就是让学生全面运用所学的汽轮机原理知识设计一台汽轮机，因此，它是汽轮机原理课程理论联系实际的重要教学环节。它对加强学生的能力培养起着重要的作用。本设计说明书详细地记录了汽轮机通流的结构特征及工作过程。内容包括汽轮机通

5、流部分的机构尺寸、各级的设计与热力计算及校核。由于知识掌握程度有限以及二周的设计时间对于我们难免有些仓促，此次设计一定存在一些错误和遗漏，希望指导老师给予指正。编者2014年6月28日目录第一章12MW®汽式汽轮机设计任务书11.1 设计题目：10.5MW凝汽式汽轮机热力设计11.2 设计任务及内容11.3 设计原始资料11.4 设计要求1第二章多级汽轮机热力计算22.1 近似热力过程曲线的拟定22.2 汽轮机总进汽量的初步估算42.3 回热系统的热平衡初步计算42.4 流经汽轮机各级机组的蒸汽两级及其内功率计算82.5 计算汽轮机装置的热经济性9第三章通流部分选型及热力计算103.

6、1 通流部分选型10第四章压力级的计算123.2 各级平均直径的确定：123.3 级数的确定及比始降的分配：133.4 各级的热力计算143.5 第一压力级的热力计算24第五章整机校核及计算结果的汇总305.1 整机校核305.2 级内功率校核：305.3 压力级计算结果汇总21参考文献21汽轮机原理课程设计说明书第一章12MW凝汽式汽轮机设计任务书1.1 设计题目：10.5MW凝汽式汽轮机热力设计1.2 设计任务及内容根据给定条件完成汽轮机各级尺寸的确定及级效率和内功率的计算。在保证运行安全的基础上，力求达到结构紧凑、系统简单、布置合理、使用经济性高。汽轮机设计的主要内容：1 .确定汽轮机型

7、式及配汽方式；2 .拟定热力过程及原则性热力系统，进行汽耗量于热经济性的初步计算；3 .确定调节级型式、比始降、叶型及尺寸等；4 .确定压力级级数，进行比始降分配；5 .各级详细热力计算，确定各级通流部分的几何尺寸、相对内效率、内功率与整机实际热力过程曲线；6 .整机校核，汇总计算表格。7 .3设计原始资料额定功率：12MW设计功率：10.5MW新汽压力：3.43MR新汽温度：435c排汽压力：0.0060MP冷却水温：20C给水温度：160c回热抽汽级数：4机组转速：3000r/min8 .4设计要求1 .严格遵守作息时间，在规定地点认真完成设计，设计共计两周；2 .完成设计说明书一份，要求

8、过程完整，数据准确；3 .完成通流部分纵剖面图一张（A1图）4 .计算结果以表格汇总第二章多级汽轮机热力计算2.1 近似热力过程曲线的拟定一、进排汽机构及连接管道的各项损失蒸汽流过各阀门及连接管道时，会产生节流损失和压力损失。表2-1列出了这些损失通常选取范围。表2-1汽轮机各阀门及连接管道中节流损失和压力估取范围损失名称符号估算范围主汽管和调节阀节流损失p0P=(0.030.05)po排汽管中压力损失PcP=(0.020.06)pc回热抽汽管中压力损失PeP=(0.040.08)pes图2-1进排汽机构损失的热力过程曲线二、汽轮机近似热力过程曲线的拟定根据经验，对一般非中间再热凝汽式汽轮机可

9、近似地按图2-2所示方法拟定近似热力过程曲线。由已知的新汽参数p。、t。，可得汽轮机进汽状态点0,并查得初比始ho=3310KJ/kg。由-一/前所得，设进汽机构的节流损失APo=0.04P。，得到调节级前压力P。=P。-AP°=3.3MPa并确定调节级前蒸汽状态点1。过1点作等比嫡线向下交于Px线于2点，查得h2t=2145KJ/kg,_'整机的理想比始降Sh)=3310-2145=1165KJ/kg。由上估计进汽量后得到的相对内效率4ri=84%有效比始降Ahtmac=(Ahtmac)-i=978.6KJ/kg,排汽比始hz=%-Ahtmac=3310-978.6=233

10、1.4KJ/kg,在h-s图上得排汽点Z。用直线连接1、Z两点，在中间3点处沿等压线下移25KJ/kg得3点，用光滑连接1、3、Z点，得该机设计工况下的近似热力过程曲线，如图2-2所示3.43Mh2t=2145kJ/图2-217MW凝汽式汽轮机近似热力过程曲线2.2 汽轮机总进汽量的初步估算股凝汽式汽轮机的总蒸汽流量Do可由下式估算:Do3.6Pet/hhtmacgm式中Pe汽轮机的设计功率，KW；'一.(hTc)通流部分的理想比始降，KJ/kg;，汽轮机通流部分相对内效率的初步估算值；%机组的发电机效率；机组的机械效率；D考虑阀杆漏气和前轴封漏汽及保证在处参数下降或背压升高时仍能发出

11、设计功率的蒸汽余量，通常取；：D/Do=3流右,t/hm考虑回热抽汽引起进汽量增大的系数，它与回热级数、给水温度、汽轮机容量及参数有关，通常取m=1.081.25,设m=1.13AD=0t/h0m=0.99%=0.97则D0=3.6X10500X1.13/(978.6X0.99X0.97)=45.5t/h蒸汽量AD包括前轴封漏汽量AD=1.000t/h调节抽汽式汽轮机通流部分设计式，要考虑到调节抽汽工况及纯凝汽工况。般高压部分的进汽量及几何尺寸以调节抽汽工况作为设计工况进行计算，低压部分的进汽量及几何下以纯凝汽工况作为设计工况进行计算。2.3回热系统的热平衡初步计算汽轮机进汽量估算及汽轮机近似

12、热力过程曲线拟定以后，就可进行回热系统的热平衡计算。一、回热抽汽压力的确定1 .除氧器的工作压力给水温度tfw和回热级数Zfw确定之后，应根据机组的初参数和容量确定除氧器的工作压力。除氧器的工作压力与除氧效果关系不大，一般根据技术经济比较和实用条件来确定。通常在中低参数机组中采用大气式除氧器。大气式除氧器的工作压力一般选择略高于大气压力即0.118MR2 .抽汽管中压力损失&pe在进行热力设计时，要求Ape不超过抽汽压力的10%通常取Ape=(0.040.08)Pe,级间抽汽时取较大值，高中压排汽时取较小值。3 .表面式加热器出口传热端差6t由于金属表面的传热阻力，表面式加热器的给水出

13、口水温tw2与回热抽汽在加热器中凝结的饱和水温te间存在温差6t=te-tw2称为加热器的出口端差，又称上端差，经济上合理的端差需通过综合的技术比较确定。一般无蒸汽冷却段的加热器取6t=36c4 .回热抽汽压力的确定在确定了给水温度tfw、回热抽汽级数Zfw、上端差6t和抽汽管道压损Ape等参数后，可以根据除氧器的工作压力，确定除氧器前的低压加热器数和除氧器后的高压加热器数，同时确定各级加热器的比始升Ahw或温升&w。这样，各级加热器的给水出口水温tw2也就确定了。根据上端差6t可确定各级加热器内的疏水温度te,即te=tw2+每t。从水和水蒸气热力性质图表中可查得te所对应的饱和蒸汽

14、压力-个加热器的工作压力pe。考虑回热抽汽管中的压力损失，可求出汽轮机得抽汽压力pe,即pe=pe+Apeo在汽轮机近似热力过程曲线中分别找出个抽汽点得比始值he,并将上述参数列成表格如下：表2-218MW凝汽式汽轮机即热汽水参数加热器号抽汽压力Pe(MPa)抽汽比始he(KJ/kg)抽汽管压损Pe/(%)加热器工作Pe压力'Pe(MPa饱和水温度teC饱和水比始he(KJ/kg)出口端差6tC给水出口水温tw2C给水出口比始hw2(KJ/kg)H0.7612965.380.7003165697.385160675.6H20.312286580.2875132.12555.455127

15、.12534.1Hd0.1412695.1170.1177104.25437.020104.25437.020.0892634.780.081993.15394.5390.15377.631二、各级加热器回热抽汽量计算1. Hi高压加热器具给水量为Dfw=D0-AD+ADi+ADj=45.5-0.6+0.42+0.3=45.62t/h式中AD高压端轴封漏汽量，0.6t/h;AD漏入H2高压加热器的轴封漏气量，0.42t/hADj射汽漏汽器耗汽量，0.3t/h该级回热抽汽量为：_Dfw(hw2-hwi)Del=一一=2.9t/h(hei-%)h2. %高压加热器具热平衡图见2-11先不考虑漏入心

16、高压加热器的那部分轴封漏汽量ADii以及上级加热器的疏水量ADei,则该级加热器的计算抽汽量为Qe2Dfw(hw2 -hwi)， j(hei - hei) h=2.0t/h考虑上级加热器疏水流入出高压加热器并放热可使本级抽汽量减少的相当量为Re''、Dei(hei -儿2)一 ' 一(he2 - he2)h=0.i8t/h考虑前轴封一部分漏汽量AD”漏入本级加热器并放热可使本级回热抽汽量减少的相当量为Dt=0.47t/hh轴封漏汽比始值，相当于调节级后汽室中蒸汽比烙，hi=3098.ikj/kg。本级高压加热器人实际所需回热抽汽量为De2=i.9-0.i8-0.47=i

17、.35t/h3. Hd(除氧器)除氧器为混合式加热器分别列出除氧器的热平衡方程是与质量平衡式：''DDedhied(DDel'LDe2，DDl1)hle2Dcwhw1=DfwhedDcwQid.Ri=Dfw代入数据解得：抽汽量除氧器QedR.Qh凝结水量Dfw=40t/h4. 也低压加热器Pc'=Pz=0.006MPaPc=0.0058MPa凝结水饱和温度Tc=35.6 C比始值 hc' =148.870.3*2302.7/38.862=17.8 tej=3 CTw1=35.6+3=38.6 C比始值148.87 De3=40* (377.6-148.8

18、7 )/ (2634.7-394.5 ) *0.98=4.17h/h2.4流经汽轮机各级机组的蒸汽两级及其内功率计算调节级：D0 =24536t7hPi0=45.5*(3310-2098.1 ) /3.6=2678第一级组：D1=45.5-0.6=44.9 t/hPi1=D (hi-he。/3.6=44.9 乂 (3098.1 -2965.3) /3.6=1656kw 第二级组：D2=D- A Dei =44.9-2.9=42 t/hP2=D (he1-he2)/3.6=42 X (2965.3-2865 ) /3.6=1170 kw 第三级组：D3=D2- Ad=42-1.35=40.65t

19、/hPi3=D (he2-hed) /3.6=40.65 乂 (2865-2695.1 ) /3.6 =1918 kw 第四级组：D4=D- A Ded=40.65-0.95=39.7t/hPi4=D4 (hed-he3)/3.6=39.7 乂 (2695.1-2634.7 ) /3.6=666 kw第五级组：D5=D4- Ad=39.7-4.17=35.53t/hPi5=D5 (he3-he4)/3.6=35.53 X (2634.7-2331.4 ) /3.6=2993 kw整机内功率：Pi= 2 Pi= ii08ikw2.5计算汽轮机装置的热经济性机械损失APn=P(1- 4m)= 11

20、081 X(1-0.99)=110.81kw轴端功率 P a=P-APm=11081-110.81=10970.19kw发电机功率 Pe=Pa T g=10970.19 X 0.97=10641 kw校核 (11081-10641) /11081 X100%=1.3%符合设计工况Pe=10500kw的要求，原估计的蒸汽量 D)正确、公虹生 ,D0 103汽耗率：d = 0Pe二4辎7w.3)74不抽汽时估计汽耗率:,Do 103d Do(h0 -hz) _ P 3.6 m mt/h2436724.367 (3305 -2312.8)3.8273.6= 3.733-88.23 0.985汽轮机装

21、置汽耗率:q=d(h0-hfw)=4.285X(3310-675.6)=11275KJ/(kw.h)汽轮机装置的绝对电效率：el=竺0°=3600/11275.30700%=29.8%q11706.5第三章通流部分选型及热力计算3.1 通流部分选型一、排汽口数和末级叶片凝汽式汽轮机的汽缸数和排气口数是根据其功率和单排汽口凝汽式汽轮机的极限功率确定的。当汽轮机的功率大于单排汽口凝汽式汽轮机的极限功率时，需要采用多缸和多排汽口，但很少采用五个以上汽缸的。当转速和初终参数一定时，排汽口数主要取决于末级通道的排汽面积。末级通道的排汽面积需结合末级长叶片特性、材料强度、汽轮机背压、末级余速损失

22、大小及制造成本等因素，进行综合比较后确定。通常可按下式估算排汽面积：Pel3162pc式中Pel机组电功率， KW ；Pc汽轮机排汽压力，KPa。二、配汽方式和调节级选型电站用汽轮机的配汽方式有称调节方式，与机组的运行要求密切相关。通常有喷嘴配汽、节流配汽、变压配汽及旁通配汽四种方式。我国绝大多数采用喷嘴配汽方式。采用喷嘴配汽的汽轮机，其蒸汽流量的改变主要是通过改变第一级组的工作面积来实现的，所以该机的第一级又称调节级。调节级各喷嘴组的通道面积及通过其内的蒸汽流量是不一定相同的。调节级型式与参数的选择在设计中是相当重要的，与汽轮机的容量大小、运行方式等因素有关。1 .调节级选型由于双列级能承担

23、较大的理想比始降，一般约为160500KJ/kg;但它的级效率及整机效率较低，在工况变动时其级效率变化较单级小；采用双列级的汽轮机级数较少，结构紧凑，因为其调节级后的蒸汽压力与温度下降较多，所以除调节级汽室及喷嘴组等部件需较好的材料外，汽缸与转子的材料等级可适当降低，从而降低机组造价，提高机组运行的可靠性。故选用双列调节级。2 .调节级热力参数的选择(1)理想比始降的选择目前国产汽轮机调节级理想比始降选取范围如前所述：双列级约为160500KJ/kg。故选调节级比始降为212KJ/kg。(2)调节级速度比xa=u/ca的选择为了保证调节级的级效率，应该选取适当的速度比，它与所选择的调节级型式有

24、关。通常双列级速度比的选择范围为Xa=0.220.28。(3)调节级反动度的选择为提高调节级的级效率，一般调节级都带有一定的反动度。由于调节级为部分进汽级，为了减少漏汽损失反动度不适宜选的过大。双列调节级各列叶栅反动度之和Cm不超过13%-20%故选取.=20%3、调节级几何参数的选择(1)调节级平均直径的选择选择调节级平均直径是通常要考虑制造工艺调节级叶片的高度以及第一压力级的平均直径。一般在下列范围内选取：中低压汽轮机(套装叶轮)取dm=10001200mm。(2)调节级叶型及其几何特性调节级的叶型，尤其是双列调节级的叶型，通常是成组套装选择使用的。国产汽轮机调节级最常用的叶型组合为苏字叶

25、型。故可选择如表3-1的叶型：表3-1双列调节级的叶型名称喷嘴第一列动叶导叶第二列动叶叶片型线30TC-2B38TP-1B32TP-3A38TP-5A(3)相对节距r和叶片数z的确定t_在选取喷嘴和动叶出口角和冉时，还需要选择相对节距tn和tb：tn=',bnt.tb=生。一定的叶型对应有最佳的相对节距范围。所以在选择tn和tb时应注意的最佳bb范围内选取。则叶栅的上述各项几何参数选定之后，即可根据平均直径dn和db确定喷嘴与动叶数z=ndne/tn,Zb=ndbe/tb,然后取整。从叶片强度考虑，通常叶片数偶数。(4)汽流出口角四和团的选择喷嘴与动叶汽流出口角色和P2对叶栅的通流能力

26、作功大小及效率高低有较大的影响。决定叶栅出口角大小的最主要因素是对节距和安装角，喷嘴与动叶有一确定的出口角,往往需要通过对叶片数及相对节距的试凑来满足5和团的要求。第四章压力级的计算4.1各级平均直径的确定:(1)第一压力级平均直径的确定：选取速度比：Xa=n,，级的理想比始降Aht=500.5KJ/kgd；=0.2847Xa7T=854X0.5X屈=1.006m(2)凝汽式汽轮机末级直径的估取：d；=1.9mGV土,140-Lhtmacsin二：2(3)确定压力级平均直径的变化:在横坐标上取长度为a的线段BR用以表示第一压力级至末级动叶中心的轴向距离，在BD两端分别按比例画出第一压力级的平均

27、直径。根据所选择的通道形状，用光滑的曲线将AC两点连接起来，AC曲线即为压力级各级的直径变化规律，如图3-1。123m-1图4-1压力级平均直径变化规律4.2级数的确定及比始降的分配:(1)级数的确定:压力级的平均直径确定:dm=1.373mAB+(11)十(22)十十CDm-1压力级平均理想比始降坨(见图2-5)dm2.m=12.337()2=93.03KJ/kgXa级数的确定：压力级的理想比始降为：,hp=楂-hc=953.1KJ/kg选取重热系数：0=0.030.08Z-.a+内取整=10.75。故z取11.hp Z -1 宣ot=Ka(1_, ) a 取 0.06419 Z校核：(2)

28、比始降的分配：各级平均直径的求取在原拟定的平均直径变化曲线各级比始降的分配(其中求得压力级段后，在将图中线段AC上求出各级的平均直径。n。组)riBD重新分为(z-1 )等分,根据求出的各级的平均直径，选取相应的速度比，根据ht=12.337(dm/Xa)2求出各级的比始降级号1234567891011平均直径dm1.0061.0101.061.131.211.31.41.511.661.821.9速度比Xa1.460.470.480.4850.490.4950.50.510.520.530.55理想比焰降Aht59576067758597108126145.5147理想比焰A52.350.3

29、53.360.368.78.390.3101.119.3138.140.3降修正值ht338各级比始降的修正在拟定的热力过程曲线上逐级作出各级理想比始降Aht,当最后一级的被压于排汽压力不重合时，必须对分配的比始降进行修正。4.3各级的热力计算(1)第一列喷嘴热力计算:一列喷嘴出口汽流出口速度及喷嘴损失第一列喷嘴中理想比始降hn-(1-0.2)/211.9KJ/kg=169.52初速动能=-c°-=oKJ/kg2000式中co进入喷嘴的蒸汽初速，m/s滞止理想比始降*：hn=hnhc0=169.5KJ/kg第一列喷嘴出口汽流理想速度c1t=582.3m/s第一列喷嘴出口汽流实际速度C

30、1Ct=564J8m/s第一列喷嘴损失10.02KJ/kg式中喷嘴速度系数第一列喷嘴出口面积H1=3310-169.5-3140.5.P1=1.7MPaP1/P0=0.4960.5460.4<0.496<0.5462An=32.26cm第一列喷嘴出口高度Ln=16.53mme=0.7(2)第一列动叶热力计算：jm=0.2b=0Jgb=0.08,叱=0.12(:-1-;i)_-_1_,_=sinsin%K1)1K4K-1K1=14.1第一列动叶进口速度及能量损失动叶进口汽流速度w1=；564.82141.22-2*564.8*141.2*C0S14.1=429.23进汽角度7=18.

31、7.Cb=0.w1=w2t=429.23'-b=0.887w2"bw2t=0.887*429.23=380.7%=-1-4.7=140出口c2=w22u2-2w2ucos-2=246.08= 22°.-1w2sin：2：-2:sinc2动叶进口比始h1=3130.48v2t=0.18Jb=0.95动叶出口面积Ab=62.9cm2动叶损失hbU=19.64.、.、.动叶进口图度lb1=16.532=18.53mm动叶出口高度lb1=13.16mm动叶出口比始h2=h1+4hb.二二3130.48+19.64=3150.12v2=0.17(3)导叶热力计算：P1=P2导

32、叶出口汽流出口速度及喷嘴损失：导叶中理想比始降hgb=Ggbzht=0.08*212=16.96kJ/kg进口hgb1=hb2=3150.12KJ/kg出口h1t=3150.12-16.96=3133.16kJ/kg.v1t=0.18出口速度2c1t=lAhgbc2=247m/s'.'_G=gbct=0.925*247=228.5m/s出口汽流角:i=22-5=17°进口高度lab=13.162=15.16gu漏汽量Ggbt=1.23kg/s出口面积2Agb=98.1cm出口高度,98.1lab=二16.9mmg0.7二*0.899*sin15.一，一一lgb-lgb

33、-1.74mm损失24722hgbC=4*(1-0.9252)=4.4kJ/kg2000实际出口始_'_一.h二3133.164.4=3137.56kJ/kg(4)第二列动叶热力计算:理想始降hb=0.13*212=25.44kJ/kg出口理想始值-'_h2t=3137.56-25.44=3112.12kJ/kg，一一，-3p2t=1.42MPav2t=0.18m/kg进口相对w1=c2u2-2cucos.：i1=102.2m/sB.-1asin%._°-1=sin=40W1出口相对w2t=246.38m/s，w2=0.932*246.38=229.62m/s:-2=

34、40-18=22损失，一'一一hb=3.99kJ/kg余速损失动叶出口实际比始动叶进口高度动叶顶部漏气量动叶出口面积动叶出口高度l(4)轮周功c1122h：=-=6.3kJ/kg2000h2=h2t+hb,二=3112.12+3.99=3116.11kJ/kgv2=0.18m2/kglb2=lgb+=18.9mm,_'.Gbt=1.52kg/sAb二Gb-141.9ubW2tlb2=19.1mmb2-lb2=0.2mmP：1=u,=一，.，11cos：T、1c1cos：1c2cos二2c2cos2150.56KJPu2=167.65kJ:upu21=10.2%轮周效率级内损失计

35、算1.2.1=16.93.4.Pfhf级内功率=84%'-0=K12J<100J21v12v2J=15.61kW3600*15.6=1.25kJ/kg44.9ahl=-Ahu=21.02kJ/kglhehtP=1481kcake:ek'二zk1-e-ke2db=1.72132152-*177.67-10.06=36.4kJ/kg12.64内效率117.28=55%Gb212表4-3双列调节级热力计算数据表序号名称符号单位喷嘴A列动叶导叶第二列动叶1蒸汽流量GT/h45.52级前压力PoMpa3.433级前烝汽比烙hoKJ/kg33104级前烝汽比容vom3/kg0.095

36、级平均直径dmmm11006级后压力P2Mpa1.197级理想比始降AhtKJ/kg2128级假象速度Cam/s690.89圆周速度um/s141.210速度比Xa0.511部分进汽度e0.712进口蒸汽压力P0(P1)Mpa3.261.71.71.4213进口蒸汽温度t0(t1)C43534033032814进口蒸汽比燃h0(h1)KJ/kg33103140.53130.483150.1215叶栅进汽角3i(a0)(o)18.714402216进口汽流初速Co(wi)m/s0429.23288.04102.217初速动能Ahc0(Ahw1)KJ/kg088.741.489.7318反动度Qb

37、(Qg)%120819叶栅理想比始降Ahn(Ahb)KJ/kg169.510.0216.9625.4420叶栅后理想比始Ah1t(Ah2t)KJ/kg3140.53130.483150.123112.1221滞止理想比烙降,.*一hn(*hb)KJ/kg169.5122.116.9625.4422出口汽流理想速度C1t(W2t)m/s582.3246.08247246.3823速度系数D0.950.90.9350.93524出口汽流实际速度C1（W2）m/s564.8246.08276.95229.6225流量系数心n0.970.970.970.9726出口面积An(Ab)3cm32.3662

38、.998.1141.927叶栅损失AhnE(AhbOKJ/kg10.0241.485.522.7228排汽速度C2m/s11229余速方向a2m/s-77.530余速损失Ahc2KJ/kg6.331轮周有效比烙降AhuzKJ/kg177.6732轮周效率/YU%8433单位蒸汽轮周功wjKJ/kg160.5634轮周效率YU%8435相对误差AYU%10.236叶高损失AhiKJ/kg21.0237轮周有效比烙降AhuKJ/kg163.1738轮周效率刀U%8639扇形损失AheKJ/kg1.7240叶轮摩擦损失AhfKJ/kg1.2541部分进汽损失AheKJ/kg1.342级有效比始降Ah

39、iKJ/kg143.6243级效率Yi%5544内功率Pikw1481第五章整机校核及计算结果的汇总5.1 整机校核1 .效率与功率的校核计算出的实际相对内效率与进汽量估算时所估取得相对内效率之相对误差A4在1%内为优，不应大于3%2 .额定功率的保证全机设计功率计算完毕后还应计算该汽轮机在额定功率下所需蒸汽量，并保证通道能通过此蒸汽流量。在选定调节级进汽度时，还需考虑最大功率时的蒸汽流量，并留有足够的余量以保证在初参数降低或被压升高时仍然能发出额定功率。h-0.84Amac校核:= 11.2% 注：误差大hi0.845.2级内功率校核：校核:P-P= 2.4%5.3压力级计算结果汇总序号12

40、3456项目蒸汽流量喷嘴平均直径动叶平均直径级前压力级前温度/干度级前比次含值符号DdndbP0t0/X0h0单位t/hmmmmMPaCkJ/kg144.901006.001007.501.0501.03098.00244.9010101011.500.851.03020.23344.9010601061.500.651.02978.73444.9011301131.500.451.02934.27542.0012101211.500.351.02884.05640.6513001301.500.291.02828.12740.6514001401.500.211.02764.30840.65

41、15101511.500.151.02692.46939.7016601661.500.0161.02614.271035.5318201821.500.00812523.801135.5319001901.500.00612423.20序号789101112项目圆周速度级理想比始降级假想出口速度速度比平均反动度利用上级的余速动能符号u单位m/skJ/kgm/s%kJ/kg1141.2052.3338.780.469.5005.0902141.2050.3323.290.479.41.963141.2053.3332.010.489.81.824141.2060.3354.020.4859.8

42、2.375141.2068.3379.110.49103.576141.2078.3406.840.495104.467141.2090.3440.900.510.76.908141.20101.3471.880.5110.710.049141.20119.3514.620.5211.213.1310141.20138.8562.740.5311.719.5511141.20140.3575.810.5512.525.49序号131415161718项目级的滞止理想比烙降喷嘴理想比始降喷嘴滞止比烙降喷嘴出口理想速度喷嘴速度系数喷嘴出口实际速度符号C1tC1单位m/sm/sm/s157.3904

43、7.33252.422307.6640.960295.358252.2645.5747.53301.890.96289.82355.1248.0849.89310.080.96297.67462.6754.3956.76329.810.96316.62571.8761.4765.04350.620.96336.59682.7670.4774.93375.410.96360.39797.2080.6487.54401.580.96385.528111.3490.46100.50425.340.96408.329132.43105.94119.06460.290.96441.8810158.351

44、22.56142.11495.080.96475.2811165.79122.76148.25495.490.96475.67序号192021222324项目喷嘴损失喷嘴后压力喷嘴后温度/干度喷嘴出口比容喷嘴出口面积喷嘴出汽角正弦符号P1力仅1V1tAnsina1单位kJ/kgMPaCm3/kg2cm13.7110.8701.0000.282119.0820.20823.570.7610.36155.790.2133.770.5410.46191.060.2144.260.4510.68267.080.2154.820.2111.01350.080.2165.520.1711.64515.09

45、0.2176.320.1012.55600.000.2187.090.0713.41655.000.2198.310.0115.461362.640.21109.610.0118.231709.010.21119.620.0119.301929.610.21序号252627282930项目喷嘴出汽角喷嘴节距喷嘴宽度喷嘴数喷嘴高度部分进汽度符号a1tnBnZnlne单位mmmmmm112.00038.36025.00082.34718.1411212.0038.3625.0082.6723.641312.0038.3625.0086.7727.621412.0038.3625.0092.5036

46、.221512.0038.3625.0099.0544.341612.0038.3625.00106.4160.721712.0038.3625.00114.6065.681812.0038.3625.00123.6066.481912.0038.3625.00135.88125.6811012.0038.3625.00148.98143.9111112.0038.3625.00155.53155.641序号313233343536项目动叶进口相对速度相应于W1的比始降动叶理想比始降动叶滞止比次含降动叶出口理想速度动叶速度系数符号W1W2t单位m/skJ/kgkJ/kgkJ/kgm/s1160.45412.8734.96917.841188.8920.9372155.0012.014.7316.74182.970.943162.7413.245.2218.46192.160.944181.4416.465.9122.37211.510.945201.2120