东源名都9号楼脚手架方案

1、脚 手 架 施 工 方 案一、工程概况本工程位于上海市浦东新区金桥镇源东住宅小区五街坊南端东临金京路，西临金高路，北临赵家沟，南临源华路，双桥路横穿小区。本工程9#楼地下一层，地上16层，建筑高度为48.8m，地上建筑面积883.96，地下一层建筑面积为526.08。脚手架搭设布置情况为：建筑高度（M） 层数 （F）搭设高度 （M）脚手架位置脚手架 横距、纵距、步距（M）48.81649.8外墙周边横距1.05、纵距1.2、步距1.8说明：脚手架为双排脚手架，搭设高度为49.8米，24.0米以下采用双管立杆，24.0米以上采用单管立杆。二、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（J

2、GJ130-2001） 2、施工图纸 三、脚手架计算书计算依椐：本工程专项方案计算书根据:中国建筑科学研究院PKPM施工技术系列设计软件计算生成。品茗施工技术系列设计软件计算生成。落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为49.8米，24.0米以下采用双管立杆，24.0米以上采用单管立杆。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。 采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。 施工均布荷载为2.0kN

3、/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.700=0.980kN/m 大

4、横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.109+0.10×0.980)×1.2002=0.154kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.109+0.117×0.980)×1.2002=-0.181kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.181×106/4729.0=38.236N/m

5、m2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷载标准值q2=0.700kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.091+0.990×0.700)×1200.04/(100×2.06×105×113510.0)=0.669mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横

6、杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.200/3=0.840kN 荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×0.840=1.307kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

7、 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.307×1.050/3=0.464kN.m =0.464×106/4729.0=98.068N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×1

8、05×113510.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.046+0.063+0.840=0.949kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=949.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×113510.0)=1.668mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.694mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc

9、 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.050×1.200/2=1.260kN 荷载的计算值 R=1.2×0.040+1.2×0.095+1.4×1.260=1.926kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明

10、:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1061 NG1 = 0.106×49.800=5.286kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.150×6×1.200×(1.050+0.300)/2=0.729kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)

11、；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.150×1.200×6/2=0.540kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×49.800=0.299kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.854kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.200×1.050/2=2.520kN 风荷载标准值应

12、按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us 风荷载体型系数：Us = 0.850 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.670×0.850 = 0.447kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2&

13、#215;6.854+0.85×1.4×2.520=11.224kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.854+1.4×2.520=11.753kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.447×1.200×1

14、.800×1.800/10=0.207kN.m 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.753kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆

15、的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11753/(0.19×450)=139.138N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.224kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=

16、1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.207kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11224/(0.19×450)+207000/4729=176.620N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 <

17、f,满足要求! 六、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.568kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 2.520kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.106kN/m； 经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 93.475米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架

18、可搭设高度按照下式计算： 其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.568kN； NQ 活荷载标准值，NQ = 2.520kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.106kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.174kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 68.620米。 脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H = 50.000米。 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + N

19、o 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载标准值，wk = 0.447kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×2.40 = 8.640m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 5.409kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.409kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；

20、A = 4.50cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 87.821kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 10.409kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 计算依据混凝土结构设计规范（GB500102002）楼板混凝土强度等级C35，板厚180，立杆垫板为100×100铁板，当楼板混凝土强度已达到100%,立杆荷载为11.753KN时：楼板抗冲切验算：楼板混凝土抗冲切承载力：0.7h ftUmh0 =0.7×1.0&

21、#215;1.10×880×90=60.98KN>11.753KN。楼板混凝土局部压力验算:11753/100×100=1.1753MPa<fc=14.3 Mpa 故满足要求。（ft 混凝土轴心抗压强度设计值 Um 距楼板h/2处冲切临界截面周长 h0 楼板的有效计算高度 fc混凝土抗压强度 h 截面高度影响系数） 地基承载力的计算满足要求!四、落地脚手架的搭设要求1、脚手架基础应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通，脚手架底面标高高于自然地坪50mm，并在立杆基础周围设排水沟，排水沟纵向坡 度应控制在1-2；应根据施工现场地耐力情况做法，或采

22、用回填土夯实达到设计要求，用枕木支垫或浇注混凝土，再仰铺12-16号槽钢，一般搭设高度低于24m时，其基础可用素土夯实找平，上面铺50mm厚木板。当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用工程中不应开挖，否则须采取加固措施，经验收合格后，应按要求方线定位。2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3、立杆搭设应符合下列规定：杆垂直度偏差不得大于架高的1/100；立杆接长除顶层顶部可采用搭

23、接外，其它层各部接头必须采用对接扣件连接；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。两相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应少于1m，应采用3个螺旋扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一道抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；当搭至有连墙件构造点时，在搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；立杆顶端应高处女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。 4、纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆搭设在立杆内侧，其长度

24、不应小于3跨；纵向水平杆接长应对界扣件，也可采用搭接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置各接头至最近主接点的距离不宜大于纵距1/3。纵向水平杆的支坐，用直角扣件固定在立杆上。在封闭型脚手架的同一步内，纵向水平杆应四周交圈，用直角与内部外角部立杆固定。 5、横向水平杆搭设应符号下列规定：主接点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。6、靠近立杆的小横杆须紧固在立杆上，靠墙的一端离墙10cm。7、架体立面全部架设密目式安全网。8、剪刀撑从下至上连续设置并搭设到顶，为避免两根斜杆相交时变形，应将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部位上。斜杆两端扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的

25、距离不大于20cm，以保证架子的稳定性9、在转角处应适当增加连墙件的拉结。10、最上部的水平支撑与建筑结构顶牢，或与竖向支撑连接牢靠，要使垂直荷载的水平分力以最短的线路传递到竖向结构或竖杆件上。 五、落地脚手架搭、拆注意事项1.一般注意事项（1）凡患高血压、心脏病、贫血症、酒后人员及其他不适于高处作业的人员，不得从事脚手架的搭拆工作；凡搭拆工作人员需经过培训的合格人员并持上岗证。（2）搭、拆人员应衣着灵便，禁止穿硬底和带钉易滑的鞋，正确用个人防护用品，必须正确使用安全带作业。（3）遇有六级以上大风等恶劣天气和夜间采光不足等影响施工安全，应停止作业。（4）作业人员必须分工明确，统一指挥。（5）脚

26、手架搭设完毕后，架体底部用木板或竹笆进行封闭，下部再设置密目式安全网和小眼网进行防护。（6）脚手架的杆件和连墙点，严禁任意拆除。（7）脚手架搭设后，必须进行分段验收，由公司安全负责人、现场项目经理、施工员、安全员、架子班班长共同验收后，挂牌使用。（8）未征得项目部专职安全员同意，任何人都不能任意搭、拆和改建脚手架，脚手架上的垃圾及时清理。严禁在脚手架上拖拉缆绳和设置其他起重把杆。2.作业前的准备注意事项（1）搭设前作业人员应对各类材料进行检查和选择，所有钢管的径、壁厚、长度应符合设计要求，凡发现有严重锈蚀、弯曲压或裂缝的不能使用，钢管连接件的规格应与钢管匹配，其质量符合有关规定，严禁使用脆裂、变形的扣件。（2）作业人员应对预埋的连接件进行严格检查，凡发现不符合设计要求，连接预埋件强度不足，有裂纹等均不得投入使用。（3）搭设或拆除前班组长应带领作业人员对周围环境，所需工具、防护设施等进行检查，消除隐患，方可作业。3.操作注意事项（1）作业人员应严格遵守高处作业操作规程，所用的材料堆放平整，工具