现代奥城第二标段悬挑脚手架

1、现代奥城项目二标段2#-4#、7#、S6、S7商业及地下车库脚手架专项施工方案编制：审核： 审批： 邯郸市中泰建筑安装有限公司 2012.8.20目 录一、编制依据：3二、工程概况3三、材料及要求4四、设计计算5五、扣件式钢管脚手架及挑架的搭设要求6六、斜挑架7七、电梯井和内模支承7八、脚手板的防护8九、对操作人员的要求9十、脚手架使用与维护10十一、脚手架的拆除10十二、脚手架计算书10十三、脚手架搭设的劳动力安排27十四、脚手架的检查与验收27十五、脚手架搭设安全技术措施28十六、脚手架拆除安全技术措施29一、编制依据：1、现代奥城住宅小区工程设计图纸文件2、现代奥城项目一标段1、5、6#

2、楼及地下车库施工组织设计3、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20114、建筑施工安检标准JGJ59-20115、安全网GB5725-2009、密目式安全立网GB16909-19976、建筑施工手册第四版和高层施工手册二、工程概况1、现代奥城住宅小区西区工程位于河北省邯郸市北仓路以南,东柳大街以西，广泰路以东。我单位承建范围为2#、3#、4#、7#主楼、商业楼S6、 S72及地下车库组成。建筑高度约高为106.7米，总建筑面积约为19.9748万平方米，地库基础占地面积约30000平方米。结构形式：2-4#楼为剪力墙结构，7号楼为部分框支剪力墙结构，地下车库为柱板结构，S6、S7

3、为框架结构。2#-4#楼及地下车库绝对标高为54.85M，7#楼绝对标高为54.20M。本工程建筑结构安全等级均为二级，地基基础设计等级为甲级，抗震设防类别均为丙类，抗震设防烈度为度。2#、3#、4#、7#楼采用悬挑脚手架,6层一悬挑；S6、S7采用落地式双排扣件式钢管脚手架各栋详见下表。序号项目说明及内容2#楼3#楼4#楼地下车库S6、 S71建筑面积40797.83m240011.16m240974.8m2约31812.19m246152.22地上层数33层33层 33层 023地下层数2层2层2层1层24层高3.3、2.9m3.3、2.9m3.3、2.9m3.4m3.9、3.35建筑类别

4、一类6耐火等级一级70.000标高相当于绝对标高:2#-4#楼、S6、S7及车库54.85m；7#楼54.20m三、材料及要求 1、扣件 （1）直角扣件重量（1.2kg） （2）旋转扣件重量（1.5kg） （3）对接扣件重量（1.6kg） 附件：T型螺栓、螺母、垫片、铆钉的采用材料应符合GB700-T9普通碳素结构钢技术条件A3钢的规定。 螺栓MR总长75螺母MR对边宽位22mm，厚度为14mm（螺栓、螺母丝均应符合GB196-81普通螺纹的规定） 垫片MR应GB95-76垫圈的规定。 旋转扣件，中心铆件直径为14mm，其他铆件直径为8mm，其他材料符合GBT8-6的机械性能不低于KT33-8

5、的技术要求。2、钢管外径48mm，壁厚为3.5mm的高频焊接钢筋，其质量应符合GB3092-82规定，有严重锈蚀弯曲压偏、损坏和裂纹者应剔除。3、槽钢18cm槽钢，其质量应GB3092-82规定，有严重锈蚀弯曲压偏、损坏和裂纹者应剔除。4、脚手板本工程所采用的脚手板均为红、白松，其宽度为220-300mm，厚度为50mm，长度为4000mm，但在施工过程中根据需要进行调整。局部采用有一定强度的竹胶板补强。5、安全网所有外脚手架管外侧，均采用61.8的密目安全网封闭。四、设计计算本工程拟采用槽钢悬挑式脚手架，每六层进行搭设一次，楼层层高为2.9m，分别在楼层梁板处挑出槽钢，搭设脚手架。槽钢采用钢

6、丝绳斜拉。底层满铺脚手板为封底板，除每作业层铺脚手板外，每个楼层均铺一道脚手板，并设置挡脚板。本工程部分采用竹胶板大模板，大模板支设在里立杆上，整个脚手架除施工人员和施工荷载外，不再堆放和承重其他施工料具，结构形式如图示。 钢丝绳卡环1500 槽钢18 1050（一）、计算高度 对五层悬挑架的现场搭设及荷载传递综合考虑，取每根槽钢上二根立杆，计算高度为17.4米，计算单元取长度为12米，宽度0.9米，立杆间距1. 5米，大横杆间距内1.5米,外0.75米.小横杆间距1.05米,剪刀撑上下连续设置，横向间距10米,脚手板满铺五层(包括180高的挡脚板)。底部脚手架与主体之间的间隙用脚手板密封。(

7、二、计算钢丝绳 根据结构安装工程施工操作规程取用钢丝强度极限为1700N/m，619的钢丝绳公称抗拉强度的破断拉力总合为74500N,换算系数为0.85，现拟采用每根钢梁用2根619直径12.5mm的钢丝绳.取钢丝绳夹角64，由于本规范按允许拉力及单项安全系数计算，故主梁上的均布荷载应按标准荷载计算。 等效均布荷载：5470+3000+225.12=8695.12N/m 则钢丝绳所承受的拉力为: T=ql/2Sin64=8695.121.4/2Sin64=5470.59N 钢丝绳容许最大拉力为S=745000.85/10=6322.5N TS （3）页结论:钢丝绳是安全的。（三）计算预埋卡环：

8、根据混凝土结构设计规范规定，吊环多采用级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋，吊环埋置深度不小于30d，并应焊接或绑扎与结构主筋，每个吊环钢筋可按两个截面计算，吊环拉应力不大于50N/2。吊环钢筋截面面积：Ag=5470.59/(250)=54.712选用16钢筋作为吊环,则Ag=2012结论:预埋卡环是安全的.五、扣件式钢管脚手架及挑架的搭设要求1、基本要求是：横平竖直，整齐、清晰、图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。（1）起步：内支撑架每层设置扫地杆及剪刀撑，防止架子移动。 （2）立杆间距为1500，大横杆间距内1.5米，外0.75米，小横杆间距为1050，设扫

9、地杆道，上、下、左、右的接头相互错开不小于1500。 （3）从第三步架向上，每层与主体结构物或内脚手架进行连接，脚手架管里外夹紧，以保证架体的稳定性和牢固性。同时保证操作人员的安全，扣件螺丝是否拧紧，要求达到40-70Nm，拧劲过小扣件易打滑，拧劲过大则会使扣件断裂，在安装扣件时所有的扣件口需向外，防止钩挂操作人员的衣裤而影响操作或造成伤亡事故。六、斜挑架因为该工程属高层建筑，总高度106m，如果按照高层全封闭的搭设方法和要求，将需要大量钢管和扣件，为了既能减少投资，又能保证工程施工，因此我们决定采用悬（斜）挑脚手架，六层一转换，轮翻搭、拆的方法进行施工。1、搭设方法（1）在一至四层施工时，采

10、用搭设脚手架，到五层以后，采用脚手架和槽钢相结合的方法搭设。（2）剪力墙处搭设方法：在外墙根部1200cm间距留设150200洞，并同样在现浇板上预埋16的预埋筋，形状为反U字形，锚入板砼30d，当砼强度达到70%时，穿入槽钢扣紧，其余均同普通脚手架搭设方案。（3）阳台部位：同样在阳台里面混凝土板上预埋16钢筋环，间距3000mm,槽钢从环内挑出时，后环内用木楔抱紧，靠近阳台的边梁套环中，槽钢下垫起2-3cm，再用木楔抱紧，即可向上搭设。（4）外架与墙主体的连接加固方法，利用穿墙螺杆孔洞在平挑杆端头设置10-12mm钢丝绳一道，角度60度，并用花篮螺栓调节。七、电梯井和内模支承 1、本工程电梯

11、井为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，所以我们在施工过程中，应在保证安全前提下进行施工。因此，电梯井施工该层合模前，在板下口100mm处、距阴角400mm,每边留设2个直径100mm孔洞，二层操作前先用脚手管穿入孔内成井字型，墙外用脚手管和扣件铆紧，然后将整个平台吊放在井字型钢管上即可进行上层操作。2、内墙支承：我们采用钢管脚手架作模板支承加架，立管间距为800-1200mm，并设置剪刀撑进行加固，以保证支撑的整体稳定。楼梯口和过道的支承架、小横杆或牵杠，下方不得设超过300mm高，上道不得低于1800mm，以便人员行走安全。八、脚手板的防护（1）、栏杆：脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满面、铺严

12、密，在两侧设置180cm 以上高踢脚板，操作层上部护身栏杆1.2米高，下部护身栏杆距踢脚板0.6米处。（2）、脚手架体与建筑物之间封闭办法：密目网垂直封闭（3）、密目网的质量要求：l 密目网要四证齐全，要有阴燃性能，其续燃、阻燃时间不得大于4秒。要符合GB16909的规定。l 密目网贯穿试验做耐贯穿试验时，将网与地面成30度夹角拉平，在其中心上方3米处，用5kg重的钢管（管径48-51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。l 密目网的绑扎方法用系绳将密目网绑扎到立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。l 兜网封闭用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之

13、间封闭起来，每隔10米封闭一道。l 脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全马道：1、马道宽度不小于1米，坡度以1：3（高：长）为宜。2、马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。，3、人行斜道小横杆间距不超过1.5米。4、马道上满铺脚手板，板上钉防滑条。5、设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0.6米，同时设180mm宽档脚板。（4）、脚手架的卸料平台：卸料平台上面要挂牌标明控制荷载；要有荷载计算书；要有专门搭设方案；要严格按照搭设方案施工。九、对操作人员的要求 1、凡是参加外架搭设的人员，必须是经过专业技术培训，并考核合格取得蹬高作业操作证的

14、人员，非持证人员不得参加操作。 2、凡经医院检查，证明患有高血压、贫血、冠心病、心脏病以及其他不能从事高空作业的同志不得参加操作。 3、进入施工现场必须正确戴好安全帽，高空作业时必须按要求系好安全带且应系紧挂牢。 4、搭设时必须遵守操作规程，按外架设计和交底方法进行，不得图方便，偷工省料。 5、操作时，手应抓紧抓牢，所用扳手应用绳链系挂在腰部，扛管时应注意前后左右的行人，架子操作还应注意下方有无其他操作人员操作，行走或停留，以免发生事故。 6、吊车吊运钢管、脚手板、扣件时应分规格、类型进行，一次上管集中堆放使用，不准超过300kg，严禁长短不一的钢管混吊和散吊。 7、拆除时，应事先确定好高作业

15、区，用红、绿色绳带或红、白双色栏杆进行围护，并设置明显警示牌，且有专人监护，以防发生扎伤事故。十、脚手架使用与维护根据工程实际需要设计并通过计算的，因此必须按照规定和设计要求进行搭设，施工中的脚手架，不准堆放大量的钢管、模板木楞、钢筋等材料，总而言之，每平方米不得超过270kg，操作前先检查扣件等铆固有无松动，发现情况应及时处理，不留后患；雨后应将雨水清扫干净，任何人不得擅自拆除脚架管和安全网拉作他用；不得任意拆除脚手架上的任何部位的扣件和其他附件及保险装置，以免造成事故。十一、脚手架的拆除拆除脚手架时，必须经过施工技术负责人同意后方可拆除，未经批准的脚手架不得擅自拆除。1、拆除脚手架的方法和

16、顺序应按照搭设时的相反顺序进行，即后搭的先拆，先搭的后拆。搭时由上而下，拆时由上而下，但在拆除前必须先对整个架体进行检查和加固，以免脚手架在使用期间因检查加固不到位，存在隐患而造成事故。2、拆除下来的脚手管应用绳系或用塔机吊运，严禁乱扔，事前必须在地面划好高空作业区，并派专人监护，作业区内不准人员行走或停留，钢管上的扣件应及时拆卸干净，钢管应按长短分规格堆放到指定位置，而且要堆放整齐，扣件按种类型号堆放到指定地点，保持现场整洁和文明施工。十二、脚手架计算书 普通悬挑架 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横

17、距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北省邯郸市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计

18、算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木板脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m)

19、:1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.10

20、5=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.050=1.470 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.5002+0.101.4701.5002 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.5002-0.1171.4701.5002 =-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.

21、362106,0.426106)/5080.0=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) =

22、2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；集中

23、荷载的设计值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.575 = 2.463 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4631.050/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868106/5080.000=170.953 N/mm2 ；小横杆的最大应力计

24、算值 =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.790 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1790.1001050.0(31050.02-41050.02/9

25、) /(722.060105 121900.0) = 2.929 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度和 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向

26、或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.050=0.040 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.040+0.236)+1.42.363=3.639 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以

27、下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8018.00 = 3.974；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木板脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.050+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50018.000 = 0.

28、135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.654 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.350 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0

29、.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.7400.649 = 0.151 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.654+ 1.44.725= 13.400 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.654+ 0.851.44.725= 12.408 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1511.500 1.8002/10 = 0.087 kN.m； 六、立杆的稳定性计算

30、: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.400 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000

31、 N/mm2； = 13400.000/(0.186489.000)=147.330 N/mm2；立杆稳定性计算 = 147.330 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.408 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳

32、定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12408.030/(0.186489.000)+87492.374/5080.000 = 153.644 N/mm2；立杆稳定性计算 = 153.644 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.151 kN/m2

33、；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.287 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.287 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载

34、力设计值为 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.287 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.287小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20 cm4，截面抵抗矩W

35、 = 108.30 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.25.654 +1.44.725 = 13.400 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.221.9500.000178.500 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 18.045 kN； R2 = 9.617 kN； R3 = -0.138 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.021 kN.m；最大应力 =M/1.05W+

36、N/A= 2.021106 /( 1.05 108300.0 )+ 0.000103 / 2195.0 = 17.774 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 17.774 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.063.0 235 /( 1200.0160.0235.0) = 1.87由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.919。经过计算得到最大应

37、力 = 2.021106 /( 0.919108300.00 )= 20.303 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 20.303 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=25.519 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=25.519 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照

38、下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取25.519kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于20.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=25.519kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单

39、肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2551.9274/3.142125.000) 1/2 =17.000mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.138 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=137.8624/(3.142502)1/2 =1.325 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保

40、证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.138kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 137.862/(3.14220.0001.570)=1.398mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N

41、 = 9.617kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=9.62 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 十三、脚手架搭设的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 十四、脚手架的检查与验收 普通悬挑架 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节