温岭市泽国镇拆后土地再利用SGZG10地块(池里村) 脚手架双立杆施工方案

1、目 录一、 工程概况1二、 脚手架所用材料的选择1三、 基本构造要求2四、 搭设方法2五、 脚手架的验收3六、 脚手架的使用3七、 脚手架的拆除4八、 脚手架的避雷5九、 脚手架的维护和管理6十、 现场安全管理措施6附件：1、双立杆脚手架计算书10 2、单立杆脚手架计算书21脚手架安拆专项施工方案一、工程概况一、工程名称：温岭市泽国镇拆后土地再利用SGZG-10地块(池里村)；二、建设单位：温岭市泽国镇池里村经济合作社；三、设计单位：四、勘察单位：五、施工单位：六、监督机构：七、工程地点：建筑概况本工程总用地面积为1686.13m2，总建筑面积5446.39m2，高17.55m，层数为三层。结

2、构概况本工程厂房结构类型为框架结构，砌体结构施工质量控制等级为B级，基本风压：0.70KN/m ,地面粗糙度为B类；基本雪压为0.35KN/m。本工程位于浙江省温岭市泽国镇池里村，为非抗震设防区，不作抗震设计。 本次方案选用1#楼外墙脚手架编制本方案，1#厂房采用双立杆计算方案执行。一、 脚手架所用材料的选择外脚手架搭设材料48，壁厚为3.0mm的钢管，管面无凹凸状，无疵点裂缝和变形，有严重锈蚀弯曲、压扁或裂缝的不再使用。每批钢管进场时，均具有生产检验合格证，若有质量不明或怀疑时，对将进场钢管抽样进行机械性能试验，钢管扣件的质量应符合建筑施工扣件式钢筋脚手架安全技术规范要求。扣件规格与钢管相配

3、，扣件与钢管的贴面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm，扣件的活动部位转动灵活、扣件规格分三种。1、 直角扣件，主要作大、小横杆与立杆的连接之用，也可作连墙杆对脚手架连接之用，保持杆件连接呈固定十字状。2、 回转扣件，也称万向扣件，主要作斜杆与立杆、斜杆接长，立杆双管附绑，加强连接之用。3、 对接扣件，主要作立杆、大横杆、防护栏杆接长之用。脚手板采用建筑业常用的规格为0.80×1.2m的脚手板。二、 基本构造要求基础：1#14#及研发厂房大门脚手架基础回填土采用碎石土分层夯实，表面用C10混凝土进行硬化，厚度为100mm，基础上、底座下设置垫板。并在四周距脚手架外

4、力杆50cm处设一浅排水沟。立杆：纵距为1.5m，横距为1.05m，立杆的接头位置错开布置在不同步距内，错开距离500mm，与相近大横杆的距离不大于步距的三分之一。立杆的接长采用对接扣件，立杆的垂直偏差不大于架高的1/200。大横杆：步距为1.80m，上下横杆的接长位置错开在布置在不同的立杆纵距内，错开距离500mm，且避开跨中，与相近立杆的距离不大于纵距离不大于纵距的三分之一。剪刀撑：沿脚步手架纵向两端和转角起，在脚手架内每隔6m，用斜杆搭成，自下而上循序连续设置，并延伸到顶部大横杆以上，与地面的夹角成45度。剪刀撑的接长接点，采用搭接方法，搭接长度不小于1000mm并采用三只旋转扣锁紧。剪

5、刀撑的两端除用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，中间还要与之相交的立杆或大横杆。三、 搭设方法经计算（详见计算书）工程脚手架高度小于允许最大搭设高度（33.5m+1.8m=35.3m），因总高度不大于50m，所以采用常规的方法搭设。脚手架搭设：由大横杆、立杆、斜撑杆组成，扣件连接，顶层满铺竹脚手板。扶手杆高度为1.2m，竹脚手板规格为0.8×1.2。搭设顺序：摆放扫地杆逐根竖立立杆并与扫地杆扣紧装纵向横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步横向横杆并与各立杆扣紧装第一步纵向横杆安装按第二步横向横杆按第二步纵向横杆加设临时斜撑杆上端与第二步横向横杆扣紧按第三、四步横向横杆和纵向横杆接立杆加

6、设剪刀撑。搭设时要严格按搭设顺序，从而确保搭设过程中的安全，并较正杆件的垂直度和水平偏差。脚手架基础搭设砼上，平整稳固，落地杆垂直稳放在金属底部上，设纵横相连扫地杆。外脚手架立杆横距为1.05m，纵距为1.5m，脚手架顶层满铺脚手板，脚手板四角用18#铅丝同牵杠扎牵。脚手架的外侧，每步均在外立杆里侧设一道1.20m高的防护栏杆和0.30的挡脚杆，防护栏杆和挡脚杆与立杆用扣件扣牢。钢管脚手架搭设技术要求较高，脚手架的搭设标准是一样的，即外观必须整体平整，横平竖直，几何图形一致，内侧联接牢固，平坦通顺。脚手架搭设同时要每天做到落手清，一步一清，现场清。四、 脚手架的验收脚手架搭设完毕，在投入使用前

7、，应逐层、逐流水段，由项目经理、安全员、架子搭设负责人、监理人员一起组织验收。组织验收时，要检查架子所使用的各种材料、配件、工具是否符合现行国家标准及各有关规范的规定，以及是否符合施工方案的要求。验收的具体内容：1、 立杆基础处理、作法是否正确和安全可靠。2、 脚手架的铺设是否符合规定，防护栏杆的搭设是否符合要求。3、 杆件搭接是否符合规定。4、 立杆，横杆间距，剪刀撑搭设是否符合要求。五、 脚手架的使用1、 作业层每1m2架面上实际的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过3KN/m2。2、 在架面上设置的材料应堆放整齐，不影响施工操作和人员通行。严禁人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。3、

8、作业人员在架上的最大作业高度应从可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器或单块脚手板增加操作高度。4、 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完成后，及时予恢复。5、 工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6、 人员上下脚手架必须走专设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。7、 每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停

9、止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业，发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离，寻找原因及时解决异常和危险情况。8、 在施工期间遇有雷击或阴云密布将有大雷时，脚手架上的操作人员就立即离开。9、 在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料、物品移至上（下）步架或室内，每日收工前应清理架面，将架上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷物品和倾倒垃圾。六、 脚手架的拆除1、 脚手架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖向警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。2、 拆除的高处作业人员，必须戴好安全帽，系安全带

10、，扎裹脚，穿软底鞋。3、 拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，先搭先拆的原则，先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑、后折纵向横杆、横向横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。4、 拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除横杆、斜撑剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5、 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6、 拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、房檐瓦片、地下明沟等物品。7、 拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆除当天清，拆下的扣

11、件、铁丝要集中回收处理。8、 在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离去。七、 脚手架的避雷1、 接闪器即避雷针，直径为12mm的镀锌圆钢制作，设在房屋四周的脚手架立杆上，高度为1m，并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网络。2、 引下线：利用建筑物内的钢筋。脚手架预埋48钢筋在挑梁内，伸入长度200mm，伸入的未端焊16筋L=250锚固。再与建筑物内的钢筋焊接，建筑物内的钢筋上下贯通连接。3、 接地装置：利用建筑物内基础的钢筋作为接地装置。在与防雷引下线对应的室外埋深1m处。由被利用作为引下线的钢筋上焊出一根12mm镀锌圆钢，此导体伸向室外，距外墙皮的距离为1

12、m。八、 脚手架的维护和管理1、使用完毕的脚手架材料和构件、零件要及时回收，分类管理，分类堆放，堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫。钢管放在露天，加盖篷布以防锈蚀。扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱、钢筋笼或麻袋、草袋等容器分类贮存，放在室内。2、弯曲的钢管要调直，损坏的构件要修复，损坏扣件、零件要更换。3、钢管每年涂刷防锈漆一次；扣件要涂油，螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。4、搬运长钢管时，应采取措施防止弯曲。5、在拆脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来。6、健全制度，加强管理。由架子班组管理，采用谁使用，谁维护，谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度。做到确保施工需要，用毕

13、及时归库，及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗。十、现场安全、管理、措施根据本工程位置及所处环境，为了保证脚手架圆满、顺利地进行，施工中必须严格按照浙江省文明施工安全标准化现场管理规定施工，同时制订以下几点措施，贯彻落实到人。1、落实岗位责任制；建立以项目为组长，安全员、架子搭设负责人为副组长的项目安全领导小组。建立各项安全生产责任制，并将安全生产责任落实到人，明确各人的责任。实行每周两次现场检查制度。2、为了保证安全生产，对所有参加架子搭设的人员进行三级安全教育、安全技术交底和架子工安全技术操作规程的学习和教育。经考试合格后，方准入位操作。3、脚手架搭设必须符合建筑施工安全检查评分标准（J

14、CJ5999）的要求。1）搭设脚手架的材质必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001；J84-2001）的要求，所有材料必须经验收后方可进行使用。2）脚手架各种杆的间距应按同上规定搭设。3）脚手架必须按标准的规定搭设剪刀撑和上下通道。4）防护栏杆，踢脚板设置必须防护严密，脚手架顶层满铺脚手板，不得有探头板。5）脚手架搭设前要进行安全技术交底，脚手架搭设完要验收。6）项目经理、安全员、监理人员严格把好质量关，脚手架搭设好后，先经架子工班长自检，然后经项目经理、安全员、监理人员验收后方准使用。7）正确合理的使用脚手架，保证外脚手架施工活荷载平方米不得大于3KN。扣件式脚手

15、架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 一、脚手架参数脚手架设计类型装修脚手架脚手板设计荷载(kN/m2)2同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型48×3脚手架架体高度H(m)22.3立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkj

16、b(kN/m2)0.35脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江路桥区安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.55风荷载体型系数s1.254风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.731，0.549 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆

17、布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(2+1)+1.4×2×0.9/(2+1)=1.006kN/m 正常使用极限状态 q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+Gk

18、×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/(2+1)+2×0.9/(2+1)=0.738kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.006×1.52=0.226kN·m =Mmax/W=0.226×106/4490=50.41N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.738×15004/(100×206000×107800)=1.139mm max1.139

19、mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.006×1.5=1.66kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×0.738×1.5=1.218kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.66kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=Rmax'=1.218kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

20、弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.502×106/4490=111.704N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.431mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.678kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.66/2=0.83kNRc=0.85×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=1.678kNRc=0.85×8=6.8

21、kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H22.3脚手架钢管类型48×3每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×22.3=3.496kN 单内立杆：NG1k=3.496kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/1/2=(22.3/1.8+1

22、)×1.5×0.9×0.35×1/1/2=3.163kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=3.163kN 3、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×22.3=0.334kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.163+0+0.334=3.498kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=3.163kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la×lb×(nzj×Gkzj

23、)/2=1.5×0.9×(1×2)/2=1.35kN 内立杆：NQ1k=1.35kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.496+3.498)+ 0.9×1.4×1.35=10.093kN 单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.496+3.163)+ 0.9×1.4×1.35=9.691kN 七、立杆稳定性验算脚手

24、架架体高度H22.3立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步三跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7×103/15.9=169.811210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.155×1.5×1.8=3.118m 长细比=l0/i=3.118×103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 满足要求

25、！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.496+3.498)+1.4×1.35=10.282kN =N/(A)=10281.78/(0.188×424)=128.987N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.496+3.498)+0.9×1.4×1.35=10.093kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.

26、9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.549×1.5×1.82/10=0.336kN·m =N/(A)+ Mw/W=10092.78/(0.188×424)+336185.64/4490=201.49N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 八、脚手架架体高度验算 不组合风荷载作用 Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)/gk=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.498+1.4×1.35)/0.129=79.487m 组合

27、风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw A/W)/gk=(0.188×424×205×10-3-(1.2×3.498+0.9×1.4×1.35+0.336×1000×0.188×424/4490)/0.129=34.685m Hs=34.685m>H=22.3m 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式软拉硬撑连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件

28、型号48×3.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205拉接柔性钢筋的抗拉强度fy(N/mm2)205 Nlw=1.4×k×2×h×3×la=1.4×0.731×2×1.8×3×1.5=16.579kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(16.579+3)×103/(0.896×424)=51.537N/mm20.

29、85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2 dmin=2×(A/2/)1/2=2×(Nlw+N0)/fy/2/)1/2=2×(16.579+3)×103/205/2/3.142)1/2=7.798mm 十、立杆地基承载力验算 地基土类型碎石土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.343/(1×0.25)33.373kP

30、afg140kPa 满足要求！ NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×35.3 = 0.265 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.465 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总

31、和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1×1.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向

32、压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.465+ 1.4×4.725= 15.573 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.465+ 0.85×1.4×4.725= 14.58 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5×1.82/10 = 0.206 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设

33、部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 15.573 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净

34、截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 15573/(0.186×489)=171.216 N/mm2；立杆稳定性计算 = 171.216 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 14.580 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长

35、细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 14580.498/(0.186×489)+205860.123/5080 = 200.83 N/mm2；立杆稳定性计算 = 200.83 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

36、构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.93 kN；活荷载标准值：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.93+1.4×4.725)/(1.2×0.125)=64.87 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 64.87 /(1+0.001×64.87)=60.918 m；H= 60.91

37、8 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为23.3m，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.93 kN；活荷载标准值：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.206 /(1.4 × 0.85) = 0.173 kN.

38、m；Hs =( 0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×1.93+0.85×1.4×(4.725+0.186×4.89×100×0.173/5.08)/(1.2×0.125)=46.884 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 46.884 /(1+0.001×46.884)=44.784 m；H= 44.784 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =44.784 m。脚手架单立杆搭设高

39、度为23.3m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·f其

40、中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl = 13.073 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的

41、要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =77.864 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 15.573 kN；基础底面面积：A = 0.2 m2。p=77.864 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(G

42、B 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24.4 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 1.05m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途

43、:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.0

44、0；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×

45、0.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52

46、=-0.426 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为= 83.858 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.677×0.143×15004/(100×

47、2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.0

48、58 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax

49、 = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.868 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =170.953 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×

50、;121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900) = 2.929 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.929 = 2.953 mm；小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10

51、mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3&#

52、215;1.05×1.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×

53、;24.40 = 3.826kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2 = 1.215 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15×4×1.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.005×1.5×24.4 = 0.183 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.674

54、 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.45×1&#

55、215;1.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.674+ 1.4×4.725= 13.424 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.674+ 0.85×1.4×4.725= 12.431 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.356×1.5×1.82/10

56、 = 0.206 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 13.424 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = k××h 确定：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到：= 0.186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩

57、) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； = 13424/(0.186×489)=147.588 N/mm2；立杆稳定性计算 = 147.588 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N = 12.431 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆