个人总结pkpm相关参数讲解

1、2d水平力与整体坐标夹曲Sg混探土容重0dT/ni3 钢材容重kN/m3裙房展数 转换层所在层号 地下室层数 墙元细分最大控制长度it元测向节点信息G内部节虑r出口节点结构材科信息|顾混aiL£勺结构体系I框剪结亦匕竺活荷戳计算信息一二I複拟施工加栽13月荷载计算信息IF地養力计宜信息计宜水平地養力土结构溫度应力计it信. 升* |o K/£ p| 确定 I 取消L帮助A水平力与整体坐标角：1. 一般情况下取0度，平面复杂如 L型、三角型或抗侧力结构非正交时，理应分别按各抗侧力构件方向角算一次，但实际上按0、45度各算一次即可；当程序给出最大地震力作用方向时，可按该方向角输

2、入计算，配筋取三者的大值。2. 根据抗震标准规定，当结构存在相交角大于15度的抗侧力构件时，应分别计算各抗侧力构件方向的水平地震作用，假设程序提供多方向地震 作用功能时，应选用此功能。B砼容重：25,不同结构构件的外表积与体积比钢筋砼计算重度，考虑饰面的影响应大于 不同饰面的影响不同，一般按结构类型取值:结构类型框架结构框剪结构剪力墙结构重度262728C钢材容重：一般取 78,如果考虑饰面设计者可以适量增加。D裙房层数：1:高规第4。8。6条规定：与主楼连为整体的裙楼的抗震等级不应低于主楼的抗震等级，主楼结构在裙房顶部上下各一层应适当加强抗震措施；因此该数必须给定。2:层数是计算层数，等同于

3、裙房屋面层层号。E转换层所地层号：1：该指定只为程序决定底部加强部位及转换层上下刚度比的计算和内力调整提供信息，同时，当转换层号大于等于三层时，程序自动对落地剪力墙、框支柱抗震等级增加一级，对转换层梁、柱层号及该层的弹性板定义仍要人工指定。为计算层号地下室层数:1:程序据此信息决定底部加强区范围和内力调整2: 当地下室局部层数不同时，以主楼地下室层数输入。3: 地下室一般与上部共同作用分析； 4:地下室刚度大于上部层刚度的 2 倍，可不采用共同分析；5: 地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3, 模拟约束作用。当相对刚度为 0, 地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，

4、地下室完全嵌固6:根据程序编制专家的解释，填 3大概为 70%80% 的嵌固，填 5就是完全嵌 固，填在楼层数 前加“，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填 5, 完全取决于工程师的经验。G) 墙元细分最大控制长度：1:可取 15 之间的数值，一般取 2 就可满足计算要求，框支剪力墙可取 1或 1.5。H) 墙元侧向节点信息：1: 内部节点：一般选择内部节点，当有转换层时，需提高计算精度是时，可以选取外部节点。2: 外部节点：按外部节点处理时，耗机时和内存资源较多。I) 恒活荷载计算信息：1: 一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算 法。因为施工的 层层找平

5、对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。2: 模拟施工方法 1 加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般 都采用这种方法计算。但是对于框剪结构，采用这种方法计算在导给根底的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的根底难于设计。于是就有了下一 种竖向荷载加载法。3: 模拟施工方法 2 加载：这是在 模拟施工方法 1的根底上将竖向构件(柱、 墙)的刚度增大10 倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方 法 1 加载的情况下进行计算。采 用这种方法计算出的传给根底的力比拟均匀合 理，可以防止墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理 情况。由于竖向构件的刚度 放大，

6、使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样 就削弱了 楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。 但是我认 为这种方法人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比，所以它的 计算方式值得探讨。所以， 专家建议：在进行上部结构计算时采用 模拟施工方 法 1；在根底计算时，用 模拟施工方法 2 的计算结果。这样得出的根底结果 比拟合理。(高层建筑)J) 结构体系：标准规定不同结构体系的内力调整及配筋要求不同； 同时，不同结 构体系的风振系数不同；结构根本周期也不同，影响风荷计算。宜在 给出的 多种体系中选最接近实际的一种，当结构体系定义为短肢剪力 墙时，对墙肢 高度

7、和厚度之比小于 8 的短肢剪力墙，其抗震等级自动地面粗糙类别：A类：近海海面，海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。0.12 B类：指田野、乡村、丛林、丘陵及中小城镇和大城市郊区。0? 16C类：指有密集建筑群的城市市区。0? 22D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。0? 30体型系数：修正后的根本风压：对于高层建筑应按根本风压乘以系数1.1采用。1 风荷载作用面的宽度，多数程序是按计算简图的外边线的投影距离计算的，因此，当结构顶层带多个小塔楼而没有设置多塔楼时，应注意修改风荷载文件，从风荷载中减去计算简图的外 边线间无建筑面的空面面积 上的风载，否那么会造成风载过大，特别是风载产生的弯矩过大。2

8、顶层女儿墙高度大于1米时应修正顶层风载，在程序给出的风荷上加上女儿墙风荷3) 当计算坐标旋转时，应注意风荷计算是否相应作了旋转处理。4) 大多数程序风载从嵌固端算起，当计算嵌固端在地下室时，应将风荷 载修正为从正负零算起。5) 用SATW进行多塔楼分析时，程序能自动对每个塔楼取为一独立刚性块分析，但风荷载按整体投影面计算，因此一定要进行多塔楼定义，否那么风荷载会出现错误。结构的根本周期：宜取程序默认值(按?高规?附录 B公式)；规那么框架T仁()n, n为房屋层数，详见?高规?条表注；?荷规?条，附录E;程序中给出的根本周 期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的根本周期后，再代回重新计算

9、设计or息|配韶債息|荷載姐合|地下室信息 砌游结构 总信息1风荷歎信息 也瓮信息 活荷信息 闊整借息i2d结构规那么性信息 r规那么a不规用 |«.11< mb 4 ： . nrit iP斜交抗侧力构件方向附加地震相应角度度剪力墙抗鳶等2二级二|确定1取消帮助1结构规那么性性息:根据结构的规那么性选取 扭转耦联信息：1) 对于耦联选项，建议总是采用；2) 质量和刚度分布明显不对称的结构， 楼层位移比或层间位移比 超过 1 ? 2 时，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。3 ) 偶然偏心：验算结构位移比时，总是考虑偶然偏心A) 位移比超过 1.2 时，那么考虑双向地震作用，不考

10、虑偶然偏 心。B) 位移比不超过 1.2 时，那么考虑偶然偏心，不考虑双向地震 作用。 例：* 一 31 层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算 剪重比 增量平均为 12.35% ;* 规那么框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大 10%左右 ,其他柱变化不大；* 对于不规那么框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显 的增大；* 通过双向地震力、 柱按单偏压计算和双向地震力、 双偏压计算 比拟可知， 后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。 建议：假设同时 勾选双向地震力、柱 双向配筋时，要十分谨慎。3) 计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。 5%的偶然偏心，是 从施工角度 考虑的。

11、* 计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大 5%10%；* 计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为 18.47%。注：对于不规那么的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与 然偏心同时作用。 偶然偏心和 双向地震力应是两者取其一， 不要都 选。建议的选用方法：*当为多层v 8层，V 3om考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；* 当为一般高层，可选用耦联 +偶然偏心；* 当为不规那么高层、满足抗规 2 条以上不规那么性时，或位移比接 近限值， 考虑双向地震作用。计算振型个数 :1按侧刚计算时：单塔楼考虑耦联时应大于等于 9; 复杂结构应大 于等 于 15； N 个塔楼时，振型个数应大于等于 N

12、X 9。注意各 振型的贡 献由于扭转分量的影响而不服从随频率增加面递减的 规律一般较规那么 的单塔楼结构不考虑耦联时取振型数大于等于 3 就可，顶部有小塔楼时就大于等于 6。2按总刚计算时；采用的振型数不宜小于按铡刚计算的二倍，存在长梁或跨层柱时应注意低阶振型可能是局部振型，其阶数低 ,但对地震作用的奉献却较小。3标准要求，地震作用有效质量系数要大于等于0? 9; 基底的地震剪力误差已很小，可认为取的振型数已满足。设计信息I配筋信息I荷载组合I地下室恰息总信息I风荷载信息I地震信息沏体结构I调整信息拄墙设计时活荷载G不折減C折减 倍给根底的活荷载C不折减?折减梁活荷不利布置=计算层数o柱埸根底

13、活荷鞍创斤減系数计算截面以上层折减系102-3|fn. 854-56-8659-2020层以上.55活荷信确定取消应用A帮助考虑活荷不利布置的层数从第1 到6层.多层应取全部楼层；高层宜取全部楼层， ?高规?5.1.8 条柱、墙活荷载是否折减不折算PM不折减时，宜选 折算,?荷规?条强条 折算PM不折减时， 传到根底的活荷载是否折减宜选折算，?荷规?条强条柱，墙，根底活荷载折减系数.?荷规?条表4.1.2 强条计算截面以上的层号-折减系数11.00?荷规?条表强条2-30.85?荷规?条表强条4-50.70?荷规?条表强条6-80.65?荷规?条表强条9-200.60?荷规?条表强条活载信息:

14、条?200.60?荷规?条表4.1.2 强设计信息总信息1配筋信息荷載组合地下室信息斑荷载馆息地霍信息活益信息1砌体结构1 调整信息调整信息:九度结构及一级框架结构架连樂刚度折减罢数|07中梁刚度锻犬系数卩丐宦旗翩度潼大系数为1+BW/2拄钢筋趙配系卩巧各薄弱层展梁谛定弯矩调幅系数P 粱设计弯矩放大系数樂扭矩折减系数=一 - - 雲力墙加强区起算层i_L.：顶塔楼地袞力放大起算层号终止层号12戲大丟数T中梁刚度增大系数:弯矩调幅系数：梁设计弯矩增大系数：连梁刚度折减系数：梁扭矩折减系数：全楼地震力放大系数：确定I应用达IBK = 2.00帮助I?高规?522条；装配式楼板取1.0 ;现浇楼板取

15、值1.3-2.0 , 一般取2.0BT = 0.85主梁弯矩调幅，?高规?条；现浇框架梁 0.8-0.9 ;装配整体 式框架梁BM = 1.00放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3 ;已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0BLZ = 0.70一般工程取0.7，位移由风载控制时取?0.8 ;?抗规?条2款，?高规?条TB = 0.40.现浇楼板刚性假定取值，一般取0.4 ;现浇楼板弹 性楼板取1.0 ;?高规?5.2.4 条RSF = 1.00用于调整抗震平安度，取值 ，一般取 1.0KQ1 =0用于框剪抗震设计时，纯框填0;参见?手册?;?抗规?6.2.13 条1 款;?高规?8.1.4 条0.2Q

16、O调整终止层号：KQ2 = 0用于框剪抗震设计时，厂调整与框支柱栢连的梁內丈|7按抗震标准C525调整各楼层地震内才纯框填0;参见?手册?；?抗规?条1款；?高规?条顶塔楼内力放大起算层号：NTL =0按突出屋面局部最低层号填写，无顶塔楼填 0顶塔楼内力放大：RTL = 1.00 计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0 不调整；计算振型数 为3时，取1.5九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPC0EF91 = 1.15 .取1.15，?抗规?6.2.4 条是否按抗震标准 调整楼层地震力IAUTO525 = 1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU KZZB = 0剪力墙加强区起算层号LEV J

17、LQJQ = 1用于调整剪重比，?抗规?条强条一般不调整，?高规?条?抗规?条；?高规?条强制指定的薄弱层个数NWEAK = 0.强制指定时选用，否那么填0,?抗规?条，?高规?xJ464条总 借 a I风荷载信息|地震倍息|活荷信息|调整信息 邃马進扈|配筋信息|«ftia# |地下室信息砌体结徇考虑P-效应梁拄重宜局部简化为刚域梁保护层厚度枝高规或直钢规进行构件设讨往保护层厚度钢柱计算檢度采数強有側瑤计:钢构件詆面净毛页积比|015确定取消帮助设计信息：结构重要性系数：RWO柱计算长度计算原那么=1.00?砼规?322条，条强条；平安等级二级，设计使用年限1.00有侧移.钢结构3

18、2150年，取般按有侧移，用于盘凝土柱的计直长度系数计算执行混凝土规7.3 11-35柱配筋计算原那么e按单偏压计篡r按敢偏压计矍5.3.4 条，参见?手册? 中选定时，梁负筋应按计算配筋配足，此种简化更符合实际，建议采用。 当不选用时，梁 负筋可按柱边弯矩计算配筋，即适当削峰配置。是否考虑 P-Delt 效应：1) 据有关分析结果， 7 度以上抗震设防的建筑，其结构刚度由地震或 风荷载作用的位移 限制控制，只要满足位移要求，整体稳定自然满足， 可不考虑 P-DELT 效应。2) 对 6度抗震或不抗震，且根本风压小于等于0.5 kg/M 的建筑，其结 构刚度由稳定下限要求控制，宜考虑。3) 考

19、虑后结构周期一般会加长。4) 考虑后应按弹性刚度计算的，因此，柱计算长度系数应按正常方法 计算否 一般不考虑；?砼规? 5.2.2 条 3 款， 7.3.12 条；?抗规?柱配筋计算原那么 ：3.6.3 条；?高规? 5.4.1 条， 5.4.2 条 按单偏压计算 宜按单偏压 计算；角 柱、异形柱按 双偏压 验算；可按特殊构 件定义角柱，程序自动按 双偏压 计算钢构件截面净毛面积比： 梁保护层厚度 mm:柱保护层厚度mm:是否按砼标准7.3.11-3 总设计弯矩75%以上时选是;单层刚性屋盖 结构不选用。RN = 0.85 .用于钢结构BCB = 25.00 .室内正常环境，砼强度> C

20、20时取?25mm?砼规?条表，环境类别见条表ACA = 30.00.室内正常环境取?30mm?砼规?条表，环境类别见条表计算砼柱计算长度系数：是.一般工程选是qq多高层结构要选用，详见?砼规?条3款，水平力设计弯 矩占配筋信息：梁主筋强度 N/mm2 :IB = 300设计值，HPB235取210N/mm2 HRB335 取 300N/mm2?砼 规?421 条，423 条表 423-1强条柱主筋强度(N/mm2):IC=300.条表 ?砼规?强条条，墙主筋强度(N/mm2):IW=210 .条表?砼规?强条条，梁箍筋强度(N/mm2):JB=210.条表?砼规?强条条，柱箍筋强度(N/mm

21、2):JC=210.?砼规?条，条表423-1 强条墙分布筋强度 N/mm2 :JWH = 210?砼规?421条，条表423-1 强条梁箍筋最大间距 mm :SB = 100.00?砼规?条表10.2.10 ;可取100-400，抗震设计时 取加密 区间距，一般取100，详见?抗规?条 3款强条柱箍筋最大间距 mm :SC= 100.00?砼规?条2款；可取100-400，抗震设计时取加密区间距，一般取100，详见?抗规?条2款强条墙水平分布筋最大间距mm : SWH = 200.00.?砼规?条；可取100-300，?抗规?条1款强条 墙竖向筋分布最小配筋率 % : RWV = 0.30.

22、?砼规?条；可 取0.2-1.2 ;荷载组合：恒载分项系数：CDEAD=1.20般情况下取条1.2，详?荷规?1款强条活载分项系数：CLIVE=1.40.般情况下取1.4，详?荷规?条2款强条风荷载分项系数：CWIND= 1.40.般情况下取1.4，详?荷规?条2款强条水平地震力分项系数：CEA_H= 1.30.取1.3，?抗规?竖向地震力分项系数CEA_V= 0.50 .?条4款强条，?抗规?取0.5，?抗规?5.4.1 条表 5.4.1 强 条条1款强条，?抗规? 条表5.4.1 强 条活荷载的组合系数：风荷载的组合系数：条活荷载的重力荷载代表值系数条注强条CD_L = 0.70.CD_W

23、 = 0.60.大多数情况下取 0.7，详见?荷规?条表4.1.1 强条取0.6，?荷规?:CEA_L= 0.50.雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取 0.5 ,详见?抗规? 条表5.1.3 强条组合值系数剪力墙底部加强区信息 剪力墙底部加强区层数IWF= 1取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，?抗规?条，?高规?条剪力墙底部加强区高度mZ_STRENGTHEN= 7.00.取 1/8 剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值，?抗规?条，?高规?条SATWE计算控制参数：层刚度比计算：1剪切刚度：计算嵌固层刚度和纯框架结构层间刚度时采用，带斜撑结构 大空间为一层时可采用。2剪弯刚

24、度：适用计算任何结构的刚度计算，建议采用；底部大空间为二3按层地震剪力与层地震位移差之比计算抗震标准方法不宜采用；底部层时可以采用。:该法概念模糊，义不符，建议一般结构完全相同的层，放在不同层位移时的刚度不同，这与层刚度的定 不用。系统默认是第三种计算方法，设计者应注意改正；也有人认为第三种均可采用总刚与侧刚问题：1按总刚计算耗机时和内存资源较多。2有弹性楼板设置时必须按总刚计算。3无弹性楼板时宜按侧刚计算。4 标准控制的层刚度比和位移比，要求在刚性楼板条件下计算，因此，任何情况下均按侧刚算一次，以 验算层刚度比和位移比。计算结果的鉴别分析和调整：1合理性：框架结构；T仁0.10.15N 其中

25、N为结构层数框剪结构：T1=0.080.12N 其中N为结构层数剪力墙结构：T仁0.040.06N 其中N为 结构层数筒中筒结构：T仁0.060.1N 其中N为结构层数并且有T21/31 /5Ti ； T3 1/51/7 Ti2 扭转周期应小于平动周期的0.9 0.853 底部总剪力与总重量的比为：Q/W=0.12%0.28% 7度、二类土Q/W=2.8%5% 8 度、二类土4位移：当剪力墙作为薄壁杆件计算时，最大层间相对位移取u/h小于等于1/1100;较佳取值取1/16001/2500当剪力墙作为墙元模型包括壳元、膜元等 计算时；最大层间相对位 移取满足标准要求为基准，较佳取值1/1200

26、1600。5合理的含钢量：梁：0.35%1.5% 墙：0.35%0.5%柱：0.5%1.5% 板：0.35%0.6%6 最大层间位移角和水平位移不宜大于楼层平均位移值的1.2倍，A级高度 不应大于1.5倍，B级高度不应大于1.4倍。7构刚度控制与调整：刚度控制内容不满足时的调整方法1弹性层间位于移控制： Umax/hW 1/5001/1000调整层咼，加强底部竖向构件刚度2层刚度比控制：Ki/Ki+1 < 0.7 且 3 Ki/(Ki+1 +Ki+2+ Ki+3) W 0.8调整层高，加强或削弱相关层刚度或按?高规?和处理3转换层刚度比控制：Ki+n/K iW 1.3K i+1/K i

27、W 1.67调整层高，加强或削弱相关层刚度4嵌固层刚度比控制：丫 e=(G1A1Ho)/(GoAoh1)> 2 ;其中:2Ao, A1=A w+2.5(h ci/hi) A ci增加地下室剪力墙或将嵌固层下移一层5整体稳定刚重比控制：EJd >1.4GH2或 Gj> 10Gj加强竖向构件刚度6扭转位移控制： A类咼度 不且 Umax/Uuc?1.2 不尖 Umax/ Uuc?1.5B类高度不且 U max/ Uuc?1.2 不尖 Umax /Uuc?1.4调整平面布置，减少刚心与形心偏心 距，注： 假设厶Umax/h x2比弹性层 间位移角控制要 求小，那么可不考虑本 项要求

28、7扭转控制刚度：A类高度A 类高度：T1/T6 0.9B 类高度：TTtv 0.85找出原因采取相应措施8舒适度控制：2amaxV 0.15m/s § 住宅、公寓amaxV 0.15m/s 办公、旅馆加强竖向构件刚度采用薄壁杆元模型输入时要注意：1上下墙体的剪心、形心应尽可能对齐；局部开洞整体剪力墙化为无洞口剪力墙输入；局部无洞剪力墙化成整体开洞剪力墙输入。2带边柱剪力墙按无柱剪力墙输入；当柱断面较大时，可再单独输入柱，最后柱配筋=柱钢筋+墙端筋3一般与剪力墙正交梁端宜按铰支输入，当墙厚?0.8梁高时，可按弹 性固结梁输入，按铰支输入时，与墙正交梁端的负筋不少于跨中的40%4地下室边

29、墙壁不宜按整片墙输入，宜分段按墙柱输入，凡有梁相交部位设墙柱，墙柱截面取支承点两边各3倍墙厚，当有明柱时加输时柱。5抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻层上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。6A级高度的高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上的一层受剪承力的 80% ;不应小于其上一层受剪承载力的65% ; B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层受剪承载力的75%。7各片剪力墙的等效刚度相差不要大于3倍。8多层或高层上部结构设置水箱和游泳池时，其底板应与楼面板分开。9框架-剪力墙结构，底层剪力墙截面面积Aw和柱截面面积 Ac之和与高层楼面面积之比，对 7度2类土情况，一般Ac+Aw /Af=3%5%; Aw/ Af=2%、3%。层数多高度大的框架-剪