低强度混凝土桩

1、低强度混凝土桩概述低强度混凝土桩是近 10 多年来发展起来的一种新型桩， 通常指用水泥， 石子及其它掺合料 （如沙，粉煤灰，石灰等）加水拌和，以各种成桩机械在地基中制成的强度等级 C5-C25 的胶结材料桩，桩身强度和刚度比一般水泥土桩大，常因地制宜采用当地材料配制各种强度的低强度混凝土桩。低强度混凝土桩介于碎石桩和钢筋混凝土桩之间。与碎石桩相比，低强度混凝土桩桩身具有一定的刚度，不属于散体材料桩。其桩体承载力取决于桩侧摩擦力和桩端端承力之和或桩体材料强度。当桩间土不能提供较大侧限力时，低强度混凝土桩复合地基承载力高于碎石桩复合地基。与钢筋混凝土桩相比，桩体强度和刚度比一般混凝土桩小得多。这样

2、有利于充分发挥桩体材料的潜力，降低地基处理费用。低强度混凝土桩复合地基法可以较充分发挥桩体材料的潜力，又可充分利用天然地基承载力，并能因地制宜，利用地方材料，因此具有较好的经济效益和社会效益。低强度混凝土桩复合地基法具有良好的发展前景。与一般的碎石桩相比，碎石桩系散体材料桩，桩本身没有粘结强度，主要靠周围土的约束形成桩体强度，并和桩间土组成复合地基共同承担上部建筑的垂直荷载。土越软对桩的约束作用越差，桩体强度越小，桩传递垂直荷载的能力越差，碎石桩和 CFG4 加固效果见表所小。碎石桩和 CFGtt 的对比桩对比一.碎石桩CFGK单桩承载力桩的承载力主要靠桩顶以下有限范围内桩周土的侧向约束，当桩

3、长大于有效桩长时增加桩长对承载力的提高作用不大。以置换率 10%计，桩承担荷载占总荷载的百分比为 15%30%桩的承载力主要来自全桩长的摩阻力及桩端承载力，桩越长则承载力越高。以置换率 10%计，桩承担荷载占总荷载的百分比为 40%75%复合地基承载力加固粘性土复合地基承载力的提高幅度较小，一般为0.51.0 倍。承载力的提高幅度有较大的可调性，可提高 4倍或更高。变形减小地基变形的幅度较小，总的变形较大。增加桩长可有效的减小变形，总的变形量小。三轴应力应变曲线应力应变曲线不是直线关系，增加围压，破坏主应力差增大。应力应变曲线是直线关系， 围压对应力应变曲线没有多大的影响。适用范围多层建筑地基

4、多层和高层建筑地基通常在碎石桩桩顶 23 倍桩直径范围为高应力区，4 倍直径为碎石桩的临界桩长，当桩长超过其临界桩长，大于 610 倍桩径后，轴向力的传递 U敛很快，当桩长大于 2.5 倍基础宽度后，即便桩端落在较好的土层上，桩的端阻力也很小。刚性桩与散体材料桩不同，一般情况下，不仅可全桩长发挥桩的侧摩阻力，桩端落在好的土层上也可较好的发挥端阻作用，若将碎石桩加以改进，使其具有刚性桩的某些性状，则桩的作用大大增强。复合地基承载力会大大增加。这样就在碎石桩体中，掺加适量石屑、粉煤灰和水泥加水拌和，制成一种粘结强度较高的桩，所形成的桩的刚度远大于碎石桩的刚度，但和刚性桩相比刚度相差较大，它是一种具

5、由高粘结强度的柔性桩。CFOS、桩间土和褥垫层一起构成柔性桩复合地基。CFGtt 与素混凝土桩的区别仅在于桩体材料的构成不同，而在其变形和受力特性方面没有太大的区别。CFG 桩处理软弱地基，应以提高地基承载力和减少地基沉降量为主要加固目的。其途径是发挥 CFG的桩体作用。对松散砂性土地基，可考虑施工时的挤密效应，但若以挤密松散砂土为其主要加固目的,则采用 CFGtt 是不经济的。设计方法(一)桩径 dCFGffi 常采用振动沉管法施工，其桩径 d 应根据桩管大小而定，常用的振动沉管打桩机的管径为 377mm377mmmnp 一般桩彳设计为 350400mm(二)桩距 l l桩距 l l 的大小

6、取决于设计要求的复合地基承载力、土性和施工机具，所以选用桩距需考虑承载力的提高幅度应能满足设计要求、施工方便、桩作用的发挥、场地地质条件以及造价等因素。试验表明，其他条件相同，桩距越小复合地基承载力越大，当桩距小于 4 倍桩径后，随着桩距的减小，复合地基承载力的增长明显下降，从桩、土作用的发挥考虑，桩距大于 4倍桩径为宜。基础形式也是值得注意的一个因素。桩距的选择应综合多种因素进行设计，一般桩距 l l=34d 或参考表 733。表 733 给出是振动沉管机施工桩距的选用表，供设计时参考。桩距选用表表 733了、质桩距形式挤密性好的土、如砂土、粉土、松散填土等可挤密性土、如粉质粘土、非饱和型粘

7、土等/、可挤密性土如饱和粘土、淤泥质土等单、双排布桩的条基34d3.55d45d含 9 根以下的独立基础36d3.56d46d满堂布桩46d46d4.57d注：d 为桩径，实际桩径(三)桩长 L由式(736)可解得R=fsp-(1-m)fkAp/m(7.3.13)在进行复合地基设计时，天然地基承载力 fk是已知的，设计要求的复合地基承载力 fsp也为已知的。桩径 d 和桩距 l 设定后，置换率 m 和桩的断面积 AP均为已知。桩问土强度提高系数a和桩间土强度发挥度的取值同式(736)。将以上各数值代入(7313)式后，则可求得 R。再将 Rk值代入式(739),根据建筑桩基技术规范(JGJ94

8、94)中的 qsi和 qp就能算出所需的桩长 L（四）桩体强度由 R 和桩断面面积 Z,可计算桩顶应力为：入=Rk/Ap根据桩体强度和承载力的关系分析可知，桩体强度一般取 3 倍桩顶应力即可褥垫层的设计1、褥垫层材料褥垫层的材料多用碎石、级配砂石（限制最大粒径一般不超过 3cM、粗砂、中砂等。2、褥垫层的铺设范围褥垫层的加固范围要比基底面积大，其四周宽出基底的部分不宜小于褥垫的厚度。3、褥垫层的厚度经过大量的工程实践，既考虑到技术上的可靠又考虑到经济上的合理，褥垫层的厚度取 1030cm 为宜（五）桩的布置对可液化地基或有必要时，可在基础外某一范围设置护桩，通常情况下，桩都布置在基础范围内。桩

9、的数量按下是确定：式中 m面积置换率；A基础面积（m2）;A桩断面面积（m2）;np-面积为 A 时的理论布桩数。实际布桩时受基础尺寸大小及形状等影响，布桩数会有一定的增减。对独立基础、箱型基础、筏基，基础边缘到桩的中心距一般为桩径或基础边缘的最小距离不小于 150mm 对条形基础不小于 75mm施工工艺在进行 CFG设计时，要了解施工可能出现的问题，以及如何防止这些问题的发生与施工时采用什么样的设备和施工工艺。要根据场地土的性质、设计要求的承载力、变形以及拟建场地周围环n npmAmAAp境等情况综合考虑施工设备及施工工艺和控制施工质量措施。一、施工设备目前常用的施工设备及施工方法有：（一）

10、振动沉管灌注成桩就目前国内情况，振动沉管灌注成桩用的比较多，这主要是由于振动打桩机施工效率高，造价相对较低。这种施工方法是用于无坚硬土层和密实砂层的地层条件，以及对振动噪音限制不严格的场地。当遇到坚硬粘土层时，振动沉管会发生困难，此时可考虑用长螺旋钻预引孔，再用振动沉管机成孔制桩。（二）长螺旋钻孔灌注成桩这种施工方法是用于地下水位埋藏较深的粘性土、粉土、填土等，成孔时不会发生坍孔现象，并适用于对周围环境要求如噪音、泥浆污染比较严格的场地。（三）泥浆护壁钻孔灌注成桩这种成桩方法适用于有砂层的地质条件，以防砂层塌孔并适用于对振动噪音要求严格的场地。（四）长螺旋钻孔泵压混合料成桩这种方法适用于分布有

11、砂层的地质条件，以及对噪音和泥浆污染要求严格的场地。这种成桩方法在施工时，首先用长螺旋钻孔到达设计的预定深度，然后提升钻杆，同时用高压泵将桩体混合料通过高压管路的长螺旋钻杆的内管压到孔内成桩。这一工艺具有低噪音、无泥浆污染的优点，是一种很有发展前途的施工方法。CFGffi 多用振动沉管机施工，也可用螺旋钻机，有时是振动沉管和螺旋钻机联合使用。二、施工程序实际工程振动沉管机成桩用的比较多，这里将振动沉管机施工做一介绍。（一）施工准备1、设计布桩图及说明。2、场地地下结构物及障碍物等调查资料。3、具备“三通一平”条件。4、确定施工机具及配套设备。5、材料供应计划，标明所用材料的规格、技术要求和数量

12、。6、试成孔应不少于两个，以复核地质资料以及设备、工艺是否适宜，核定选用的技术参数。7、复核测量基线，水准点及桩位、CFGtt 得轴线定位点，检查施工场地所设的水准点是否回收施工影响。（二）施工前的工艺试验施工前的工艺试验主要是考查设计的施打顺序和桩距能否保证桩身质量。工艺试验也可结合工程桩施工进行，需要作如下两种观测：1、新打桩对未结硬的已打桩的影响在已打桩桩顶表面埋设标杆，在施打新桩时两侧已打桩桩顶的上升量，以估算桩径缩小的数值，待已打桩结硬后开挖检查其桩身质量并量测桩径。2、新打桩对结硬的已打桩的影响在已打桩尚未结硬时，将标杆埋置在桩顶部的混合料中，待桩体结硬后，观测打新桩时已打桩桩顶的

13、位移情况。对挤密效果好的土，比如饱和松散的粉土，打桩振动会引起地表的下沉，桩顶一般不会上开，断桩可能性少，当发现桩顶向上的位移过大时，桩可能发生断开。若向上的位移不超过 1cm,断桩的可能性很小。（三）CFGS 施工1、桩机进入现场，根据设计桩长、沉管入土深度确定机架高度和沉管长度，并进行设备组装。2、桩及就位，调整沉管与地面垂直，确保垂直度偏差不大于 1%3、启动马达沉管到预定标高，停机。4、沉管过程中做好记录，每沉 1m 记录电流表的电流一次，并对土层变化予以说明。5、停机后立即向管内投料，直到混合料与进料口齐平。混合料按设计配比经搅拌机加水拌和，拌和时间不得少于 1min,如粉煤灰用量较

14、多，搅拌时间还要适当放长。加水量按坍落 35cm 控制，成桩后浮浆厚度已不超过 20cm 为宜。6、启动马达,留振 510s 开始拔管，拔管速率一般为 1.21.5m/min（拔管速度为线速度，不是平均速度），如遇淤泥或淤泥质土，拔管速率还可放慢。拔管过程中不允许反插。如上料不足，需在拔管过程中空中投料，以保证成桩后桩顶标高达到要求。成桩后桩顶标高应考虑计入保护桩长。7、沉管拔出地面，确认成桩复合要求后，用粒状材料或湿粘性土封顶，然后移机进行下一根的施工。8、施工过程中，抽样做混合料试验，一般一个台班做一组（3 块），试块尺寸为 15cmX15cmx15cm 并测定 28d 抗压强度。9、施工

15、过程中，应随时做好施工记录。10、在成桩过程中，随时观察地面升降和桩顶的上升。（四）施工顺序选择在设计桩的施打顺序时，主要考虑新打桩对已打桩的影响。施打顺序大体可分为两种类型，一是连续施打，从 1 号桩开始，依次是 2 号、3 号,，连续打下去，二是间隔跳打，可以隔一根桩也可以隔多根桩，先打 1、3、5,后打 2、4、6,o连续施打造成桩的缺陷是桩径被挤扁或缩径。如果桩距不太小，混合料尚未初凝，连打一般较少发生桩完全断开。隔桩跳打，先打桩的桩径较少发生缩小或缩径现象，但土质较硬时在已打桩中间补打新桩时，已打的桩可能产生被震裂或震断。施打顺序和土性与桩距有关，在软土中，桩距较大可采用隔桩跳打，在

16、饱和的松散粉土中施工，如果桩距较小不宜采用隔桩跳打的方案。因为松散粉土振密效果较好，先打桩施工完后，土体密度会有明显增加，而且打的桩越多，土的密度越大，桩越难打。在补打新桩时，一是加大了沉管的难度，二是非常容易造成已打桩断桩。对满堂布桩，无论桩距大小，均不宜从四周转圈向内推进施工，因为这样限制了桩问士向外的侧向变形，容易造成大面积的土体隆起，断桩的可能性增大。可采用从中心向外推进的方案，或从一边向另一边推进的方案。对满堂布桩，无论如何设计施打顺序，总会遇到新打桩的振动对已结硬的已打桩的影响，桩距偏小或夹有比较坚硬的土层时，亦可采用螺旋钻引孔的措施，以减少沉、拔管时对桩的振动力。（五）施工监测信

17、息施工能及时发现施工过程中的问题，可以使施工人员有根据地把握施工工艺的决策，对保证施工质量是至关重要的。施工过程中，特别是施工初期应作如下一些观测：1、施工现场标高观测施工前要测量场地的标高，注意测点应有足够的数量和代表性。打桩过程中随时测量地面是否发生隆起，因为断桩常常和地面隆起相联系。2、桩顶标高的观测施工过程中注意已打桩桩顶标高的变化，特别要注意观测桩距最小部位的桩。3、对桩顶上升量较大的桩（icm 或怀疑发生质量事故的桩开挖查看，或采取逐桩静压的办法加以处理。三、施工中的有关注意事项（一）混合料坍落度的控制大量工程实践表明，混合料坍落度过大，桩顶浮浆过多，桩体强度也会降低。坍落度控制在

18、 35cm,和易性很好，当拔管速率为 1.21.5m/min 时，一般桩顶浮浆可控在 10cm 左右，成桩质量容易控制。（二）拔管速率的控制试验证明，拔管速率太快，将会造成桩径偏小或缩颈断桩。在南京浦镇车辆工厂工地作了三种拔管速率的试验：1、为 1.2m/min,成桩投料量为 1.8m3成桩后挖开测桩径为 38cm（沉管为 4377mm。2、为 2.5m/min,投入管内料亦为 1.8m3,沉管拔出地面后，大约有 0.2m3的混合料被带到地面开挖后测量桩径为 36cm=3、为 0.8m/min,成桩后发现桩顶浮浆较多。曾做较长时间留振试验，拔管速率也很慢（0.8m/min）,开挖至桩端发现，桩

19、端石子没能被水泥浆包住，强度较低。经大量工程实践认为，拔管速率为 1.21.5m/min 是适宜的。应该指出，这里说的拔管速率不是平均速度。除启动后留振 510s 之外，拔管过程不再留振，也不得反插。（三）保护桩长的设置1、 设计桩顶标高离地面的距离不大时， 不大于 1.5m,保护桩长可取 5070cm,上部再用土封顶。2、桩顶标高离地表面的距离较大时，可设置 70100cm 的保护桩长，上部再用粒状材料封顶直到接近地表。（四）开槽及桩头处理CFGffi 施工完毕，待桩体达到一定强度（一般 37d）,可进行开槽。设计桩顶标高距地表不深，基槽开挖宜采用人工开挖，防止对桩体扰动。如基坑较深，开挖面

20、积大，可采用机械和人工联合开挖。但人工开挖厚度留置多少，与桩体强度和土质条件有关，建议不同的场地条件应现场试验确定。人工开挖留置厚度一般不宜小于 70cm.基槽开挖到设置标高后，多余的桩头需要剔除，剔除桩头应采取如下措施：1、找出桩顶标高位置。2、用钢钎等工具沿桩周向桩心逐次剔除多余的桩头直到设计桩顶标高，并把桩顶找平。3、不可用重锤或重锤横向击打桩体。4、桩头剔至设计标高处，桩顶表面不可出现斜平面。如果在基槽开挖和剔除桩头时造成桩体断至桩顶设计标高以下，必须采取补救措施。（五）褥垫层铺设褥垫层所用材料多为级配砂石，限制最大粒径一般不超过 3cm,或粗砂、中砂等。褥垫层厚度一般为 1030cm

21、 由设计确定。桩头处理后，桩间土和桩头处在同一平面，褥垫层虚铺厚度按下式控制H=h/九（741）式中 AH褥垫层需铺厚度h设计褥垫层厚度九一夯填度，一般取 0.870.9。九虚铺后多采用静力压实，当桩间土含水量不大时亦可夯实。四、施工中常见的问题及处理措施（一）施工扰动土的强度降低振动沉管成桩工艺与土的性质具有密切关系。就挤密性而言，可将地基土分为三大类：为挤密性好的土，如松散填土、粉土、砂土等。为可挤密性土，如塑性指数不大的松散的粉质粘土和非饱和粘性土。为不可挤密的土，如塑性指数高的饱和软粘土和淤泥质土。需要着重指出的是土的密实度对土的挤密性影响很大。我们知道，密实的砂土、粉土会振松。松散的

22、砂土、粉土可以挤密。因此，讨论土的挤密性时，一定要考虑加固前土的密实度。对密实砂层和遇硬土层的情况，不宜用振动沉管法成桩，改用其他成桩方法。对饱和软土，特别是塑性指数较高的软土，振动将引起孔隙水压力上升、土得强度降低。振动历时越长，对土和已打桩的不利影响越严重。在软土地区施工时，采用静压振拔技术对保证施工质量是有益的。所谓静压振拔是说沉管时不启动马达，借助桩机自身的重量，将沉管沉至预定标高。填满料后再启动马达振动拔管。（二）缩径和断桩在饱和软土中成桩，桩机的振动力较小，当采用连打新打桩对已打桩的作用主要表现为挤压，即，使得已打桩被挤扁成椭圆形或不规则型，严重的产生缩颈和断桩。在上部有较硬的土层

23、或中间夹有硬土层中成桩，桩机的振动力较大，对已打桩的影响主要为振动破坏。采取隔桩跳打工艺，若已打桩结硬程度又不太高，在中间补打新桩时，已打桩有时被震裂，且裂缝一般与桩轴线成 0300角 o（三）桩体强度不均匀桩机卷扬系统提升沉管线速度太快时，若采用控制平均速度为 1.5m/min,一般采用提开一段距离，停下留振一段时间，非留振时，速度太快可能导致缩颈断桩。拔管太慢或留振时间过长，使得桩的端部桩体水泥含量较少，桩顶浮浆过多，而且混合料也容易离析，造成桩身强度不均匀。在施工过程中，要严格控制拔管速度在 1.21.5m/min,并始终保持速度均匀一致，并很好地控制留振时间。（四）桩顶上升量较大对重要

24、工程或通过施工监测发现桩顶上升量较大，并且桩的数量较多，可以逐个桩快速静压以消除可能出现的断桩对复合地基承载力造成的不良影响，这一技术称为逐桩静压。逐桩静压技术在沿海一带广泛使用，当地称之为“跑桩”。静压桩机就是打桩的沉管机，在沉管机桩架上配适量压重，配量的大小按可施于桩的压力不小于 1.2 倍桩的设计荷载为准，当桩身达到一定强度后即可进行逐桩静压，每个桩的静压时间一般为3min。静压桩的目的在于将可能发生已脱开的断桩接起来，使之能正常传递垂直荷载。这一技术对保证复合地基桩能正常工作和发现桩的施工质量问题是有意义的。当然不是说所有的工程必须逐桩静压，通过严格的施工监测和施工质量控制，施工质量确

25、有保证可以不进行逐桩静压。止匕外，静荷重也不一定都要 1.2 倍桩承载力，要视具体情况而定。五、质量检验施工结束后，一般 28d 后做桩、土以及复合地基检测。对砂性较大的士可以缩短恢复期，不一定等 28do（一）桩间土的检测施工过程中，振动对桩间土产生的影响视土性不同而异，对结构性土强度一般要降低，但随时间增长会有恢复，对挤密效果好的土强度会增加。对桩间土的变化可通过如下方法进行检验：1、施工后可取土做室内土工试验，检查土的物理力学指标变化。2、做现场静力触探和标贯试验，与地基处理前进行比较。3、必要时做桩间土静载试验，确定桩间土的承载力。（二）CFGS 的检测通常用单桩静载试验来测定桩的承载力，也可判断是否发生断桩等缺陷。静载试验要求达到桩的极限承载力。对 CFGK 的成桩质量也可采用可靠的动力检测方法判断桩身的完整性。（三）复合地基检测复合地基的检测可采用单桩复合地基试验和多桩复合地基试验。对于重要工程试验所用荷载板尺寸尽量与基础宽度接近。具体试验方法按建筑地基技术处理规范（JGJ79-91）执行，若用沉降比确定复合地基承载力时，s/b 取 0.01 对应的荷载为 CFGS 复合地基承载力标准值。（四）施工验收桩的施工允许差应满足下列条件：1、桩长允许差10Cm10Cm0 02、桩径允许差2cmr3、垂直度允许差 M1%4、桩位允许