第6章轴心受力构件钢结构

1、l 轴心受力构件的应用和截面形式轴心受力构件的应用和截面形式l 轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度l 轴心受压构件的整体稳定轴心受压构件的整体稳定l 实际轴心受压构件整体稳定的计算实际轴心受压构件整体稳定的计算l 轴心受压构件的局部稳定轴心受压构件的局部稳定l 实腹式轴心受压构件的截面设计实腹式轴心受压构件的截面设计l 格构式轴心受压构件格构式轴心受压构件6.1 轴心受力构件的应用及截面形式轴心受力构件的应用及截面形式+b)a)+轴心受力构件是指承受通过截面形轴心受力构件是指承受通过截面形心轴线的轴向力作用的构件。包括心轴线的轴向力作用的构件。包括轴心受拉构件轴心受拉构件（轴心拉

2、杆）和（轴心拉杆）和轴心轴心受压构件受压构件（轴心压杆）。（轴心压杆）。在钢结构中应用广泛，如桁架、网在钢结构中应用广泛，如桁架、网架、塔架中的杆件，工业厂房及高架、塔架中的杆件，工业厂房及高层钢结构的支撑，操作平台和其它层钢结构的支撑，操作平台和其它结构的支柱等。结构的支柱等。柱脚yyxxx11柱脚(实轴)xxy1y(虚轴)(虚轴)y1x(实轴)y柱头柱身柱身ll缀板l = l缀条柱头支承屋盖、楼盖或工作平台的竖向支承屋盖、楼盖或工作平台的竖向受压构件通常称为受压构件通常称为柱柱。柱由柱头、。柱由柱头、柱身和柱脚三部分组成。柱身和柱脚三部分组成。传力方式：传力方式：上部结构上部结构柱头柱头柱

3、身柱身柱脚柱脚基础基础实腹式构件实腹式构件和和格构式构件格构式构件实腹式构件具有整体连通的截面。实腹式构件具有整体连通的截面。格构式构件一般由两个或多个分肢格构式构件一般由两个或多个分肢用缀件联系组成。采用较多的是两用缀件联系组成。采用较多的是两分肢格构式构件。分肢格构式构件。图图6.1.3 轴心受力构件的截面形式轴心受力构件的截面形式实实腹腹式式截截面面实腹式构件比格构实腹式构件比格构式构件构造简单，式构件构造简单，制造方便，整体受制造方便，整体受力和抗剪性能好，力和抗剪性能好，但截面尺寸较大时但截面尺寸较大时钢材用量较多；而钢材用量较多；而格构式构件容易实格构式构件容易实现两主轴方向的等现

4、两主轴方向的等稳定性，刚度较大，稳定性，刚度较大，抗扭性能较好，用抗扭性能较好，用料较省。料较省。格格构构式式截截面面实腹式组合截面实腹式组合截面型钢截面型钢截面格构式组合截面格构式组合截面轴心受拉构件轴心受拉构件强度强度 （承载能力极限状态承载能力极限状态）刚度刚度 （正常使用极限状态正常使用极限状态）轴心受压构件轴心受压构件刚度刚度 （正常使用极限状态正常使用极限状态）强度强度稳定稳定（承载能力极限状态承载能力极限状态）轴心受力构件的设计轴心受力构件的设计6.2 6.2 轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度NfA（6.2.1）式中：式中： N 轴心力设计值；轴心力设计值； A

5、构件的毛截面面积；构件的毛截面面积； f 钢材抗拉或抗压强度设计值。钢材抗拉或抗压强度设计值。 n/NAf图图6.2.1 截面削弱处的应力分布截面削弱处的应力分布NNNN0 max=30 fy ( (a) )弹性状态应力弹性状态应力( (b) )极限状态应力极限状态应力nNfA（6.2.2）NNbtt1b111n110AbndtNNtt1bc2c3c4c11122n42122021;Acnccn dt螺栓并列布置按最危险的正螺栓并列布置按最危险的正交截面（交截面（）计算：）计算：螺栓错列布置可能沿正交截面螺栓错列布置可能沿正交截面（）破坏，也可能沿齿（）破坏，也可能沿齿状截面（状截面（ ）破坏

6、，取截）破坏，取截面的较小面积计算：面的较小面积计算：图图6.2.3 摩擦型高强螺栓孔前传力摩擦型高强螺栓孔前传力,1100110.510.5nAbndtdnNNnnn 其中：；螺栓孔直径；孔前传力系数；计算截面上的螺栓数；连接一侧的螺栓总数。,1nNfA对于高强螺栓的摩擦型连接，可以认为连接传力所依靠的摩擦力均对于高强螺栓的摩擦型连接，可以认为连接传力所依靠的摩擦力均匀分布于螺孔四周，故在孔前接触面已传递一半的力（匀分布于螺孔四周，故在孔前接触面已传递一半的力（50），因），因此最外列螺栓处危险截面的净截面强度应按下式计算：此最外列螺栓处危险截面的净截面强度应按下式计算：高强度螺栓摩擦型连接

7、的构件，除高强度螺栓摩擦型连接的构件，除按上式验算净截面强度外，尚需按按上式验算净截面强度外，尚需按式式(6.2.1)验算毛截面强度。验算毛截面强度。NfA（6.2.1） 轴心受力构件均应具有一定的刚度，以免产生过大的变形和振轴心受力构件均应具有一定的刚度，以免产生过大的变形和振动。通常用动。通常用长细比长细比 来衡量，来衡量， 越大，表示构件刚度越小。因此设计越大，表示构件刚度越小。因此设计时应使构件长细比不超过规定的容许长细比：时应使构件长细比不超过规定的容许长细比： 式中：式中： max构件最不利方向的最大长细比；构件最不利方向的最大长细比；l0计算长度，取决于其两端支承情况；计算长度，

8、取决于其两端支承情况； i回转半径；回转半径； 容许长细比容许长细比 ，查表，查表P178表表6.2.1，表，表6.2.2。 AIi maxyxmax),()(max0maxil（6.2.4） 理想轴心受压构件（理想直，理想理想轴心受压构件（理想直，理想 轴心受力）当其压力小于某轴心受力）当其压力小于某个值（个值（Ncr）时，只有轴向压缩变形和均匀压应力。达到该值时，构）时，只有轴向压缩变形和均匀压应力。达到该值时，构件可能弯曲或扭转，产生弯曲或扭转应力。此现象称：构件整体失件可能弯曲或扭转，产生弯曲或扭转应力。此现象称：构件整体失稳或整体屈曲。亦指稳或整体屈曲。亦指失去了原先的直线平衡形式的

9、稳定性。失去了原先的直线平衡形式的稳定性。6.3 轴心受压构件的整体稳定轴心受压构件的整体稳定轴心压力轴心压力N N较小较小干扰力除去后，恢复到干扰力除去后，恢复到原直线平衡状态原直线平衡状态N N增大增大干扰力除去后，不能恢复到原直干扰力除去后，不能恢复到原直线平衡状态线平衡状态, ,保持微弯状态保持微弯状态N N继续增大继续增大干扰力除去后，弯曲变形仍然迅干扰力除去后，弯曲变形仍然迅速增大，迅速丧失承载力速增大，迅速丧失承载力稳定平衡稳定平衡 随遇平衡随遇平衡 不稳定平衡不稳定平衡 （ 临界状态临界状态 ）受压直杆平衡的三种形式受压直杆平衡的三种形式 理想的轴心受压构件理想的轴心受压构件(

10、 (杆件挺直、荷载无偏心、无初始杆件挺直、荷载无偏心、无初始应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等）应力、无初弯曲、无初偏心、截面均匀等）的失稳形式分为的失稳形式分为: :弯曲失稳弯曲失稳扭转失稳扭转失稳弯扭失稳弯扭失稳（1 1）弯曲失稳弯曲失稳只发生弯曲变形，截面只绕一个主轴旋转，杆纵轴由直线变只发生弯曲变形，截面只绕一个主轴旋转，杆纵轴由直线变为曲线，是为曲线，是双轴对称截面双轴对称截面常见的失稳形式；常见的失稳形式；无缺陷的轴心受压构件无缺陷的轴心受压构件（双轴对称的工型截面）（双轴对称的工型截面）通常发生通常发生弯曲失稳弯曲失稳，构，构件的变形发生了性质上件的变形发生了性质上的变化，即构

11、件由直线的变化，即构件由直线形式改变为弯曲形式，形式改变为弯曲形式，且这种变化带有突然性。且这种变化带有突然性。（2 2）扭转失稳扭转失稳失稳时除杆件的支撑端外，各截面均绕纵轴扭转，失稳时除杆件的支撑端外，各截面均绕纵轴扭转，是是十字形双十字形双轴对称截面轴对称截面可能发生的失稳形式；可能发生的失稳形式；对某些抗扭刚度较差的对某些抗扭刚度较差的轴心受压构件（十字形轴心受压构件（十字形截面），当轴心压力达截面），当轴心压力达到临界值时，稳定平衡到临界值时，稳定平衡状态不再保持而发生微状态不再保持而发生微扭转。当轴心力在稍微扭转。当轴心力在稍微增加，则扭转变形迅速增加，则扭转变形迅速增大而使构件丧

12、失承载增大而使构件丧失承载能力，这种现象称为能力，这种现象称为扭扭转失稳转失稳。（3 3）弯扭失稳弯扭失稳单轴对称截面单轴对称截面绕对称轴屈曲时，杆件发生弯曲变形的同时必绕对称轴屈曲时，杆件发生弯曲变形的同时必然伴随着扭转。然伴随着扭转。截面为单轴对称（截面为单轴对称（T T形截形截面）的轴心受压构件绕对面）的轴心受压构件绕对称轴失稳时，由于截面形称轴失稳时，由于截面形心和剪切中心不重合，在心和剪切中心不重合，在发生弯曲变形的同时必然发生弯曲变形的同时必然伴随有扭转变形，这种现伴随有扭转变形，这种现象称为象称为弯扭失稳弯扭失稳。理想轴心受压构件理想轴心受压构件（1 1）杆件为等截面理想直杆；）

13、杆件为等截面理想直杆；（2 2）压力作用线与杆件形心轴重合；）压力作用线与杆件形心轴重合；（3 3）材料为匀质，各项同性且无限弹性，符合虎克定律；）材料为匀质，各项同性且无限弹性，符合虎克定律；（4 4）构件无初应力，节点铰支。）构件无初应力，节点铰支。欧拉（欧拉（EulerEuler）早在）早在17441744年通过对理想轴心压杆的整体稳定问题进年通过对理想轴心压杆的整体稳定问题进行的研究，当轴心力达到临界值时，压杆处于屈曲的微弯状态。行的研究，当轴心力达到临界值时，压杆处于屈曲的微弯状态。在弹性微弯状态下，根据外力矩平衡条件，可建立平衡微分方程，在弹性微弯状态下，根据外力矩平衡条件，可建立

14、平衡微分方程，求解后得到了著名的求解后得到了著名的欧拉临界力欧拉临界力和和欧拉临界应力欧拉临界应力。NBzCyy屈 曲 弯 曲状 态ANz0/22 NydzyEIdkzBkzAycossinEINk/2222222/)/(/EAilEAlEINcr2crcr2NEA方程通解：方程通解：临界力：临界力：欧拉公式：欧拉公式：02 yky（6.3.1）2220222EAlEIlEINEcr22EEEAN（6.3.2）式中：式中：Ncr 欧拉临界力，常计作欧拉临界力，常计作NE E 欧拉临界应力，欧拉临界应力，E材料的弹性模量材料的弹性模量A压杆的截面面积压杆的截面面积 构件的计算长度系数构件的计算长

15、度系数 杆件长细比（杆件长细比（ = l0/i）i回转半径（回转半径（ i2=I/A）1 1、理想轴心受压构、理想轴心受压构件弯曲屈曲临界力件弯曲屈曲临界力随抗弯刚度的增加随抗弯刚度的增加和构件长度的减小和构件长度的减小而增大；而增大； 2 2、临界应力与材料、临界应力与材料抗压强度无关。抗压强度无关。3 3、当构件两端为其、当构件两端为其它支承情况时，通它支承情况时，通过杆件计算长度的过杆件计算长度的方法考虑。方法考虑。 弹性临界应力弹性临界应力轴心受压构件的计算长度系数轴心受压构件的计算长度系数 表表6.3.1PppcrfEfE :22或或长长细细比比(6.3.3)(6.3.4)在欧拉临界

16、力公式的推导中，假定材料无限弹性、符合虎克定理（在欧拉临界力公式的推导中，假定材料无限弹性、符合虎克定理（E E为常量），因此当截面应力超过钢材的比例极限为常量），因此当截面应力超过钢材的比例极限fp后，欧拉临界力公后，欧拉临界力公式不再适用，式（式不再适用，式（6.3.26.3.2）应满足：）应满足：只有长细比较大（只有长细比较大（ p）的轴心受压构件，才能满足上式的要求。）的轴心受压构件，才能满足上式的要求。对于长细比较小对于长细比较小（ p）的轴心受压构件，截面应力在屈曲前已经的轴心受压构件，截面应力在屈曲前已经超过钢材的比例极限，构件处于弹塑性阶段，应按弹塑性屈曲计算超过钢材的比例极限

17、，构件处于弹塑性阶段，应按弹塑性屈曲计算其临界力。其临界力。初始缺陷初始缺陷几何缺陷：几何缺陷：初弯曲、初偏心初弯曲、初偏心等；等；力学缺陷：力学缺陷：残余应力、材料不均匀等。残余应力、材料不均匀等。产生的原因产生的原因 焊接时的不均匀加热和冷却；焊接时的不均匀加热和冷却； 型钢热轧后的不均匀冷却；型钢热轧后的不均匀冷却； 板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；板边缘经火焰切割后的热塑性收缩； 构件冷校正后产生的塑性变形。构件冷校正后产生的塑性变形。其中焊接残余应其中焊接残余应力数值最大。力数值最大。残余应力的存在会残余应力的存在会降低受压构件屈曲失稳时的临界应降低受压构件屈曲失稳时的临界应力力，且

18、残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响。，且残余应力对弱轴的影响要大于对强轴的影响。初弯曲（初挠度）初弯曲（初挠度）初偏心初偏心 实际轴心受压构件受残余应力、初弯曲、初偏心的影响，且影响程实际轴心受压构件受残余应力、初弯曲、初偏心的影响，且影响程度因截面形状、尺寸和屈曲方向而不同，因此度因截面形状、尺寸和屈曲方向而不同，因此每个实际构件都有各每个实际构件都有各自的柱子曲线自的柱子曲线。规范在制定轴心受压构件的柱子曲线时，根据规范在制定轴心受压构件的柱子曲线时，根据不同截面形状和尺寸不同截面形状和尺寸、不同加工条件不同加工条件和和相应的残余应力分布和大小相应的残余应力分布和大小、不同的弯曲屈曲方

19、向不同的弯曲屈曲方向以及以及l/1000的初弯曲的初弯曲，按照，按照极限承载力理论极限承载力理论，采用数值积分法，对多，采用数值积分法，对多种实腹式轴心受压构件弯曲屈曲算出了近种实腹式轴心受压构件弯曲屈曲算出了近200200条柱子曲线。条柱子曲线。规范将这些曲线分成四组，也就是将分布带分成四个窄带，取每组的规范将这些曲线分成四组，也就是将分布带分成四个窄带，取每组的平均值曲线作为该组代表曲线，给出平均值曲线作为该组代表曲线，给出a、b、c、d四条柱子曲线，四条柱子曲线，如图如图6.4.2。归属。归属a、b、c、d四条曲线的轴心受压构件截面分类见表四条曲线的轴心受压构件截面分类见表6.4.1和和

20、表表6.4.2。6.4.1 实际轴心受压构件的稳定承载力计算方法实际轴心受压构件的稳定承载力计算方法6.4 实际轴心受压构件的整体稳定实际轴心受压构件的整体稳定图图6.4.2规范规范的柱子曲线的柱子曲线轴轴心心受受压压构构件件的的截截面面分分类类ycrcrRyRfNfAfNfA即： 式中：式中：N轴心压力设计值；轴心压力设计值；A构件毛截面面积构件毛截面面积 轴心受压构件整体稳定系数；轴心受压构件整体稳定系数；与与截面类型、截面类型、构件长细比构件长细比 、所用、所用钢种有关。钢种有关。可根据表可根据表6.4.1和表和表6.4.2的截面分类和构件长细比，按附录的截面分类和构件长细比，按附录4附

21、表附表4.14.4查出。查出。 材料设计强度。材料设计强度。xxyyyoyyxoxxilil 对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：对于双轴对称十字形截面，为了防止扭转屈曲，尚应满足：悬悬伸伸板板件件宽宽厚厚比比。或或 tbtbyx07. 5 截面为单轴对称构件：截面为单轴对称构件：xxyyxoxxilx 轴轴：绕绕非非对对称称轴轴 绕对称轴绕对称轴y轴屈曲时，轴屈曲时，一般为弯扭屈曲，一般为弯扭屈曲，其临界其临界力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比力低于弯曲屈曲，所以计算时，以换算长细比 yz代替代替 y ，计算公式如下：，计算公式如下：xxyyb bt t 截面为双轴对称

22、或极对称构件：截面为双轴对称或极对称构件：122222222220014 12yzyzyzyzei 222022220025.7ztxyi AIIlieii。构构件件，取取或或两两端端嵌嵌固固完完全全约约束束的的翘翘曲曲对对两两端端铰铰接接端端部部可可自自由由扭扭转转屈屈曲曲的的计计算算长长度度，；面面近近似似取取、十十字字形形截截面面和和角角形形截截双双角角钢钢组组合合轧轧制制、双双板板焊焊接接、形形截截面面毛毛截截面面扇扇性性惯惯性性矩矩；对对毛毛截截面面抗抗扭扭惯惯性性矩矩；扭扭转转屈屈曲曲的的换换算算长长细细比比径径；截截面面对对剪剪心心的的极极回回转转半半毛毛截截面面面面积积；距距离

23、离；截截面面形形心心至至剪剪切切中中心心的的式式中中：ytzlllIIIiAe0000)(T yytb（a）A A、等边单角钢截面，图（、等边单角钢截面，图（a a）40220220040.850.5410.544.78113.5yyzyyyyyzbb tlbltltbb tlbtb当时：当时：B B、等边双角钢截面，图（、等边双角钢截面，图（b b）yybb（b b）40220220040.4750.5810.583.9118.6yyzyyyyyzbb tlbl tl tbb tlbtb当时：当时：C C、长肢相并的不等边角钢截面，图（、长肢相并的不等边角钢截面，图（c c）42202220

24、2202204221.090.4810.485.1117.4yyzyyyyyzbbtlbl tl tbbtlbtb当时:当时：yyb2b2b1（c c）D D、短肢相并的不等边角钢截面，图（、短肢相并的不等边角钢截面，图（d d）yyb2b1b1（d d）1012201104110.560.563.7152.7yyzyyyyzb tlbl tbb tlbtb当时，近似取：当时：uub 当计算等边角钢构件绕平行轴当计算等边角钢构件绕平行轴（u轴轴) )稳定时，可按下式计算换算长细比，并按稳定时，可按下式计算换算长细比，并按b类截面类截面确定确定 值：值：402200000.250.6910.69

25、5.4uuzuuuuzuuubb tlbl tbb tlbtliu当时：当时：式中：，构件对 轴的长细比。1.1.无任何对称轴且又非极对称的截面无任何对称轴且又非极对称的截面（单面连接的不等边角（单面连接的不等边角钢除外）钢除外）不宜用作轴心受压构件；不宜用作轴心受压构件；2.2.单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑单面连接的单角钢轴心受压构件，考虑强度折减系数强度折减系数后，后，可不考虑弯扭效应的影响；可不考虑弯扭效应的影响；y yy yx xx x实轴实轴虚虚轴轴1. 按轴心受力计算强度和连接乘以系数按轴心受力计算强度和连接乘以系数 0.85；2. 按轴心受压计算稳定性：按轴心受压计算稳定性

26、： 等边角钢乘以系数等边角钢乘以系数0.6+0.0015，且不大于，且不大于1.0； 短边相连的不等边角钢乘以系数短边相连的不等边角钢乘以系数 0.5+0.0025，且不大，且不大于于1.0； 长边相连的不等边角钢乘以系数长边相连的不等边角钢乘以系数 0.70；3. 对中间无连系的单角钢压杆，对中间无连系的单角钢压杆， 按按最小回转半径计算最小回转半径计算，当，当 16mm），截面无削弱，试计算该轴心受压构件的截面无削弱，试计算该轴心受压构件的整体稳定性。整体稳定性。y-2508-25024ycyxx解解1 1、截面及构件几何性质计算、截面及构件几何性质计算截面面积：截面面积：2250 242

27、50 88000mmA 截面形心：截面形心：250 8 (125 12)34.25mm8000cy 32327411250 24250 24 34.258 2501212250 8 (12522.25)3.886 10 mmxI 惯性矩：惯性矩：3374124 250250 83.126 10 mm12yI 回转半径：回转半径：73.126 1062.5mm8000yyIiA73886 1069.7mm8000 xxIiA长细比：长细比：30004862.5yyyli30004369.7xxxliy-2508-25024ycyxx222222200234.2569.762.59937mmxyi

28、eii对于对于T形截面形截面 I 02 2、整体稳定性验算、整体稳定性验算因为绕对称轴因为绕对称轴y轴属于弯扭失稳，必须计算换算长细比轴属于弯扭失稳，必须计算换算长细比 yz T形截面的剪力中心在翼缘板和腹板中心线的交点，所以剪力形截面的剪力中心在翼缘板和腹板中心线的交点，所以剪力中心距形心的距离中心距形心的距离e0等于等于yc。即：。即：034.25mme 2220625.7 9937 800025.71709.661.195 10zti AIIl122222222202011()4 152.4522yzyzyzyzei mmIt63310374. 1)825024250(315. 1yzx

29、截面关于截面关于x轴和轴和y轴均属于轴均属于b类，类，查表得查表得：0.78834552.4563.55235235yyzf整体稳定性不满足要求。整体稳定性不满足要求。 从以上两个例题可以看出，例题2的截面只是把例题1的工字形截面的下翼缘并入上翼缘，因此两种截面绕腹板轴线的惯性矩和长细比是一样的。只因例题2的截面是T形截面，在绕对称轴失稳时属于弯扭失稳，使临界应力设计值有所降低。3222000 10317N/mm295N/mm0.788 8000NfA3172957%295(a)(b) 在外压力作用下，截面的某在外压力作用下，截面的某些部分（板件），不能继续维些部分（板件），不能继续维持平面平

30、衡状态而产生凸曲现持平面平衡状态而产生凸曲现象，称为象，称为局部失稳。局部失稳。局部失稳局部失稳会降低构件的承载力。会降低构件的承载力。6.5 轴心受压实腹构件的局部稳定轴心受压实腹构件的局部稳定ywfth/235)5 .025(00y(150.2 ) 235/hft0y(130.17 ) 235/hfty100.1235/bftywfthtb/2354000或)/235(100yftDh0tth0h0bbtwtw(a)(b)(c)(d)b0wttwttDtt30,30100100式中：构件两方向长细比较大值，当时 取；当时，取。2）对于）对于H形、工字形和箱形截面腹板高厚形、工字形和箱形截面

31、腹板高厚比不满足规定时，也可以设纵向加劲肋来比不满足规定时，也可以设纵向加劲肋来加强腹板。加强腹板。 纵向加劲肋与翼缘间的腹板，纵向加劲肋与翼缘间的腹板，应满足高厚比限值。应满足高厚比限值。 纵向加劲肋宜在腹板两侧成对配置，纵向加劲肋宜在腹板两侧成对配置，其一侧的外伸宽度其一侧的外伸宽度bz10tw，厚度，厚度tz0.75tw。 横向加劲肋的尺寸应满足外伸宽度横向加劲肋的尺寸应满足外伸宽度bs（h0/30）+40mm，厚度厚度ts bs /15。纵向加劲肋纵向加劲肋横横向向加加劲劲肋肋bz10twtz0.75twh0 0bsyxyx或6.6 实腹式轴心受压构件的截面设计实腹式轴心受压构件的截面

32、设计fNAreq0yyreqli0 xxreqli 。（查。（查P394附录附录5）系数。、式中：2121;yreqxreqibih43. 0 xreqih24. 0yreqibh0和和b宜取宜取10mm的倍数，的倍数，t和和tw宜取宜取2mm的倍数且应符合钢板规的倍数且应符合钢板规格，格，tw应比应比t小，但一般不小于小，但一般不小于4mm。构件的截面验算构件的截面验算： A A、截面有削弱时，进行强度验算、截面有削弱时，进行强度验算； B B、整体稳定验算；、整体稳定验算； C C、局部稳定验算；、局部稳定验算； 对于热轧型钢截面，因板件的宽厚比较大，可不对于热轧型钢截面，因板件的宽厚比较

33、大，可不进行局部稳定的验算。进行局部稳定的验算。 D D、刚度验算：、刚度验算： 可与整体稳定验算同时进行。可与整体稳定验算同时进行。式中：式中： N 轴心压力设计值；轴心压力设计值； An 压杆的净截面面积；压杆的净截面面积； f 钢材抗压强度设计值。钢材抗压强度设计值。 nNfA（6.2.2） 式中：式中：N轴心压力设计值，轴心压力设计值， A构件毛截面面积，构件毛截面面积，材料设计强度材料设计强度 轴心受压构件整体稳定系数。与轴心受压构件整体稳定系数。与截面类型、截面类型、构件长细比构件长细比 、所用钢、所用钢种有关种有关 。 AfNfAN max0maxil（6.2.4） ywfth/235)5 . 025(0y/2351 . 010ftb（6.5.4）（6.5.3）bs s横向加劲肋横向加劲肋33h0 0h0 0ts s大型实腹式构件应在受有较大横向力处、在运输单大型实腹式构件应在受有较大横向力处、在运输单元的端部以及其它需要处设置横隔。横隔的中距不元的端部以及其它需要处设置横隔。横隔的中距不得大于柱截面较大宽度的得大于柱截面较大宽度的9倍倍，也不得大于，也不得大于8m。 对于组合截面，其翼缘与腹板间的焊缝受力较小，对于组合截面，其翼缘与腹板间的焊缝受力较小，可不于计算，按构造选定焊脚尺寸即可。可不于计算，按构造选定焊脚尺寸即可。对于实腹式柱，当腹板的高厚比对于实腹