锅炉原理课程设计说明书范例

1、一、锅炉课程设计的目的 3二、锅炉设计计算主要内容 .3三、整体设计热力计算过程顺序 .3四、热力设计计算基本资参数 .3五、锅炉整体布置的确定1、锅炉整体的外型-选 型布置 32、受热面的布置.43、汽水系统 .4六、燃料特性1、燃料特性及名称.42、燃料燃烧计算43、漏风系数和过量空气系数.5七、辅助计算1、烟气特性表62-烟气给温表一一用于炉膛、屏、高过的计算 .63-烟气给温表一一用于低温过热器、高温省煤器的计算 .74-烟气给温表一一用于高温空预器、低温省煤器的计算 .75、烟气给温表一用于低温空预器的计算 .86、锅炉热平衡及燃料消耗量的计算 9八、炉膛结构设计及热力计算1、炉膛结

2、构尺寸设计92、水冷壁设计 .103、燃烧器结构尺寸计算 114、炉膛校核热力计算 115、炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焰增的计算 .13九、对流受热面的热力计算1、对流受热面计算步骤 .142、屏式过热器热力计算 143、凝渣管(或悬吊管) .184、高温过热器的设计及热力计算 .195、低温过热器的热力计算 .246、省煤器和空气预热器 .26(1)、高温省煤器设计及热力计算 .26(2)、高温空气预热器设计及热力计算 29(3)、低温省煤器的设计及热力计算 33(4)、低温空气预热器的设计及热力计算 35十、锅炉热力计算误差检查1、尾部受热面热力计算误差检查 .372、整体热力计算误差

3、检查 .373、排烟温度校核 .384、热空气温度校核 .38参考书 目 39心得与体会 40锅炉课程设计说明书设计题目：220t/h 超高压燃煤锅炉课程设计一 、 锅炉课程设计的目的锅炉课程设计是锅炉原理课程的重要教学实践环节。通过课程设计来达到以下目的：对电厂锅炉, 并具原理课程的知识得以巩固、充实和提高；掌握锅炉机组的热力计算方法，学会使用热力计算标准方法有综合考虑锅炉机组设计与布置的初步能力二 、 锅炉设计计算主要内容1、锅炉辅助设计：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。2、受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。3、计算数

4、据的分析：这部分内容往往是鉴定设计质量等的主要数据。三、整体设计热力计算过程顺序1、列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉的主要参数和燃料特性参数。2、根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算。3、理论工况下（a=1）的燃烧计算。4、计算锅炉通道内烟气的特性参数。5、绘制烟气温焓表。6、锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算。7、锅炉炉膛热力计算。8、按烟气流向对各个受热面依次进行热力计算。9、锅炉整体计算误差的校验。10、编制主要计算误差的校验。11、设计分析及结论。四、热力设计计算基本资料、锅炉蒸发量：De=220t/h、给水温度：tgs=215C、过热蒸汽温度：tgr=5

5、40 C、过热蒸汽压力：Pgr=9.8MPa、制粉系统：中间储藏室（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机，烟煤、褐煤为乏气送粉；贫煤无烟 煤为热风送粉）、燃烧方式：四角切圆燃烧、排渣方式：固态、环境温度：tlk=20 C五 锅炉整体布置的确定1锅炉整体的外型- 选 型布置选择 型布置的理由如下（1） 锅炉的排烟口在下方送，引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上。(2)对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力 (3)各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热2 .受热面的布置在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃

6、料性质的影 响本锅炉为高压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多，为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护 水平烟道的对流受热面，除在水平烟道内布置高、低温对流过热器外，炉膛内布置全辐射式的屏式过热器, 前会隔墙省煤器采用光管式水冷壁结构；设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸 腾式，采用双级空气预热器 。3 .汽水系统按高压煤粉锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下；(1) 过热蒸汽系统的流程一次喷水减温二次喷水减温包卜甲棚管呻氐愠对流过热器一屏式过热器一高温对流过热器冷段一高温对硫过热器区段轮机(2)烟气系统流程：炉膛一屏式过热器一高温对流过热器一低温对流过

7、热器一高温省煤器一高温空预器一低温省煤器一低温空 预器(3)水系统的流程给水-低温省煤器-高温省煤器-后墙引出管- 汽包-下降管-水冷壁下联箱水冷壁-水冷壁上联箱-汽包六、燃料特性：1 .燃料特性及名称a、 燃料名称：大同烟煤b、 煤的收到基成分( )： Car=70.8； Oar=7.1；Sar=2.2；Aar=11.7；Har=4.5；Nar=0.7； Mar=3；c、 煤的空气干燥基水分：Mad=24.7%d、 煤的收到基成分低位发热量：27800 KJ/kge、 可磨性系数：1.05f、 灰熔点：变形温度 1350 c2 .燃料燃烧计算1)燃烧计算：需计算出理论空气量、理论氮容积、RO

8、2容积、理论干烟气容积、理论水蒸汽容积等。计算结果见表序 号项目名称符号单位计算公式及数据结果1理论空气 量Nm3/kg0.0889( C ar +0.375 Sar )+0265 H ar。0333 Qar7.3952理论氮容 积Nm /kg0.8"Nr+0.79V05.8483RO2容积Nm /kg1.866 Car +0.7 Sr1001001.3374理论干烟 气容积Nm /kg0V N22+V RO27.1855理论水蒸 汽容积Nm /kg11.1-100 +1.24 累0r +1.61 dkV (dk=0.01kg/kg)0.7646飞灰份额查指导书表2-40.92表1

9、燃烧计算表3 .漏风系数和过量空气系数表2七、辅助计算：需要计算出各受热面的烟道平均过量空气系数。干烟气容积、水蒸汽容积，烟气总容积、RO2容积份额、三原子气体和水蒸汽容积总份额、容积飞灰浓度、烟气质量、质量飞灰浓度等。具体计算见表3烟气特性表序 号名称漏风系数非额定负荷时漏风系数出口过量空气系数符号结果符号结果1制粉系统0.1 3zf-2炉膛0.050.0741. 23屏、凝渣管0 aPN01. 24高温过热器0.03 aGG0.0301.235低温过热器0.03 aDG0.0301.266高温省煤器0.02aSS0.0241.287高温空气预热器0.03 c aSK0.0611.318低温

10、省煤器0.02 aXS0.0241.339低温预热器0.03 aXK0.0611.36序号项目名称符号单位炉膛、屏 凝渣管高过低过高省高空预低省低空预1受热面出口 过量空气系 数.»»5-1.2001.2301.2601.2841.3451.3691.4302烟道平均过量空气系数a pj-1.2001.2151.2451.2721.3151.3571.4003干烟气容积V gym3/kg8.6648.7748.9979.1969.5149.82510.1434水蒸气容积V H2Om3/kg0.7880.7900.7930.7960.8010.8060.8125烟气总容积m3

11、/kg9.4529.5649.7909.99210.31510.63110.9556RO容积份额RO2-0.1410.1400.1370.1340.1300.1260.1227水蒸气容积 份额r H2O-0.0830.0830.0810.0800.0780.0760.0748三原子气体 和水蒸气容 积总份额r-0.2240.2230.2180.2140.2080.2020.1969容积飞灰浓 度a v,3 g/m11.38811.22510.99510.77310.43510.1259.82610烟气质里mgKg/kg12.47312.61712.90713.16813.58313.86714

12、.40411质量飞灰浓 度a yKg/kg0.00860.00860.00840.00820.00800.00780.00753)烟气夕含、空气夕含、蒸汽燃的计算:炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的崎，并列成表格作为温焰表。具体见表4、5、6、7.对在锅炉受热面的各个部位的蒸汽或者空气的始值进行计算，列成表格，作为温焰表。具体见表表4烟气给温表一一用于炉膛、屏、高过的计算烟气始温表(用于炉膛，屏式过热器，高温过热器)|烟，二或仝气温度0 (C)理论烟气燃 h0y(kJ/kg)理论烟气燃 h/kg)炉

13、膛、屏凝渣管 hya "=1.20局温过热器hk a "=1.234003767.6293320.9894431.8274537.4565004776.3444193.8405615.1125740.9276005811.5275086.3066828.7886981.3777006872.704597.1208072.1248252.037 8007956.576921.5069340.8089548.4539009057.7807860.62210629.90410865.723100010176.9848810.64911939.11412203.4331100113

14、12.5289776.67613267.86313561.163120012461.28110784.58714610.998114933.456 1130013625.28311734.35315972.15416324.184140014795.82812727.10617341.24917723.062150015977.23613724.45718722.12719133.861160017167.94714729.65420113.87820555.767170018368.7411573.79421516.32921988.468180019571.65016746.3022292

15、0.91023423.299190020781.90917769.82824335.87524868.969200021996.07618729.12825754.50226318.265210023221.26219823.13327185.88927780.583220024492.90220852.05328613.31329238.874表5烟气给温表一一用于低温过热器、高温省煤器的计算烟气 或空 气温 度8 (C)理论烟 气始 h0y(kJ/k g)理论空 气始,0h k (kJ/ kg)理论烟 气始增 (每100 C) h0 hy低温过热器高温过热器=1.260=1.2843003

16、393.122977.894145.8514267.4201196.361474.1511498.7334004589.484006.3155670.0025766.1531229.131513.5411538.65 25005818.615059.2897183.5437304.8051261.481552.3461578.1446007080.096135.9278735.8898882.9491293.251590.0921616.1437008373.347234.6761032.98110499.3791320.941624.1161648.8368009696.288349.842

17、11950.10012148.215表6 烟气给温表一一用于高温空预器、低温省煤器的计算气空温0C) 烟或气度1理论烟 气始 h0y(kJ/k g)理论空 气始.0hk (kJ/ kg)理论烟气始增(每100 C)h0hy高温空预器低温省煤器=1.345=1.3691001100.11970.321443.5681466.855999.411484.7311508.7172002230.541969.7352928.2992975.5721008.161520.57 81544.7743003393.122977.894448.8774520.3461196.361561.5311586.21

18、34004589.484006.3156010.4086106.559 ,1229.131603.931628.2855005848.615059.2897613.4217734.8441261.481643.8191669.6586007080.096135.9279257.2409404.502表7烟气给温表一用于低温空预器的计算烟气或空气温度8 (C)理论烟气燃 h0y(kJ/kg)理论空气燃0hk (kJ/kg)理论烟气始增 (每 100 C)h0hy低温预热器=1.4301001100.11970.321526.045999.411569.6812002230.541969.7353

19、095.7261008.161606.2713003393.122977.894701.9971196.361648.9484004589.484006.3156350.9451229.131693.5165005848.615059.2898043.4611261.481735.3336007080.096135.9279778.7944)锅炉热效率及燃料热消耗量计算：1、计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热量。2、各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失q3和机械不完全燃烧热损失q4,锅炉散热损失q5,灰渣热物理损失q6,排烟热损失q2o具体数

20、据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算见表8.表8 锅炉热平衡及燃料消耗量的计算厅P名称符号单位公式结果1锅炉输入热量QrkJ/kg式(2-8) Qr=Qar,net278002排烟温度pyC见设计指导书1453排烟始hpykJ/kg查始温表，用插值法求1382.724冷空气温度t lkC见设计指导书205理论冷空气燃；h0ikkJ/kghlk0= (ct) kV0P 193.7476化学未完全燃 烧热损失q3%见设计指导书0.57机械未化学燃 烧热损失q4%见设计指导书1.58排烟过量空气 系数OC py查表2-91.4309排烟热损失%(100-q4) (hpy-apy hlk0 )3.9210散

21、热损失q5%见设计指导书0.511灰渣损失q6%式(2-13)012锅炉总损失pq%q2+q3+q4+q5+q66.4213锅炉热效率刀100- 2q92.5814保温系数100-q5/ "+ q5)0.99515过热蒸汽燃kJ/kg查指导书附录B-6, B-7,高 温过热器出口参数， p=9.9MPa t=540 C3475.416给水温度t gsC给定121517给水始hgskJ/kg查指导书附录B-6, B-7,低 温省煤器入口参数 p=10.78MPa t=215 C923. 4818锅炉实际负荷DKg/h149.6 X 10319锅炉有效利用 热QkJ/SDgr (h&qu

22、ot;gg-hgs )106117.120实际燃料消耗 量BkJ/h100 - Q/(q Qr)14597.021计算燃料消耗 量BjkJ/hB(1-q4/100)14738.0八、炉膛结构设计及热力计算1 .炉膛结构尺寸设计表#1炉膛的结构数据炉膛尺寸结构符号单位公式及计算结果1炉膛截卸热负何Q,z 2 kw/m表 8- 1039102炉膛截面积F2 ma =B Qr,net,p /q f42.6813炉膛宽度amF0.5取整，64的倍数6.5334第一根凝渣管高Hmm设定55顶栅宽Ldpma-l zy-l xCOS 丫 x3.3676折焰角前端到A根凝渣管斜管段长Lxm设定17折焰角宽Lz

23、ym设定2.38折焰角上倾角度r s°设定459折焰角下倾角度rx°设定3010顶栅倾角rd°设定811凝渣管同炉墙距Lnzma-l dp3.16312顶栅高hdpmhni +l dptan 丫 d5.60213折焰角高度hzyml zytan 丫 x1.38214h zyml nztan 丫 x1.82615冷灰斗底宽Lndm设定1.116冷灰斗倾角r hd°设定5517冷灰斗中部宽Hhdm(a+lhd) /23.81718冷灰斗高度l hxm(a-h ld )tan 丫 hd/23.8819冷灰斗斜边长度的一半qvmhhd/2sin 丫 hd2.36

24、620炉膛容积热负荷V1kJ/m3选定17021炉膛容积Fc2 mBj Qr,net,p /q v81.66522侧墙面积hlz2 mV1/a150.23623炉膛中部高hckm17.34824出口窗中心到冷灰斗中心高Fqm23.42025前墙面积Fhm229.45526后墙面积Fch2 m258.84527出口窗面积Fd2 m39.17528顶棚面积F12 m22.35629炉膛总面积Ai2 m750.35730炉膛总高Him26.71631炉膛深度bm6.53332冷灰斗出口尺寸m1.22 .水冷壁设计水冷壁采用涂铭矿的水冷壁，管节距S=64mm,管子具有挂炉墙管子中心和炉墙e=0,每面墙

25、宽6533mm,侧墙布置98根，前后墙布置108根，后墙水冷壁管子有折焰角处有叉管，直叉管垂直向上连接联箱，可以承 受后墙管子和炉墙的重量。序号名称符号单位公式及计算结果1前后墙水冷壁回路个数Z1个a/2.532左右侧墙水冷壁回路个数Z2个b/2.533管径及壁厚d* 8mm按2-13选取60*44管子节距Smm按 s/d=1.3-1.4 选取645前后墙管子根数m根按 a/s+1=81.66 选取1086左右侧墙管子数n2根按 b/s+1=116.1 选取983 .燃烧器结构尺寸计算采用角置直流式煤粉燃烧器，分布于炉膛四角。燃烧器的中心距冷灰斗为2m,每组燃烧器有两个一次风口,两个二次风口，

26、燃烧器的设计见表。序号名称符号单位计算公式及数据来源数值1一次风速Wm/s按指导书选取352二次风速Wm/s按指导书选取453一次风率n%按指导书选取304二次风率2%按指导书选取705一次风温t1c1906二次风温t 2Ctrk-102507燃烧室数量Z个四角布置48一次风口面积A12 m0.1019二次风口面积A2 m0.15110燃烧室假想切圆直径djmm按指导书选取80011燃烧室矩形对角线长 度2l jmm1067312特性比值2l j/b r初步选定413特性比值hr/b r由式2-17选取21.814燃烧室喷口宽度brmm结构设计定位 br=42058815一次风喷U茴度h1mm

27、A1/b r171.769二次风喷口温度h2mmA2/b r256.80316燃烧器高度hrmm按 A1A2A3的要求回出燃烧器喷口结构尺寸图，核算 hr/br=4.19229817最舟-排燃烧器下边 距冷灰斗上沿的距离Lmm按L= (46) br选取26464、炉膛校核热力计算序 号名称符号单位公式结果1炉膛出口过量 空气系数查表1-5漏风系数和过量空气系数1.22炉膛漏风系数查表1-5漏风系数和过量空气系数P 0.0743制粉系统漏风 系数查表1-5漏风系数和过量空气系数0.14热风温度trkc先估后校2705理论热风烙hrk0查始温表2949.136理论冷风烙hlk0查表8锅炉热平衡及燃

28、料消耗量计算193.747空气带入炉膛 热量(a l- al-aZF)hrk0+(aZF + aJhlk03059.528对应每公斤燃 料送入炉膛的 热量Q (1-5 q6 ) +Qr100 q4K30718.49理论燃烧温度c查始温表2001.3710燃烧绝对温度K0+2732274.5211火焰中心相对X0.25高度系数12系数MMA-BX注：A, B查取指导书一5, 3 6P 0.43513炉膛出口烟气 温度c先估后校注：T =+273116014炉膛出口烟气 始h gi查始温表16766.215烟气平均热容 量kj /(kgC)(QL-h gD /( 0- l)16.58216水冷壁污

29、染系 数查水冷壁污染系数0.217水冷壁角系数Xsl查表#1炉膛结构数据0.9818水冷壁热后效 系数SLxSl0.19619屏、炉交界囿 的污染系数0.19620屏、炉交界囿 的角系数取用121屏、炉交界囿 的热有效系数0.19622燃烧孔及门孔 的热有效系数未敷设水冷壁023平均热育效系 数(slA+ ycA2+RAyc)/ Al0.19424炉膛有效辐射 层厚度S查表#1炉膛结构数据5.46325炉膛内压力P0.126水蒸汽容积份 额查烟气特性表0.07327二原子气体容 积份额查烟气特性表0.21728二原子气体辐 射减弱系数0.78 1 6rH2O. _ _T L10. 2r j61

30、 0.37JL<10.2 r p s10000.07329烟气质里飞灰 浓度查烟气特性表0.00830灰粒平均直径查指导书附录表一1331灰粒辐射减弱 系数0.06332燃料种类修正 系数取 Xi=0.50.533燃烧方法修正 系数取 x2=0.i0.134煤粉火焰辐射 减弱系数kq r + kh y+10xi X20.18735火焰黑度kps1-e0.6436炉膛黑度0.90137炉膛出口烟气 温度C1257.4638计算误差Cl- l d97.4639炉膛出口烟气 始hyl查始温表18326.5140炉膛有效热辐 射热量(QL- hyl )12324.7941辐射受热囿平 均热负荷8

31、1.3542炉膛截面热强 度Bj Qr/(3.6AA )2209.9343炉膛容积热强 度Bj Qr/(3.6V L)108.085炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质始增的计算表#3炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质始增的计算序 号名称符号单位公式结果1顶棚管径Dmm382节距Smm47.53排数n1584顶棚管角系数X查标准线图0.985顶棚面积Aid2 m32.116蒸汽流通囿积At2 m158* (3.14*0.33 2) /40.1127炉膛顶棚热负荷分配不均匀系数查标准线图0.688炉膛顶棚总辐射吸热量QdKJ/h3.6h qsAd397.509减温水总流量Dwkg/h先估后校800010炉

32、膛顶棚蒸汽流量Ddkg/hD-Djw14160011炉膛顶棚蒸汽燃增1 hldkJ/kgQd/Dld41.3712炉膛顶棚进口蒸汽燃hld 'kJ/kg查表B6, B7272013炉膛顶棚出口蒸汽燃hldkJ/kghld' +Ahld2761.3714炉膛顶棚出口蒸汽温度tJC查附录B6, B7313.70九、对流受热面的热力计算1 .对流受热面计算步骤：(1)、假设受热面出口烟气温度，查取相应始值。(2)、根据出口烟焰，通过 Qd=(j)(I -I+AaIoLF)计算对流传热量。(3)、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口始和相应温度。(4)、计算平均对流传热温

33、差。(5)、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。(6)、计算工质侧对流放热系数。(7)、计算管壁污染层温度。(8)、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。(9)、计算对流放热系数 K(10)、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温, 重复上述计算。2 .屏式过热器热力计算：屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：(1)在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射；(2)屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数；(3)屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热

34、面。屏的具体热力计算见表#5表#4屏的结构数据计算表序号名称符号单位公式结果1管子外径dmm()42X 52屏的片数z123每片屏的管子排数n4X 10404屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平均高度Apm213.57屏的横向节距S1mm屏的间距5918比值(T 1S1/d14.19屏的纵向节距S2mm4610比值0- 2S2/d1.0911屏的角系数Xp见附录A-1曲线50.9812屏的计算受热面积Apjm22ApXpZ31713屏区顶棚面积A dpm2宽X深角X系数30.114屏区两侧水冷壁面积Aslm2高X深角X系数X 215.615屏区附加受热向面积Apfjm2A

35、 dp+A sl45.716烟气进屏流通面积Ap'm2(6.424+1.760)-12X 0.042 X (6.424+1.760)58.817烟气出屏流通囿积m2(6.424+0.550)-12X 0.042 X (6.424+0.550)5018:烟气平均流通囿积Aym22 X (Ap' - Ap")/(Ap ' +Ap")5419蒸汽流通囿积A ltm21.8/(1/h+1/L+1/S i)(Si 单位为 m)0.09720烟气有效辐射层厚度sm一一 一一 2一12X 10xnx dn/40.72921屏区进口烟窗面积m2见表3-1中A2662

36、2屏区出口烟窗面积m27.68X6.42449.342、屏的热力计算表#5屏的热力计算名称符号单位公式结果1烟气进屏温度0 p'c查表3-9炉膛校核热力计1257.462烟气进屏焰h yp 'kJ/kg查表3-9炉膛校核热力计18326.43烟气出屏温度0 p"C先估后校10504烟气出屏焰h yp "kJ/kg查始温表15587.435烟气平均温度9 pjC(0 p' - 0 p" ) /21153.726屏区附加受热面对流吸 热量9 d pfjkJ/kg先估后校4307屏的对流吸热量QdpkJ/kg4(hyp' - hyp

37、9; + h h ik ) - 0 pfj2303.788炉膛与屏互相换热系数3附录A-150.969炉膛出口窗的沿高度 的热负荷分配系数r y c附录A-60.8110炉膛出口烟窗辐射屏 区的炉膛辐射热量kJ/kg3 rlyc 少(Q1-h yp' ) A，/Aiz931.7711屏间烟气功效负荷层 厚度sm查表4-5屏的结构数据表0.77912屏间烟气压力pMPa0.113水蒸气容积份额Ho表2-9烟气特性表0.07314三原子气体辐射减弱 系数kq1/ ( m- MP10.2r(0.78 1.6rH2O0.1)J10.2RPS*(1-0.37 TpjL )10000.21315二

38、原子气体和水蒸气 容积总份额r表2-9烟气特性表0.2916灰粒的辐射较弱系数kh1/ ( m- MP0.06317烟气质里飞灰浓度a ykg/m3表2-9烟气特性表0.00818烟气的辐射减弱系数k1/ ( m- MPkqr+k h(l y0.06219屏区烟气黑度a：1-e-kps0.19420屏进口出口的角系数xV()2 1 - S1单位为mS1S10.1421燃料种类修正系数取用0.522屏出口烟窗面积A表4-5屏的结构数据计算5023炉膛及屏间烟气向后 屏受热面辐射热量kJ/kg486.8324屏区吸收的炉膛辐射QpqkJ/kgQ，fp- Q fp1127.014执 八、25屏区附加

39、受热面吸收 的辐射热量QpfjkJ/kg142.0026屏区水冷壁吸收的辐 射热量QpsikJ/kgQf%pq ApjApfj93.5327屏区顶棚吸收的辐射执八、QpidkJ/kgQfpq -ApjApfj48.4728屏息收到辐射热量QkJ/kgQpq- Q 'pq958.01429屏吸收的总热量QpkJ/kgQpd+Qfp3261.79430 A级减温水喷水量DjWikg/h:取用400031第二级减温水喷水量DW2kg/h取用400032屏中蒸汽流量DpkJ/hD-Djw214560033蒸汽进屏温度C先估后校38034蒸汽进屏焰hp'kJ/kg附录B-6 , B-7按

40、计算负荷下进屏3032.34635蒸汽出屏焰hp"kJ/kghp' +BjQp/Dp3379.49836蒸汽出屏温度tp"CP附录B-6 , B-7按计算负荷下进屏502.60637屏内蒸汽平均温度t pjC(t p，+tp)/2441.30338平均传热温差 tic0 pj - t pj721.41739瓶内蒸汽平均比体积vm3/kg附录B-6 , B-7按计算负荷下屏进出口压力平均值 Ppj=10.14MPa查表1-6及tpj0.027840屏内烝汽流速CO qm/s12.07141管壁对蒸汽的放热系 数a 2W/(m2. C)a 2=Cda0查标准线算图181

41、5.67542烟气流速wym/s3.08243烟气侧对流放热系数a dW/(m2. C)a d= a oCzCsCw19.35644灰污系数£2-(m. C) /W附录A-14曲线20.00845管壁灰污层温度t hbC820.02946辐射放热系数民fW/(m2. C)民f =a民o80.67147利用系数附录A-14曲线20.8548烟气侧放热系数a 1W/(m2. C)(df) x屏的角系数2s2x92.88449对流传热系数kW/(m2. C)11 (1 粤)()1 Qp242.5550屏的对流传热量QdpKJ/kg2348.2751计算误差%-1.9452屏区水冷壁的水温t

42、sC查计算负荷下 p=10.14 MPa的饱和温度311.8553平均传热温差 t 2c0 pj - t s841.8754屏区水冷壁对流吸热 量QpslKJ/kg263.4955屏区顶棚进口蒸汽温 度C表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热 量及及工质始增计算表313.756屏区顶棚进口蒸汽燃KJ/kg表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热 量及及工质始增计算表2761.3757屏区顶棚蒸汽燃增 hpldKJ/kg先估后校1358屏区顶棚出口蒸汽燃KJ/kgh' pld+M pld2774.3759屏区顶棚出口蒸汽温 度C附录b-6 , b-7按汽包压力 P二 10.14 MPa344.860屏

43、区顶棚平均温度t pldpjC(t pld - t p1d ) /2329.2561平均传热温差 t 3c0 pj- t pldpj823.8762屏区顶棚对流吸热量KJ/kg79.8463屏区顶棚总吸热量QidKJ/kgCd cd . Qpld + Q psl128.3164屏区顶棚蒸汽流量5dkg/hQ Dhl14160065屏区顶棚始增 hpldkg/hQpldBj/ D pld14.2666计算误差检查%( hpld (估计)- hpld ) / hpld-8.8467屏区附加受热面对流 吸热量KJ/kg0d,_dQpld+ Q psl397.2268计算误差%(Qdfj (估计)-Q

44、dfj )i Qpf-7.6369屏区受热面总对流吸 热量KJ/kgQdfj + Qdp3430.7943.凝渣管(或悬吊管)计算主要特点为：(1)和后屏过热器类似，也直接吸收炉膛辐射热。当管排少于5排时，将有部分炉膛辐射热落在其后的受热面上。(2)凝渣管区域都布有其他附加受热面。(3)凝渣管内为汽水混合物，在沸腾状态下进行换热，工质温度始终为饱和温度，不可求解工质侧热平衡式。(4)凝渣管总吸热量包含对流吸热量和辐射吸热量。凝渣管结构及计算见表。凝渣管结构及计算序 号名称符号单位公式结果1管子尺寸dmm133X 102管子排列方式及根数n根横列一排103r管子节距Simm7004受热面积HL2 m26.85烟道流通截面积Ay2 m48.46烟道容积V3 m27.27烟道表回积Am114.18烟道辐射层厚度sm0.8659:烟气进凝渣管温度C等于屏出口烟气温度105010烟气进凝渣管燃kJ/kg等于屏出口烟气燃15143.5211烟气出凝渣管温度C104512烟气出凝渣管燃kJ/kg查始温表15068.1813凝渣管对流吸热量kJ/kg74.96