常用结构设计措施

1、117 对于框筒束体系中的次梁布置可采用如图3.2.72所示的交替布置形式,以使柱子所承担的荷载均 匀些. (a) 上层 (b)下层 图3.2.7-2 框筒束体系角部区域上下层主次梁方向交替布置 2) 外筒体系和筒中筒体系在四 角区域的次梁布置,也可采用上 述方法布置.当采用图3.2.7-3 所 示的方式布置,通过加大支承对 角线斜梁角柱的轴向压力值,以 平衡一部分水平荷载作用下角柱 所产生的拉力,应考虑水平荷载 作用所产生的轴力不是拉力而是 压力时的不利情况;同时也应考 虑斜梁与两端柱子非正交相连时 连接构造较复杂的情况,以及由 于斜梁承受的荷载和其跨度均较 大,斜梁的截面高度高将会影响 到

2、建筑的净高等不利因素; 116 3.2.7楼盖梁布置应考虑下列因素 1.应有利于结构的整体性和柱的稳定性 1)内筒和外筒或外框架的柱子宜直接用钢梁与之对应 连接,以使两者更好地共同工作和传递水平力, 2)宜使每一根柱的侧向(两向)均有梁与其连接,减小柱 的计算长细比,提高柱的承载力和侧向稳定性; 2 合理的布置主次梁,使每个柱承担的楼面竖向荷载接 近; 1)外框架 内筒体系在四角区域布置次梁时,宜使次梁 传递至这个区域柱子上的楼面荷载,尽可能的均匀,避免 一些柱子因承担过多的楼面荷载而相应地产生较大的 轴向变形.为此,建议按图3.2.7-1所示, 采用上下层主次 梁的设置方向成交替布置的形式.

3、 对于框筒束体系中的次梁布置可采用如图3.2.7-2 所示 的交替布置形式,以使柱子所承担的荷载均匀些. (a) 上层 (b)下层 图3.2.7-1 外框架-内筒体系角部区域上下层主次梁方向交替布置 115 设置框架梁的侧向水平隅撑 3.2.2高层建筑的楼(屋)盖一般为钢结构与混 凝土的相结合的混合结构,楼面梁宜采用钢-混 凝土组合或钢梁.楼板宜采用压型钢板上现浇 混凝土的组合楼板或非组合楼板,不宜采用预 制钢筋混凝土板.采用组合板时,楼板与钢梁的 连接应采用剪力件(设栓钉或抗剪件),以保证 两种材料有可靠的连接,常用的连接件为圆柱 头栓钉剪力件,栓钉直径一般为13_25mm, 3.2.3超过

4、50m的钢结构,必要时可以设置水平 支撑;对楼板开大洞四周边;也宜设置水平支撑; 114 6.9 抗震设计时，为防止框架横梁在大 震下侧向屈曲，应在可能出现塑性铰截 面处的上下翼缘设置侧向支撑，其侧向 支撑的结构形式视位置而定。 1 ) 当塑性铰出现在梁柱连接处附近 时，可作成如下图所示的水平隅撑，此 支撑可起到支承两根梁的作用。 如下图 所示： 113 焊接工字形柱腹板在节点域的补强措施 H 型钢柱腹板在节点域的补强措施（一） 112 6.7 响 刚接节点域的变形过大对结构的不利 影 在刚接的梁与柱节点处，由上下水平加劲肋和柱翼缘 所包围的节点域在水平力作用下，承受很大的剪力， 由于钢结构节

5、点域厚度小（柱腹板较薄），当达到剪 切屈服时，节点域受剪变形很大，承在着首先出现塑 性变形的可能性而降低了构件的刚度。试验表明，节 点域内的过大的剪切变形，不但使水平加劲肋处曲率 发生迅速改变，而且还会引起柱翼缘变形、高度应力 集中和出现裂缝等局部效应。 在工字形截面柱和箱形截面柱中，当节点域范围内 不满足下列各式要求时，应按规范要求进行加固 1 柱在节点域的腹板厚度应满足下式稳定性的要 求： t w ( hb + hc ) 90 2 其内力为非抗震组合控制时应满足下式要求： = ( M b1 + M b2 ) V p ( 4 3 ) f v 3 其内力为多遇地震组合控制时应满足下式要求： =

6、 ( M b1 + M b2 ) Vp (4 3) f v RE 111 6.6 柱的 水 平加 劲肋 除承受梁翼 缘传 來 的集中力 外，对提高节点的刚度和节点域的承载力有着重要的 影响。因此，在高层钢结构梁与柱的刚性连接接节点 中，均应设置柱的水平加劲肋。当柱的两侧梁高不等 且相差较大时，每个梁翼缘对应位置均应设置柱的水 平加劲肋。为了便于施焊，加劲肋的间距不应小于 150mm ，且不应小于水平加劲肋的宽度。当不能满足 此要求时应调整梁的端部高度。此时可将截面较小的 梁腹板高度局部加大，腋部翼缘的坡度不得大于1/3。 当与柱相连的梁在柱的两个互相垂直的方向高度不等 时，同样也应分别设置柱的

7、水平加劲肋 (如下图所示。 不等高梁与柱的刚性连接构造 110 109 带有悬臂段框架梁的工地拼接 （在抗震结构中，梁端应局部加宽） 6.3 框架柱的长细比不应超过现行规范规 定的限值。如下表所示： 6.4 框架梁、柱的板件宽厚比不应超过现 行规范规定的限值 如下表所示： 108 4） 在抗震框架结构、带有悬臂段框架梁 的工地拼接中，对于全栓拼接的节点可置于 塑性区段之内。但对于全焊或栓焊拼接的连 接节点应置于塑性区段之外，但为了便于运 输，其悬臂段又不能太长，故宜将拼接点放 在十分之一跨长和两倍梁高塑性区段之外的 附近，且此时，其拼接的承载力宜按梁截面 的等强度来设计，如下图所示。 107

8、3）在抗震结构的梁柱刚性连接中， 不应采用小于等强度的连接。就是等强度的 连接，也只能用在低烈度地区的抗震结构中。 在高烈度此区，一定要采用加强式连接或犬 骨式连接。如下图所示： 106 梁端加强式与犬骨式相结合的作法之三 节点设计的一般规律 1 ） 在非抗震框架结构、带有悬臂段框架梁的工地 拼接中，其拼接宜按梁中的实际内 力按平面假定进行 设计。且拼接的抗弯承载力不应低于梁截面抗弯承载 力的 50% 。 2 ） 在非抗震框架结构的梁柱刚性连接节点中，其 连接宜按梁截面的等强度来设计，除非在某些构造截 面中梁的内力与梁截面的内力相差很大时，才按上述 第 1）条的原则进行连接设计。如下图所示：

9、105 梁端加强式与犬骨式相结合的作法之二 梁端加强式与犬骨式相结合的作法之一 104 3.合理的设计框架.支撑等杆系构件,使其达到强节点弱 杆件,强柱弱梁,强支撑的目的; 4.采用具有抗冲击韧性好的节点,设计中应考虑地震时 可能出现塑性铰的位置,使其仅发生在节点域以外,构 件的拼接位置宜设在梁柱节点以外受力较小位置 5.合理的选择节点构造形式,使节点的承载力高于杆件 的承载能力,并允许地震时节点域的板件有一定量的剪 切变形,以提高整个框架的延性; 6.”强焊逢.弱板件”,即焊缝的承载力高于被连接钢材板 件的承载力,在地震时避免出现焊缝的脆性断裂及钢柱 撕裂等现象,提高杆件以至整个构件的延性;

10、 7.螺栓连接的延性和耐震性能优于焊缝连接,高烈度地 震区的钢结构,其重要的杆件接头和节点宜采用高强度 螺栓连接; 103 8.1.7 超过50m 的钢框架-筒体结构，在必要 时可设置由筒体外伸臂或外伸臂和周边桁架组 成的加强层。 8.1.8 钢结构的楼盖宜采用压型钢板现浇钢筋 混凝土组合楼板或非组合楼板。对不超过50m 的钢结构尚可采用装配整体式钢筋混凝土楼 板，亦可采用装配式楼板或其它轻型楼盖；对 超过50m的钢结构，必要时可设置水平支撑。 采用压型钢板钢筋混凝土组合楼板和现浇钢筋 混凝土楼板时, 应与钢梁有可靠连接。采用装 配式、装配整体式或轻型楼板时，应将楼板预 埋件与钢梁焊接，或采取

11、其它保证楼盖整体性 的措施。 3.1.9有抗震设防要求时,结构的平立面宜对称.简 单规整.使各层的抗侧刚度中心与水平作用力的 合力重心重合或接近;竖向各层刚度中心在同一 直线上或接近同一直线上,宜避免不规则的建筑 方案. 钢结构建筑抗震设计除要符合一般建筑抗震设 计原则外,尚宜符合以下各项要求 1.宜有多道抗震防线,采用双重抗侧体系避免因 部分结构或构件破坏而导致整个体系丧失抗震能 力或丧失对重力荷载的承载能力 2.钢结构构件应合理控制其截面尺寸,避免局部 失稳或整体失稳; 102 8.1.4 钢结构房屋宜避免采用本规范第3.4 节规 定的不规则建筑结构方案而不设防震缝；需要设 置防震缝时，缝

12、宽应不小于相应钢筋混凝土结构 房屋的1.5 倍。 注:1 当缝两侧一边为钢筋混凝土结构,另一侧为 钢结构时,则应以钢结 构的要求设置缝; 2. 当两侧建筑物高度不同时,以较低建筑高度计 算; 8.1.5 不超过50m 的钢结构房屋可采用框架结构、 框架-支撑结构或其它结构类型；超过50m 的钢 结构房屋，一、二级宜采用偏心支撑、带竖缝钢 筋混凝土抗震墙板、内藏钢支撑钢筋混凝土墙板 或屈曲约束支撑等消能支撑及筒体结构。 8.1.6 采用框架 -支撑结构时，应符合下列规定： 1 支撑框架在两个方向的布置均宜基本对称，支撑框 架之间楼盖的长宽比不宜大于3。 2 不超过50m 的钢结构宜采用中心支撑，

13、有条件时也 可采用偏心支撑、屈曲约束支撑等消能支撑。 3 中心支撑框架宜采用交叉支撑，也可采用人字支撑 或单斜杆支撑，不宜采用K 形支撑；支撑的轴线应交 汇于梁柱构件轴线的交点，确有困难时偏离中心不应 超过支撑杆件宽度，并应计入由此产生的附加弯矩。 当中心支撑采用只能受拉的单斜杆体系时，应同时设 置不同倾斜方向的两组斜杆，且每组中不同方向单斜 杆的截面面积在水平方向的投影面积之差不得大于 10% 4 偏心支撑框架的每根支撑应至少有一端与框架梁连 接，并在支撑与梁交点和柱之间或同一跨内另一支撑 与梁交点之间形成消能梁段。 101 8.1.3 钢结构房屋应根据设防分类、烈度和房屋高度 采用不同的抗

14、震等级，并应符合相应的计算和构造 措施要求。丙类建筑的抗震等级应按表8.1.3 确定 表8.1.3 钢结构房屋的抗震等级 房屋高度 6 50m 50m 四 7 四 三 烈 8 度 9 二 一 三 二 注： 1 高度接近或等于高度分界时，应允许结合房屋不规则程度 和场地、地基条件确定抗震等级； 2 一般情况，构件的抗震等级应与结构相同；当某个部位各 构件的承载力均满足2 倍地震作用组合下的内力要求时， 79 度的构件抗震等级应允许按降低一度确定； 说明将2001 版对不同烈度、不同层数所规定的“作用效应调整系数”和 “抗震构造措施”共7 种，调整、归纳、整理为四个不同的要求，称之为抗 震等级。2

15、001 版以12 层为界区分改为50m 为界。对6 度高度不超过 50m的钢结构，与2001 版相同，其“作用效应调整系数”和“抗震构造措施” 可按非抗震设计执行。不同的抗震等级，体现不同的延性要求。可借鉴 国外相应的抗震规范，如欧洲Eurocode 8、美国AISC、日本BCJ 的高、 中、低等延性要求的规定。而且，按抗震设计等能量的概念，当构件的 承载力明显提高，能满足烈度高一度的地震作用的要求时，延性要求可 适当降低，故允许降低其抗震等级。 甲、乙类设防的建筑结构，其抗震等级的确定，按本规范3.1.3 条等的规 定处理，不再重复。 100 8.1 一般规定 8.1.1 本章适用的钢结构民

16、用房屋的结构类型和最大高度应符合表 8.1.1 的规定。平面和竖向均不规则或建造于类场地的钢结构，适 用的最大高度应适当降低。 注：1 钢支撑-混凝土框架和钢框架-混凝土筒体结构的抗震设计，应符合本规 范附录G 的规定；2 多层钢结构厂房的抗震设计，应符合本规范附录H.1 的 规定。 表8.1.1 钢结构房屋适用的最大高度(m) 非抗 震 6、7 度 7 度 （0.10g） (0.15g) 结构类型 8度 (0.20g) 8度 (0.30 g) 9度 (0.40g) 框架(纵横向刚接) 框架-中心支撑 框架偏心支撑 (延性墙板) 110 260 260 110 220 240 300 90 2

17、00 220 280 90 180 200 260 70 150 180 240 50 120 160 180 筒体(框筒,筒中筒,桁架筒, 束筒)和巨型框架 360 注 意 1房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高 度（不包括局部突出屋顶部分）； 2.超过表内高度的房屋，应进行专门研究和 论证，采取有效的加强措施。 3.非抗震设计可以不考虑采用双重抗侧力体 系 4 平面和竖向不规则或建造于IV类场地的钢 结构,适用高度应适当降低 99 1)异形柱结构适用高度和抗震等级的高度分界明显降低 2)建筑方案的规则性要求加严， 底部抽柱转换层以下不 得采用异形柱结构。 3)异形柱的正截面双向受压承载力

18、， 尤其是节点受剪承 载力比矩形柱明显降低。 4)异形柱的轴压比控制， 十形相当于提高一个等级的矩 形框支柱；体积配箍率要求，大轴压比的十形柱大于提 高一级的矩形框支柱，小轴压比与矩形柱相当或略高。T 形的要求比十形更严，L 形比 T 形更严。特别注意，严 禁采用有内折角的箍筋。 5)异形柱的节点，应满足强节点弱构件的设计原则，其 细部构造既要保证安全，又要便于施工，难度较大，应予 以特别注意。 29 多层 高层钢结构 98 柱端箍筋体积配箍特征值 轴压比 一 级 异形柱 矩形框支柱 <0.3 0.4 0.12 0.08 0.10 0.07 0.06 0.06 0.13 0.11 0.1

19、1 0.08 0.07 0.07 二 异形柱 级 矩形框支柱 三 级 四 级 异形柱 矩形柱 异形柱 矩形柱 0.6 0.70 无一级 0.15 0.17 0.19 0.16 0.20 0.13 0.15 0.17 0.12 0.16 0.20 0.09 0.11 0.13 0.09 0.12 0.16 无要求 0.5 0.80 上限 0.22 0.22 0.19 0.22 0.15 0.20 0.22 T 形异形柱比表内增加 0.01，L 形比表内增加 0.02 25 节点构造 项目 梁纵筋最大直 径 普通节点梁筋 构造 宽梁节点梁筋 构造 异形柱 上部钢筋不宜大于 hc/30，对 C40

20、的 中间层，可取 1/25 且不大于 25mm 梁侧不超过 50mm,纵筋距柱 800mm 外按 1/25 坡度折入柱纵筋内侧，且 在柱面交接处梁端附加 2 根封闭箍 梁侧 5075mm，允许梁顶和梁底各 30% 的梁纵筋从柱纵筋外侧锚入节 点核心区， 但梁侧面在节点区内应设 置封闭箍筋 以及 s=100mmd8mm 的构造纵筋 同柱端加密区， 三、 四级间距比矩形 柱严 二级为 0.1 和 0.8%；三级为 0.08 和 0.6%；四级为 0.06 和 0.5% 矩形柱 bc/20 梁纵筋在柱 纵筋内侧 锚入柱纵筋 内侧的梁纵 筋 宜 大 于 60% 同柱端加密 区 二 0.1, 0.5%

21、三 0.08, 0.4% 箍筋最大间距 和最小直径 体积配箍特征 值和配箍率 26 97 关于结构材料 项目 异形柱结构 混凝 土强 度 矩形柱结构 转换层不低于 框支梁柱、 一级梁柱和节点 C30；其余不应 不低于 C30；其余不低于 低于 C25， 且不 C20；梁不宜高于 C40，柱 8 度不宜高于 C70 应高于 C50 箍筋同矩 纵筋 HRB335 和 HRB400 钢筋 纵筋、 形柱； 级热轧钢筋； 性能 箍筋 HRB335、HPB235 和 HRB400 级热轧钢筋； 钢筋实测性能 钢筋实测强屈比>1.25，钢 没有特别规定，筋屈服强度实测与标准值 按矩形柱执行 比<

22、1.3 13 梁柱截面、尺寸 项目 bb bb/hb hb ln/hb bc hc/bc 异形柱结构 矩形柱结构 同矩形柱 不宜小于 200mm 同矩形柱 不宜小于 1/4 l/10l/15，且不小于 400mm l/10l/18 同矩形柱 200mm 不宜小于 4 300mm 不宜大于 3 宜大于 2 框支,二 0.7,一 0.6 四级无要求 <4, 肢高500mm 柱剪跨比 宜大于 2，不应小于 1.5 轴压比 十形,四 0.8,三 0.7,二 0.6; T 形减 0.1,L 形减 0.2; 框剪加 0.05 框剪加 0.05 23 当建筑方案导致异形柱某一个方向的肢高小于 500m

23、m 或缩小成一字形时，建议增 加肢厚后按矩形柱设计或将另一个方向的肢高加大后按短肢墙进行设计。 96 规则性要求 项目 建筑方 案 沿平面 布置 沿竖向 布置 异形柱结构 矩形柱结构 不应采用特别不规则 不应采用严重不规则 的建筑设计方案 的建筑设计方案 不规则定义同矩形柱； 给出扭转、凹凸和楼 纵横轴线宜对齐拉通 板开洞不规则的定义 不规则定义同矩形柱； 给出侧向刚度、承载 宜避免过大外挑和内 力突变及竖向构件间 收， 避免侧向刚度和承 断的定义 载力突变， 剪力墙应上 下对齐、连续贯通 11 不规则结构设计要求 项目 矩形柱结构 异形柱结构 平面不规则 考虑扭转、 楼盖变形的空间 Umax

24、<1.45U0 竖向规则 结构分析， Umax<1.5U0 其余相同 平面规则 薄弱层地震剪力取 1.15FEk 1.2FEk 竖向不规则 框支层刚度比>0.5 抽柱层刚度 不落地构件地震内力 1.251.5 倍 宜接近 薄弱层进行弹塑性分析 其余相同 相邻层 y 比>0.65 平 面 竖 向 同时满足上述要求 均不规则 竖向不规则危害性更大 受力复杂部 位用矩形柱 12 95 关于结构选型和布置 项目 高 宽 比 墙 体 间 距 框架 框剪 异形柱结构 矩形柱结构 6 7 7.5 8 6 7 8 4 3.5 3 2.5 4 4 3 5 50m 40m 4.5 45m

25、35m 4 40m 30m 3.5 5 5 4 现浇 4B 3.5B 3B 2.5B 4B 4B 3B 35m 50m 50m 40m 25m 40m 40m 30m 9 装 配 2.7B 2.5B 2.2B 2B 3B 3B 2.5 不规则的类型 (不仅是下列内容) 1 平面不规则：沿两个主轴方向布置不匀称 如扭转不规则；凹凸不规则或平面图形重叠； 开洞过大、错层不规则；抗侧力构件斜交等 2 竖向不规则：沿竖向布置有突变 如侧向刚度突变，几何尺寸突变； 竖向构件不连续；相邻楼层承载力突变； 相邻楼层质量突变等 10 94 抗震等级 框架 结构 (>21m) 6 异形 四(三) 矩形 四

26、 三 7 异形 矩形 三 7.5 异形 三* (.15) 矩形 三 8 异形 二 矩形 二 烈度 框剪 框架(>30m) 剪力墙 四(三) 四 三(二) 三 三*(二) 三 二 二 三 三 二 二 二* 二 一 一 6 *异形柱 0.15g、类场地时，框架构造二级， 高度>30m, 墙构造一级 关于结构选型和布置 项目 异形柱结构 矩形柱结构 复杂 不应采用多塔、连 9 度时不应采用复 体系 体和错层等复杂体 杂高层结构 系 单跨 不应采用单跨框架 高于 28m 时不宜 采用单跨框架 梁柱 柱肢中线与梁、墙 梁柱、 墙柱中线的 墙轴 中线宜对齐 偏心距不宜大于 线 1/4 柱宽 楼

27、、电 应根据需要合理布 无专门规定 梯间 置剪力墙或矩形柱 8 93 第一部分 适用范围和抗震等级 3 最大适用高度(m) 设防 烈度 结构类型 异形柱结构 矩形柱结构 框架 框剪 框架 框剪 6 7 (0.15) 8 (0.30) 9 24 21 (18 12 45 40 35) 28 60 55 45 25 130 120 100 50 5 (不适用) 不适用 异形柱底部12层抽柱，框架结构6层，框剪10层 92 11.5 构件设计 11.5.1 型钢混凝土构件中完全包覆于混 凝土中的型钢板件的宽厚比宜满足表 11.5.1 的要求。 异形柱结构与矩形 柱结构抗震设计 若干比较 91 11.

28、2.5 混合结构中，外围框架平面内梁与柱应采用刚性连接；楼 面梁与钢筋混凝土筒体及外围框架柱的连接可采用刚接或铰接。 11.2.6 楼盖体系应具有良好的水平刚度和整体性，确保整个抗侧 力结构在任意方向水平荷载作用下能协同工作，其布置宜符合下 列要求： 1 楼面宜采用压型钢板现浇混凝土组合楼板、现浇混凝土楼板或 预应力叠合楼板，楼板与钢梁应可靠连接； 104 2 设备机房层、避难层及外伸臂桁架上下弦杆所在楼层的楼板宜 采用钢筋混凝土楼板并进行加强。 3 对于建筑物楼面有较大开口或为转换楼层时，应采用现浇楼板。 对楼板大开口部位宜设置刚性水平支撑或采用考虑楼板变形的程 序进行计算，并采取加强措施。

29、 【说明】原规程11.2.10、11.2.11 和11.2.12 条合并修改。 11.4 结构设计 11.4.1 钢-混凝土混合结构房屋抗震设计 时，混凝土筒体及型钢混凝土框架的抗 震等级应按表11.4.1 确定，并符合相应 的计算和构造措施。 90 11.2.4 钢筋（型钢）混 凝土内筒的设计宜符合下列要求： 1 8、9度抗震时，应在楼面钢梁或型钢混凝土梁与混凝土筒体交 接处及混凝土筒体四角设置型钢柱；7度抗震时，宜在上述部位 设置型钢柱； 2 外伸臂桁架与核心筒墙体连接处宜设置构造型钢柱，型钢柱宜 至少延伸至伸臂桁架高度范围以外上下各一层； 3 钢框架-钢筋混凝土核心筒结构，抗震等级为一、

30、二级的筒体底 部加强部位分布钢筋的最小配筋率不宜小于0.35%，筒体一般部 位的分布筋不宜小于0.30%，筒体每隔24层宜设置暗梁，暗梁 的高度不宜小于墙厚，配筋率不宜小于0.30%。筒中筒结构和钢 筋混凝土（钢管混凝土、型钢混凝土）框架-钢筋混凝土核心筒结 构中，筒体剪力墙的构造要求同本规程9.1.7条的规定。 4 当连梁抗剪截面不足时，可采取在连梁中埋设型钢或钢板等措 施。 【说明】原规程11.2.4，第3款是新增内容，增加了筒体分布钢筋 的规定。 11.2.7 混合结构中，当侧向刚度不足时，可设置刚度 适宜的外伸臂桁架加强层，必要时可配合布置周边带 状桁架。外伸臂桁架和周边带状桁架的布置

31、应符合下 列要求： 1 外伸臂桁架和周边带状桁架宜采用钢桁架； 2 外伸臂桁架应与抗侧力墙体刚接且宜伸入并贯通抗 侧力墙体，上、下弦杆均应延伸至墙体内，墙体内宜 设置斜腹杆；外伸臂桁架与外围框架柱宜采用铰接或 半刚接，周边带状桁架与外框架柱的连接宜采用刚性 连接； 3 当布置有外伸桁架加强层时，应采取有效措施减少 由于外框柱与混凝土筒体竖向变形差异引起的桁架杆 件内力。 【说明】原规程 11 2 9 条的修改，明确了外伸臂桁架 89 11.2 结构布置 11.2.1钢-混凝土混合结构房屋的结构布置除应符合本章的规定 外，尚应符合本规程4.4节及4.5节的有关规定。 11.2.2钢-混凝土混合结

32、构的平面布置宜符合下列要求： 1 混合结构房屋的平面宜简单、规则、对称，具有足够的整体抗 扭刚度，平面宜采用方形、矩形、多边形、圆形、椭圆形等规则 平面，建筑的开间、进深宜统一； 2 筒中筒结构体系中，当外围框架柱采用H形截面柱时，宜将柱 截面强轴方向布置在外围框架（外围103 筒体）平面内；角柱宜采用方形、十字型或圆形截面； 3 楼盖主梁不宜搁置在核心筒或内筒的连梁上。 【说明】原规程11.2.2和11.2.7条的内容，新增了楼盖主梁不宜 搁臵在连梁上的规定。楼面梁使连梁受扭，对连梁受力非常不 利，应予避免，如必须设臵时，宜在楼面标高在墙位臵设臵型钢 混凝土梁或明梁。 11.2.3 混合结构

33、的竖向布置宜符合下列要求： 1 结构的侧向刚度和承载力沿 竖向宜均匀变化，构件 截面宜由下至上逐渐减小，无突变； 2 混合结构的外围框架柱沿高度宜采用同类结构构件。 当采用不同类型结构构件时，应设置过渡层，且单柱 的抗弯刚度变化不宜超过30%； 3 对于刚度突变的楼层，如转换层、加强层、空旷的 顶层、顶部突出部分、型钢混凝土框架与钢框架的交 接层及邻近楼层，应采取可靠的过渡加强措施； 4 钢框架部分采用支撑时，宜采用偏心支撑和耗能支 撑，支撑宜在两个主轴方向连续布置；框架支撑宜延 伸至基础。 【说明】部分文字进行了修改 88 【说明】混合结构适用的最大高度主要是依据 已有的工程经验偏安全地确定

34、的。近年来的试 验和计算分析，对混合结构中钢结构部分应承 担的最小地震作用有些新的认识，如果混合结 构中钢框架承担的地震剪力过少，则混凝土核 心筒的受力状态和地震下的表现与普通钢筋混 凝土结构几乎没有差别，甚至混凝土墙体更 102 容易破坏，因此对钢框架-核心筒结构体系适 用的最大高度较B级高度的混凝土框架-核心筒 体系适用的最大高度适当减少。 11.1.5 钢-混凝土混合结构在风荷载及多遇地震作用下，按弹性方 法计算的最大层间位移与层高的比值应符合本规程4.7.3的有关规 定；在罕遇地震作用下，结构的弹塑性层间位移应符合本规程 4.7.5的有关规定。 【说明】补充了结构罕遇地震下弹塑性层间位

35、移的规定。 11.1.6 抗震设计时，钢框架-钢筋混凝土核心筒结构框架部分按侧 向刚度分配的楼层地震剪力应进行调整，调整后的剪力值不应小 于结构底部总地震剪力的25和按侧向刚度分配的框架部分各楼 层地震剪力中最大值1.8倍二者的较小值，并应符合本规程第 9.2.8条的规定。 【说明】框架部分最大楼层地震剪力不包括加强层及其相邻上下 楼层的框架剪力。 11.1.7 型钢混凝土框架（钢管混凝土框架）-钢筋混凝土核心筒及 筒中筒结构各层框架柱所承担的地震剪力应符合本规程第9.1.11 条的规定，型钢混凝土框架（钢管混凝土框架）-钢筋混凝土核心 筒结构尚应符合本规程第9.2.8条的规定。 87 11.

36、1.2 楼面可采用轻质混凝土，其强度等 级不宜低于LC20；高层建筑钢-混凝土混 合结构的内部隔墙应采用轻质隔墙。 【说明】高层建筑层数较多，减轻结构构 件及填充墙的自重是减轻结构重量的有效 措施。其他材料的相关规定见本规程4.2节。 11.1.3 钢-混凝土混合结构高层建筑适用的 最大高度宜符合表11.1.3的要求。 86 4 钢-混凝土 混合结构设计 1.本章所述混合结构系指由外围钢框架 或型钢混凝土、钢管混凝土框架与钢筋 混凝土核心 筒共同组成的框架-筒体结构 以及由外围钢框筒或型钢混凝土、钢管 混凝土框筒与钢筋混凝土内核心筒共同 组成的筒中筒结构。 【说明】考虑到近几年来采用筒中筒体系

37、的混合结构建筑 日趋增多，如上海环球金融中心、广州西塔、北京国贸三 期、大连世贸等，故本次修订增加了混合结构筒中筒体系。 另外钢管混凝土结构因其优越的承载能力及延性，在高层 建筑中越来越多地被采用，故而将钢管混凝土结构也一并 列入。尽管采用型钢混凝土（钢管混凝土）构件与钢筋混 凝土、钢构件组成的结构均可称为混合结构，构件的组合 方式多种多样，所构成的结构类型会很多，但工程实际中 使用最多的还是框架-核心筒及筒中筒混合结构体系，故本 规程仅列出上述两种结构体系。 本条型钢混凝土框架可以是型钢混凝土梁与型钢混凝土柱 （钢管混凝土柱）组成的框架，也可以是钢梁与型钢混凝 土柱（钢管混凝土柱）组成的框架

38、，外围的钢筒体可以是 钢框筒、桁架筒或交叉网格筒。型钢混凝土外筒体主要指 由型钢混凝土（钢管混凝土）构件构成的框筒、桁架筒或 交叉网格筒。为减少柱子尺寸或增加延性而在混凝土柱中 设臵型钢，而框架梁仍为混凝土梁时，该体系不宜视为混 合结构，此外对于体系中局部构件（如框支梁柱）采用型 钢梁柱（型钢混凝土梁柱）也不应视为混合结构。 85 10.6.4 悬挑结构设计应符合下列要求： 1 悬挑部位应采取降低结构自重的措施； 2 悬挑部位结构宜采用冗余度较高的结构形式； 3 结构内力和位移计算中，悬挑部位的楼层应考虑楼板平面 内的变形，结构分析模型应能反映水平地震对悬挑部位可 能产生的竖向振动效应； 4

39、8、9 度抗震设计时，悬挑结构应考虑竖向地震的影响；6、 7度抗震设计时，悬挑结构宜考虑竖向地震的影响。竖向地 震应采用时程法或竖向反应谱法进行分析，并应考虑竖向 地震为主的荷载组合； 5 抗震设计时，悬挑结构的关键构件以及与之相邻的主体结 构关键构件的抗震等级应提高一级采用，一级应提高至特 一级，抗震等级已经为特一级时，允许不再提高； 6 在预估的罕遇地震作用下，悬挑结构关键构件的承载力宜 符合不屈服的要求。 【说明】本条为新增条文，对悬挑结构提出了明确要求。 悬挑结构在结构一般竖向刚度较差、结构的冗余度不高， 因此需要考虑竖向地震的影响，且应提高悬挑关键构件的 承载力和抗震措施，防止相关部

40、位在竖向地震作用下发生 结构的倒塌。 10.6.5 体型收进高层建筑结构、底盘高度超过房屋高度20% 的多塔楼结构的 设计应符合下列要求： 1 体型收进处宜采取减小结构刚度变化的措施，上部收进结 构的底层层间位移角不宜大于相邻下部区段最大层间位移角 的1.15倍； 2 结构偏心收进时，应加强下部2 层结构周边竖向构件的配 筋构造措施； 3 抗震设计时，体型收进部位上、下各2 层塔楼周边竖向结 构构件的抗震等级宜提高一级采用，当收进部位的高度超过 房屋高度的50%时，应提高一级采用，一级应提高至特一 级，抗震等级已经为特一级时，允许不再提高。 【说明】本条为新增条文，对体型收进结构提出了明确要求

41、。相关的试 验研究和分析表明，结构体型收进较多或收进位臵较高时，因上部结构 刚度突然降低，其收进部位形成薄弱部位，因此规定在收进的相邻部位 采取更高的抗震措施。当结构偏心收进时，受结构整体扭转效应的影 响，下部结构的收进程度过大、上部结构刚度过小时，结构的层间位移 角增加较多，收进部位成为薄弱部位，对结构抗震不利，因此限制上部 楼层层间位移角不大于下部结构层间位移角的1.15 倍，当结构分段收进 时，控制收进部位底部楼层的层间位移角和下部相邻区段楼层的最大层 间位移角之间的比例。边竖向构件内力增加较多，应予以加强。 84 结构扭转效应控制:多塔楼结构 的平面布局调整 ¾无上连多塔的分

42、拆示意 结构扭转效应控制:多塔楼结构 的平面布局调整 ¾有上连多塔的分拆示意 83 10.6.3 抗震设计时，多塔楼高层建筑结构应符合下列要求： 1 各塔楼的层数、平面和刚度宜接近；塔楼对底盘宜对称布 置。塔楼结构与底盘结构质心的距离不宜大于底盘相应边长 的20%； 2 转换层不宜设置在底盘屋面的上层塔楼内；否则，应采取 有效的抗震措施； 3 塔楼中与裙房连接体相连的外围柱、剪力墙，从固定端至 裙房屋面上一层的高度范围内，柱纵向钢筋的最小配筋率宜 适当提高，柱箍筋宜在裙楼屋面上、下层的范围内全高加 密，剪力墙宜按本规程第7.2.1599 条的规定设置约束边缘构件；当塔楼结构与底盘结构

43、偏心收 进时，应加强底盘周边竖向构件的配筋构造措施； 4 大底盘多塔楼结构，可按本规程第5.1.15条规定的整体和 分塔楼计算模型分别验算整体结构和各塔楼结构扭转为主的 第一周期与平动为主的第一周期的比值，并应符合本规程第 4.4.5条的有关要求。 【说明】原规程多塔楼结构的相关规定。对大底盘多塔楼结 构扭转第一周期与平动第一周期比值的算法，明确要求按整 体和分塔楼模型分别验算。 多塔楼结构周期比验算 ¾ 同基多塔结构：验算分塔周期比 对于同基多塔结构，将各个 塔楼与裙房 交界处、与连廊交界处切开，只保留各 单塔楼主体结构范围以内的部分，从而 形成多个独立的单塔。对每个独立的单 塔，

44、依据上节调整控制其扭转效应、验 算其周期比。 82 2.10.6 竖向体型收进、悬挑结构 (多塔结构) 10.6.1 多塔楼结构以及体型收进、悬挑程度超过本规程 第4.5.5条限值的竖向不规则高层建筑结构应遵守本节的 规定。 【说明】将原来多塔楼结构的内容与新增的体型收进、 悬挑结构的相关内容合并，统称为“竖向体型收进、悬挑 结构”。对于多塔楼结构、竖向体型收进和悬挑结构，其 共同的特点就是结构侧向刚度沿竖向发生剧烈变化，往 往在变化的部位产生结构的薄弱部位，因此本节对其统 一进行规定。 10.6.2 多塔楼结构以及体型收进、悬挑结构，竖向体型 突变部位的楼板宜加强，楼板厚度不宜小于 150m

45、m，宜 双层双向配筋，每层每方向钢筋网的配筋率不宜小于 0.25%。 2.10.6 竖向体型收进、悬挑结构 (多塔结构) 10.6.1 多塔楼结构以及体型收进、悬挑程度超过本规程 第4.5.5条限值的竖向不规则高层建筑结构应遵守本节的 规定。 【说明】将原来多塔楼结构的内容与新增的体型收进、 悬挑结构的相关内容合并，统称为“竖向体型收进、悬挑 结构”。对于多塔楼结构、竖向体型收进和悬挑结构，其 共同的特点就是结构侧向刚度沿竖向发生剧烈变化，往 往在变化的部位产生结构的薄弱部位，因此本节对其统 一进行规定。 10.6.2 多塔楼结构以及体型收进、悬挑结构，竖向体型 突变部位的楼板宜加强，楼板厚度

46、不宜小于 150mm，宜 双层双向配筋，每层每方向钢筋网的配筋率不宜小于 0.25%。 81 结构扭转效应控制:多塔楼结构 的平面布局调整 上部强连接的多塔应验算整体周期比 ¾ 上部有强连接的同基多塔结构：验算整 体周期比 如果多塔结构存在足够强的上部连接，以至 于这些连接能够使两个或多个塔楼形成整体的 扭转振型，那么此时应进一步在分拆调整验算 的基础上，将这几个塔楼作为一个整体（即看 成一个复合的单塔）进行结构计算、进行周期 比验算。 80 10.5.5 连接体结构可设置钢梁、钢桁架、型钢 混凝土梁，型钢应伸入主体结构至少一跨并可 靠锚固。连接体结构的边梁截面宜加大；楼板 厚度不宜

47、小于150mm，宜采用双层双向钢筋 网，每层每方向钢筋网的配筋率不宜小于 0.25%。 当连接体结构包含多个楼层时，应特别加强其 最下面一个楼层及顶层的构造设计。 10.5.6 抗震设计时，连接体及与连接体相邻的 结构构件的抗震等级应提高一级采用，一级提 高至特一级，但抗震等级已经为特 一级时，允 许不再提高。 连体结构计算注意事项 ¾有弱连接的多塔的分拆示意 ¾对于上部有弱连接的多塔，则周期比的验算按单塔控制 79 连体结构的楼板 对连体结构宜考虑全层弹性楼板或分块刚性楼板 10.5.4 连接体结构与主体结构宜采用刚性连接。 刚性连接时，连接体结构的主要结构构件应至少 伸

48、入主体结构一跨并可靠连接；必要时可延伸至 主体部分的内筒，并与内筒可靠连接。 当连接体结构与主体结构采用滑动连接时，支座 滑移量应能满足两个方向在罕遇地震作用下的位 移要求，并应采取防坠落、撞击措施。计算罕遇 地震作用下的位移时，应采用时程分析方法进行 复核计算。 【说明】震害表明，当采用滑动连接时，连接体 往往由于滑移量较大致使支座发生破坏，因此增 加了对采用滑动连接时的防坠落措施要求和需采 用时程分析方法进行复核计算的要求。 78 2.10.5 连体结构 对弱连接部位应考虑弹性楼板或当荷载考虑 77 3 加强层的位置和数量是由建筑使用功能和结构的合理有 效综合考虑确定,. 当布置1个加强层

49、时，可设置在0.6H倍房 屋高度附近；当布置2 个加强层时，可分别设置在顶层和 0.5H房屋高度附近；当布置多个加强层时，宜沿竖向从顶层 向下均匀布置； 4.加强层宜尽可能少设,刚度不宜太大,只要能使结构在地震 力风力作用下满足规范规定的侧移限值即可 5 加强层水平伸臂构件宜贯通核心筒，其平面布置宜位于 核心筒的转角、T字节点处；水平伸臂构件与周边框架的连 接宜采用铰接或半刚接。结构内力和位移计算中，设置水平 伸臂桁架的楼层宜考虑楼板平面内的变形； 水平伸臂构件与周边框架的连接宜采用铰接或半刚接. 结构的内力及位移计算中,对设置水平水平伸臂桁架的楼层 应考虑楼板平面内的变形; 2.10.4 错

50、层结构 1. 抗震设计时，高层建筑沿竖向宜避免错层布置。当 房屋不同部位因功能不同而使楼层错层时，宜采用防 震缝划分为独立的结构单元。 2 错层两侧宜采用结构布置和侧向刚度相近的结构体 系。 3 错层结构中，错开的楼层不应归并为一层计算，应 各自参加结构整体计算。 4 抗震设防烈度为9度时不应采用错层结构;7,8度抗震 设防时,错层剪力墙的高度分别不宜大于80m和60m;错 层框架剪力墙结构的高度分别不应大于80m和60m ; 注意: 1) 如果工程无法满足上述条件时,就需要进行超限审查; 2).框架结构不允许采用错层结构 3)砌体结构也不允许采用错层结构 76 2.10.3 带加强层高层建筑

51、结构 1 当框架-核心筒、筒中筒结构的侧向刚度 不能满足要求时，可 利用建筑避难层、设备 层空间，设置适宜刚度的水平伸臂构件，形 成带加强层的高层建筑结构。必要时，加强 层也可同时设置周边水平环带构件。水平伸 臂构件、周边环带构件可采用斜腹杆桁架、 实体梁、箱形梁、空腹桁架等形式。 2.抗震设防烈度为9度时不应采用带加强层 的高层建筑. 6 加强层及其相邻层的框架柱、加强层 及其相邻层的核心筒应加强配筋构造； 7 加强层及其相邻层楼盖的刚度和配筋 应加强； 8n在施工程序及连接构造上应采取减小 结构竖向温度变形及轴向压缩差的措施。 75 10.2.5 底部带转换层的高层建筑结构， 其剪力墙底部

52、加强部位的高度宜取至转 换层以上两层且不宜小于房屋高度的 1/10。 【说明】将原来的墙肢总高度的1/8改为 房屋高度的1/10。 10.2.6 底部带转换层的高层建筑结构， 其抗震等级应符合本规程第4.9节的有关 规定。对部分框支剪力墙结构，当转换 层的位置设置在3层及3层以上时，其框 支柱、剪力墙底部加强部位的抗震等级 宜按本规程表4.9.3和表4.9.4的规定提高 一级采用，已为特一级时可不提高。 10.2.7 带转换层的高层建筑结构，特一、 一、二、三级转换构件的水平地震作用 计算内力应分别乘以增大系数1.90、 1.60、1.35、1.25；8度抗震设计时，转 换构件应考虑竖向地震的

53、影响。 【说明】取消了原规程的薄弱层地震剪 力增大系数规定；对各级内力增大系数 进行了调整（原规程特一、一、二级分 别为1.80、1.50、1.25，没有三级）。 74 注意:局部转换虽然在上述方面可以适当 放宽,但由于转换部位本身受力复杂,故对 局部转换部位的转换构件的抗震措施应 加强.抗震设计时要注意提高转换构件的 承载能力及延性,提高其抗震等级.水平地 震作用的内力乘以增大系数,提高构件的 配筋率,加强构造措施等,对转换构件相邻 的有关构件(如落地剪力墙.楼板等),应在 计算及构造上给予加强. 7 落地剪力墙与相邻框支柱的距离， 12层框支层时不宜大于12m，3层及3 层以上框支层时不宜

54、大于10m； 8 框支框架承担的地震倾覆力矩不应大 于结构总地震倾覆力矩的50。 【说明】两处修改：一是将原来的规定 范围限定为部分框支剪力墙结构；二是 增加第8款对框支框架承担的倾覆力矩的 限制，防止落地剪力墙过少。 10.2.4 带托柱转换层的筒体结构，外围 转换柱与内筒、核心筒的间距不宜大于 12m。 73 1) 房屋的最大适用:仅在个别楼层设置转换构 件,且转换层上.下部结构的竖向刚度变化不大 的结构房屋的最大适用高度仍可按表2.1.3-1, 表2.1.3-2取用.对转换部位较多但仍为局部转 换 时,结构房屋的最大适用高度可比按表2.1.31,表2.1.3-2规定的数值适当降低. 2)

55、 转换在地面以上的大空间层数.结构的转换 层位置可适当放宽.例如:采用剪力墙结构,其中 仅有一片墙在底部开大洞形成一榀框支剪力墙, 特别是由于局部抽柱形成的梁托柱.搭接柱,斜 撑这一类形式的局部转换,转换层的位置更可 以根据上下层刚度比适当放宽. 例如:某工程在18层有局部退台,需要在 此层设置三根单跨的托柱梁,虽然传力间 接,但并未使结构的竖向刚度发生较大变 化,可以不受高规有关高位转换的限制. 3)结构的平面和竖向布置:注意结构布置 宜简单.规则.均衡对称,尽可能的使水平 荷载的合力中心与结构刚度中心接近,减 小扭转的不利影响; 4) 结构的楼盖选型: 转换层宜采用现浇式 楼盖,转换层板可

56、局部加厚,加厚范围不应 小于转换构件向外延伸2跨,且应超过转 换构件邻近落地剪力墙不少于一跨; 72 而采用剪力墙结构中仅有一片墙底开大洞形成 的框支剪力墙,由于局部抽柱形成的梁托柱.搭 接柱.斜撑等形式的局部转换,一般为结构局部 转换; 对于已经满足在地下室顶板嵌固条件要求的建 筑,当地下室仅有个别框支转换结构时,也可以 按结构局部转换进行设计 5.当为结构的整体转换时,房屋的最大适用高度, 转换结构在地面以上的大空间层数.结构的平 面和竖向布置,结构楼盖选型.结构的抗震等级. 剪力墙底部加强部位的规定均可参考部分框 支-剪力墙结构的有关规定;而当为结构的局部 转换时,则上述要求可以根据工程

57、实际情况适 当放宽; 4.当一个楼层有多处转换.形成转换层,或结构 中有多处转换.致使结构多处不规则,是结构整 体转换; 当结构中仅有个别构件进行转换(例如仅个别 部位抽柱转换,个别榀剪力墙底部开大洞成为 框支转换等),且转换层上.下部结构竖向刚度变 化不大时,是结构的局部转换. 又如由多榀底部开大洞的框支剪力墙和多榀落 地剪力墙构成的部分框支剪力墙等情况,一般 为结构的整体转换. 采用箱形转换.桁架转换等转换形式的带转换 层结构(整个楼层的转换),采用厚板转换形式的 带转换层的结构(整个楼层的转换),一般也是结 构的整体转换; 71 10.2 带转换层高层建筑结构 1 在高层建筑结构的底部，

58、当上部楼层部分竖 向构件（剪力墙、框架柱）不能直接连续贯通 落地时，应设置结构转换层，在结构转换层布 置转换结构构件，形成部分框支剪力墙结构或 托柱转换层结构。转换结构构件可采用梁、桁 架、空腹桁架、箱形结构、斜撑等；对部分框 支剪力墙结构，9度抗震设防时不应采用转换 结构,非抗震设计和6度抗 震设计及但7、8度时 的地下室转换构件可以采用厚板转换。 【说明】正在修订<高规> 1)将转换结构分为部分框支剪力墙结构和托柱 转换层结构，区别对待。 . 2) 7.8 9度时不宜采用厚板转换结构; 2.抗震设计时,B级高度的底部带转换层的结构, 当外筒框支层上采用剪力墙构成壁式框架时, 其

59、最大适用高度要适当降低;降低的幅度,可以 参考抗震设防烈度.转换层位置的高低等具体 情况研究确定,一般可以降低10%20% 3 部分框支剪力墙结构在地面以上设置转换层 的位置，8度时不宜超过3层，7度时不宜超过 5层，6度时可适当提高；底部带转换层的框 架核心筒和外框为密柱的筒中筒结构,其转 换层位置可以适当提高; 【说明】正在修订<高规> 1 对托柱转换层结构，其转换层位置可适当 提高。 2 将原规程条文中的底部带转换层的框架-核 心筒结构和外筒为密柱框架的 筒中筒结 构改为了托柱转换层结构 70 理解基于性能抗震设计的三个主要方面 ¾ 性能目标的确定和应用。 基于性能抗震设计的理论框架和实现